JPH02195029A - ワンウェイクラッチ - Google Patents
ワンウェイクラッチInfo
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- JPH02195029A JPH02195029A JP1287789A JP1287789A JPH02195029A JP H02195029 A JPH02195029 A JP H02195029A JP 1287789 A JP1287789 A JP 1287789A JP 1287789 A JP1287789 A JP 1287789A JP H02195029 A JPH02195029 A JP H02195029A
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- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 238000005498 polishing Methods 0.000 abstract description 2
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 6
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D41/00—Freewheels or freewheel clutches
- F16D41/06—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface
- F16D41/069—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by pivoting or rocking, e.g. sprags
- F16D41/07—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by pivoting or rocking, e.g. sprags between two cylindrical surfaces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
この発明はワンウェイクラッチ、特にエンゲージタイプ
のスプラグを用いたワンウェイクラッチに関する。
のスプラグを用いたワンウェイクラッチに関する。
一方向の回転伝達にスプラグを使用したワンウェイクラ
ッチは広り一般に用いられており、使用するスプラグに
は、ディスエンゲージタイプ（第１図）とエンゲージタ
イプ（第２図）の二種類があり、何れも外輪回転のとき
のスプラグの挙動によってわかれる。
ッチは広り一般に用いられており、使用するスプラグに
は、ディスエンゲージタイプ（第１図）とエンゲージタ
イプ（第２図）の二種類があり、何れも外輪回転のとき
のスプラグの挙動によってわかれる。
前者のディスエンゲージタイプのスプラグは、第１図に
おいて、スプラグ１の重心Ｇが外輪２の接点Ａにおける
法線より左側にあると、遠心力Ｃはリボンスプリング３
のスプリング力Ｆに抗して接点Ａを中心として同図時計
方向に回転し、スプラグ１は内輪４の軌道面から離れる
。
おいて、スプラグ１の重心Ｇが外輪２の接点Ａにおける
法線より左側にあると、遠心力Ｃはリボンスプリング３
のスプリング力Ｆに抗して接点Ａを中心として同図時計
方向に回転し、スプラグ１は内輪４の軌道面から離れる
。
このようにディスエンゲージタイプのスプラグ１は、外
輪２が高速で空転するときのスプラグ１の摩耗を少なく
することができる利点がある。
輪２が高速で空転するときのスプラグ１の摩耗を少なく
することができる利点がある。
また、エンゲージタイプのスプラグ１１は、第２図にお
いてスプラグ１１の重心Ｇがスプラグ１１の外輪２との
接点Ａにおける法線よりも右側にあると遠心力Ｃが働き
、スプラグ１１には接点Ａを中心として同図反時計方向
に回転しようとする力が生じ、スプラグ１１が反時計方
向へ回転するとスプラグ高さが高くなるので、内輪４と
スプラグ１１が接触する。
いてスプラグ１１の重心Ｇがスプラグ１１の外輪２との
接点Ａにおける法線よりも右側にあると遠心力Ｃが働き
、スプラグ１１には接点Ａを中心として同図反時計方向
に回転しようとする力が生じ、スプラグ１１が反時計方
向へ回転するとスプラグ高さが高くなるので、内輪４と
スプラグ１１が接触する。
従って、エンゲージタイプのスプラグ１１は外輪２が高
速で回転している状態でワンウェイクラッチを噛合させ
る必要があるときに使用される。
速で回転している状態でワンウェイクラッチを噛合させ
る必要があるときに使用される。
このため、エンゲージタイプのスプラグ１１は、リボン
スプリング３によって常に内輪軌道面と滑りを伴なう状
態で接触している為、潤滑条件、内輪軌道面及びスプラ
グカム面の面粗さ等の条件により、内輪軌道面４、スプ
ラグ１１のカム面に摩耗及びビーリング現象が発生し、
短寿命であるという問題がある。
スプリング３によって常に内輪軌道面と滑りを伴なう状
態で接触している為、潤滑条件、内輪軌道面及びスプラ
グカム面の面粗さ等の条件により、内輪軌道面４、スプ
ラグ１１のカム面に摩耗及びビーリング現象が発生し、
短寿命であるという問題がある。
スプラグ１１におけるカム面及び内輪軌道面の寿命は、
双方の面の表面粗さが重要な因子であることは良く知ら
れており、従来、スプラグのカム面及び内輪軌道面の仕
上げをできるだけ滑らかな面にするのがよいと考えられ
ていたが、通常、カム面の仕上面はタンブラ−仕上でＲ
ｍａｘ ２〜４ｐｍで接触面としては良好とは云えない
。
双方の面の表面粗さが重要な因子であることは良く知ら
れており、従来、スプラグのカム面及び内輪軌道面の仕
上げをできるだけ滑らかな面にするのがよいと考えられ
ていたが、通常、カム面の仕上面はタンブラ−仕上でＲ
ｍａｘ ２〜４ｐｍで接触面としては良好とは云えない
。
従って、エンゲージタイプのスプラグ１１においては、
カム面及び内輪軌道面の摩耗と損傷を防止し、耐久性を
向上させる手段の開発が強く望まれている。
カム面及び内輪軌道面の摩耗と損傷を防止し、耐久性を
向上させる手段の開発が強く望まれている。
この発明は、上記のような問題点を解決するためになさ
れたものであり、 〔発明の目的〕 エンゲージタイプスプラグのカム面と内輪軌道面との接
触部は、可成り厳しい境界潤滑領域で、局部的に金属接
触状態で表面損傷が生じやすい使用条件であり、スプラ
グのカム面側に接触面における油膜の形成に優れた表面
状態を与え、相手内輪軌道面の面粗さの良否何れにも対
応できる長寿命のワンウェイクラッチを提供することが
目的である。
れたものであり、 〔発明の目的〕 エンゲージタイプスプラグのカム面と内輪軌道面との接
触部は、可成り厳しい境界潤滑領域で、局部的に金属接
触状態で表面損傷が生じやすい使用条件であり、スプラ
グのカム面側に接触面における油膜の形成に優れた表面
状態を与え、相手内輪軌道面の面粗さの良否何れにも対
応できる長寿命のワンウェイクラッチを提供することが
目的である。
上記のような課題を解決するため、この発明は、エンゲ
ージタイプのスプラグを用いたワンウェイクラッチにお
いて、前記スプラグの外表面に独立した微小な凹形状の
くぼみを無数にランダムに形成し、スプラグ外表面の面
粗さを、幅方向と周方向のそれぞれを求めてパラメータ
ＲＭＳで表示したとき、幅方向面相さＲＭＳ （Ｌ）と
周方向面粗さＲＭＳ （Ｃ）との比ｒ１Ｍｓ （Ｌ）／
ＲＭＳ （Ｃ）が平均値１．０以下となり、合わせて表
面粗さのパラメータＳＫ値が幅方向及び周方向の何れも
平均値−１，６以下となるように構成したものである。
ージタイプのスプラグを用いたワンウェイクラッチにお
いて、前記スプラグの外表面に独立した微小な凹形状の
くぼみを無数にランダムに形成し、スプラグ外表面の面
粗さを、幅方向と周方向のそれぞれを求めてパラメータ
ＲＭＳで表示したとき、幅方向面相さＲＭＳ （Ｌ）と
周方向面粗さＲＭＳ （Ｃ）との比ｒ１Ｍｓ （Ｌ）／
ＲＭＳ （Ｃ）が平均値１．０以下となり、合わせて表
面粗さのパラメータＳＫ値が幅方向及び周方向の何れも
平均値−１，６以下となるように構成したものである。
内輪軌道面に接触するエンゲージタイプのスプラグの外
表面をランダムな微小粗面に形成し、この微小粗面の仕
上げ面粗さパラメータＲＭＳを幅方向（Ｌ）、周方向（
Ｃ）で求め、その比ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ （Ｃ）を１
．０以下とし、合わせてパラメータＳＫ値を幅方向、周
方向とも−１，６以下としたので、スプラグカム面の油
膜形成率が向上し、十分な油膜厚さを確保して接触部の
金属接触を抑え、相手内輪軌道面の面粗さのいかんにか
かわらずスプラグのカム面にピーリングを負傷や摩耗の
発生がなく、ワンウェイクラッチの長寿命を得ることが
できる。
表面をランダムな微小粗面に形成し、この微小粗面の仕
上げ面粗さパラメータＲＭＳを幅方向（Ｌ）、周方向（
Ｃ）で求め、その比ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ （Ｃ）を１
．０以下とし、合わせてパラメータＳＫ値を幅方向、周
方向とも−１，６以下としたので、スプラグカム面の油
膜形成率が向上し、十分な油膜厚さを確保して接触部の
金属接触を抑え、相手内輪軌道面の面粗さのいかんにか
かわらずスプラグのカム面にピーリングを負傷や摩耗の
発生がなく、ワンウェイクラッチの長寿命を得ることが
できる。
〔実施例］
以下、この発明の実施例を添付図面の第２図乃至第９図
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
第２図に示したように、エンゲージタイプのスプラグ１
１を用いたワンウェイクラッチにおいて、スプラグ１１
のカム面がランダムな方向の微小粗面１１ａに形成され
、この微小粗面１１ａは、面粗さをカム面の幅方向と周
方向のそれぞれを求めてパラメータＲＭＳで表示したと
き、幅方向面粗さＲＭＳ （Ｌ）と周方向面粗さＲＭＳ
（Ｃ）の比ＲＭＳ （Ｌ）／ＲＭＳ （Ｃ）を平均値
１．０以下にすると共に、表面粗さのパラメータＳＫ値
が軸方向、円周方向とも平均値−１，６以下になってい
る。
１を用いたワンウェイクラッチにおいて、スプラグ１１
のカム面がランダムな方向の微小粗面１１ａに形成され
、この微小粗面１１ａは、面粗さをカム面の幅方向と周
方向のそれぞれを求めてパラメータＲＭＳで表示したと
き、幅方向面粗さＲＭＳ （Ｌ）と周方向面粗さＲＭＳ
（Ｃ）の比ＲＭＳ （Ｌ）／ＲＭＳ （Ｃ）を平均値
１．０以下にすると共に、表面粗さのパラメータＳＫ値
が軸方向、円周方向とも平均値−１，６以下になってい
る。
上記のようなカム面の粗面条件を得るための表面加工処
理は、特殊なバレル研磨によって、所望する仕上面を得
ることができる。
理は、特殊なバレル研磨によって、所望する仕上面を得
ることができる。
前記パラメータＳＫ値とは、表面粗さの分布曲線の歪み
度（ＳＫＥＷＮＥＳＳ）を指し、ガウス分布のような対
称形分布はＳＫ値が０となるが、パラメータＳＫ値を周
方向、幅方向とも平均値−１，６以下とした設定値は、
表面凹部の形状、分布が加工条件により油膜形成に有利
な範囲である。
度（ＳＫＥＷＮＥＳＳ）を指し、ガウス分布のような対
称形分布はＳＫ値が０となるが、パラメータＳＫ値を周
方向、幅方向とも平均値−１，６以下とした設定値は、
表面凹部の形状、分布が加工条件により油膜形成に有利
な範囲である。
前記したスプラグの外表面は相手内輪軌道面の仕上面粗
さの悪い条件においても、油膜の形成能力に優れ、十分
な油膜厚さを確保し、接触部の金属接触を極力押えを。
さの悪い条件においても、油膜の形成能力に優れ、十分
な油膜厚さを確保し、接触部の金属接触を極力押えを。
接触部の金属接触率を下げることによって、スプラグカ
ム面の表面損傷、ピーリングやピーリングからの異常摩
耗、剥離を防止し、空転時の損傷を防止して耐久性の向
上がはかられる。
ム面の表面損傷、ピーリングやピーリングからの異常摩
耗、剥離を防止し、空転時の損傷を防止して耐久性の向
上がはかられる。
この発明のスプラグ外表面の油膜形成能力については以
下に述べる通常クンプラスプラグとの比較でも効果は明
らかである。
下に述べる通常クンプラスプラグとの比較でも効果は明
らかである。
従来のスプラグと本発明スプラグの外表面における、Ｒ
ＭＳと５Ｋ４ｉｆｉの分布測定データの結果を第３図に
示すと共に、第４図は本発明のスプラグにおける外表面
の仕上粗さの測定結果を示している。
ＭＳと５Ｋ４ｉｆｉの分布測定データの結果を第３図に
示すと共に、第４図は本発明のスプラグにおける外表面
の仕上粗さの測定結果を示している。
次に、従来のスプラグと本発明のスプラグを用いて寿命
試験を行なった結果について説明する。
試験を行なった結果について説明する。
試験に用いたスプラグの外径面の内容を表１に示すと共
に、試験結果を表２に示し、更に第５図に相手内輪軌道
面の粗さを示している。
に、試験結果を表２に示し、更に第５図に相手内輪軌道
面の粗さを示している。
試験結果は表１に示したが、スプラグ外表面の仕上面粗
さがＲｍａｘ １〜４μｍの範囲において、従来のスプ
ラグは、１００時間でピーリングが発生し摩耗も進行し
ている。
さがＲｍａｘ １〜４μｍの範囲において、従来のスプ
ラグは、１００時間でピーリングが発生し摩耗も進行し
ている。
これに対して本発明のスプラグは、Ｒｍａｘ ２〜４μ
ｍの内輪軌道面を相手にして６００時間何ら異常なく、
耐久性は非常に優れ、油膜の形成が十分なされていたこ
とを裏付けている。尚内輪軌道面は両者とも面粗さの突
起部がやや取れたなじみの付いた状態で差はない。
ｍの内輪軌道面を相手にして６００時間何ら異常なく、
耐久性は非常に優れ、油膜の形成が十分なされていたこ
とを裏付けている。尚内輪軌道面は両者とも面粗さの突
起部がやや取れたなじみの付いた状態で差はない。
この試験による油膜の形成率は、第６図と第７図に示す
通りであり、本発明試験スプラグの仕上面の油膜形成率
は、従来試験スプラグに比較して運転開始時で２０％程
度油膜形成率が向上した。
通りであり、本発明試験スプラグの仕上面の油膜形成率
は、従来試験スプラグに比較して運転開始時で２０％程
度油膜形成率が向上した。
また、空転回数６．３Ｘ１０’ （７０００ｒｐｍＸ
１．５Ｍ ＝７０００ｘ９０＝ ６．３ｘｌＯ’ ）で
ほぼ完全に油膜を形成することが％ＴＩ Ｅ’２された
。
１．５Ｍ ＝７０００ｘ９０＝ ６．３ｘｌＯ’ ）で
ほぼ完全に油膜を形成することが％ＴＩ Ｅ’２された
。
また、ここではデータの紹介は省略したが、スプラグ外
表面と内情軌道面とのすべり接触箇所において摩耗の軽
減とすべり摩擦係数の増加防止にも効果がある。
表面と内情軌道面とのすべり接触箇所において摩耗の軽
減とすべり摩擦係数の増加防止にも効果がある。
〔効果］
以上のように、この発明によるとエンゲージタイプスプ
ラグの外表面に、独立した微小くぼみをランダムに形成
したので、微小なくぼみは油溜りとして接触部へ油を供
給し、油膜形成に優れ、相手内輪軌道面の仕上面粗さの
良否にかかわらず、油膜形成状況は良好で、金属接触率
は小さく、表面損傷を極力おさえる効果がある。従って
エンゲージタイプスプラグを用いたワンウェイクラッチ
の耐久性を大幅に向上させることができる。
ラグの外表面に、独立した微小くぼみをランダムに形成
したので、微小なくぼみは油溜りとして接触部へ油を供
給し、油膜形成に優れ、相手内輪軌道面の仕上面粗さの
良否にかかわらず、油膜形成状況は良好で、金属接触率
は小さく、表面損傷を極力おさえる効果がある。従って
エンゲージタイプスプラグを用いたワンウェイクラッチ
の耐久性を大幅に向上させることができる。
第１図はディスエンゲージタイプスプラグを用いたワン
ウェイクラッチの縦断面図、第２図はエンゲージタイプ
スプラグを用いたワンウェイクラッチの縦断面図、第３
図はＲＭＳとＳＫ値の分布測定データを示すグラフ、第
４図はこの発明のワンウェイクラッチにおけるスプラグ
の仕上げ面状況を示す概略図、第５図は相手内輪軌道面
の粗さを示す説明図、第６図と第７図は油膜形成率を示
すグラフである。 １．１１・・・・・・スプラグ、２・・・・・・外輪、
３・・・・・・リボンスプリング、 ４・・・・・・内輪、 ａ・・・・・・微小粗面。
ウェイクラッチの縦断面図、第２図はエンゲージタイプ
スプラグを用いたワンウェイクラッチの縦断面図、第３
図はＲＭＳとＳＫ値の分布測定データを示すグラフ、第
４図はこの発明のワンウェイクラッチにおけるスプラグ
の仕上げ面状況を示す概略図、第５図は相手内輪軌道面
の粗さを示す説明図、第６図と第７図は油膜形成率を示
すグラフである。 １．１１・・・・・・スプラグ、２・・・・・・外輪、
３・・・・・・リボンスプリング、 ４・・・・・・内輪、 ａ・・・・・・微小粗面。
Claims (1)
- （１）エンゲージタイプのスプラグを用いたワンウェイ
クラッチにおいて、前記スプラグの外表面に独立した微
小な凹形状のくぼみを無数にランダムに形成し、スプラ
グ外表面の面粗さを、幅方向と周方向のそれぞれを求め
てパラメータＲＭＳで表示したとき、幅方向面粗さＲＭ
Ｓ（Ｌ）と周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ
）／ＲＭＳ（Ｃ）が平均値１．０以下となり、合わせて
表面粗さのパラメータＳＫ値が幅方向及び周方向の何れ
も平均値−１．６以下となるようにしたことを特徴とす
るワンウェイクラッチ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1287789A JPH07113385B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | ワンウェイクラッチ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1287789A JPH07113385B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | ワンウェイクラッチ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5119853A Division JP2869293B2 (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | クラッチ用スプラグ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02195029A true JPH02195029A (ja) | 1990-08-01 |
| JPH07113385B2 JPH07113385B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=11817649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1287789A Expired - Fee Related JPH07113385B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | ワンウェイクラッチ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113385B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH064435U (ja) * | 1992-06-22 | 1994-01-21 | 光洋精工株式会社 | 一方向クラッチ |
| US5362293A (en) * | 1992-12-14 | 1994-11-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Drive clutch for a centrifuge rotor |
| JPH0712658U (ja) * | 1991-12-27 | 1995-03-03 | エヌティエヌ株式会社 | 内燃機関におけるコネクティングロッド用ピストンピン |
| EP1967703A1 (en) * | 2005-12-27 | 2008-09-10 | Ntn Corporation | Locker arm, locker shaft, valve cap, adjust screw, pivot receiving member, and valve of arm type valve operating device |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1287789A patent/JPH07113385B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0712658U (ja) * | 1991-12-27 | 1995-03-03 | エヌティエヌ株式会社 | 内燃機関におけるコネクティングロッド用ピストンピン |
| JPH064435U (ja) * | 1992-06-22 | 1994-01-21 | 光洋精工株式会社 | 一方向クラッチ |
| US5362293A (en) * | 1992-12-14 | 1994-11-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Drive clutch for a centrifuge rotor |
| EP1967703A1 (en) * | 2005-12-27 | 2008-09-10 | Ntn Corporation | Locker arm, locker shaft, valve cap, adjust screw, pivot receiving member, and valve of arm type valve operating device |
| EP1967703A4 (en) * | 2005-12-27 | 2009-11-11 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | LOCK ARM, LOCKING PIN, VALVE CAP, ADJUSTING SCREW, PULLEY AND VALVE OF AN ARMY VALVE OPERATING DEVICE |
| US8118004B2 (en) | 2005-12-27 | 2012-02-21 | Ntn Corporation | Rocker arm, rocker shaft, valve cap, adjust screw, pivot receiving member, and valve of arm type valve operating device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07113385B2 (ja) | 1995-12-06 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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