JPH02184643A - 無水アルコールの製造方法 - Google Patents
無水アルコールの製造方法Info
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- JPH02184643A JPH02184643A JP64000846A JP84689A JPH02184643A JP H02184643 A JPH02184643 A JP H02184643A JP 64000846 A JP64000846 A JP 64000846A JP 84689 A JP84689 A JP 84689A JP H02184643 A JPH02184643 A JP H02184643A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアルコールの濃縮精製方法に関し、合成アルコ
ール、食品工業における使用済アルコール水溶液及び発
酵アルコール等から高純度のアルコールを省エネルギー
的に：ａ縮精製するのに通した方法に関する。
ール、食品工業における使用済アルコール水溶液及び発
酵アルコール等から高純度のアルコールを省エネルギー
的に：ａ縮精製するのに通した方法に関する。
甘しょ、さつまいも、とうもろこし等の炭水化物を原料
とする発酵アルコールは飲料用及び工業用として重要な
出発原料であるが、発酵法で得られるアルコール水溶液
のアルコール１度は１０〜２０ｗ ｔ％と低いため、約
９５〜１００ ｗｔ％まで１１Ｍする必要がある。
とする発酵アルコールは飲料用及び工業用として重要な
出発原料であるが、発酵法で得られるアルコール水溶液
のアルコール１度は１０〜２０ｗ ｔ％と低いため、約
９５〜１００ ｗｔ％まで１１Ｍする必要がある。
従来、この濃縮法として蒸留法が用いられてきたが、主
成分アルコール及び水の蒸発潜熱の回収が困難で経済的
に不利であり、これに替わる省エネルギー型の濃縮法の
開発が望まれている。
成分アルコール及び水の蒸発潜熱の回収が困難で経済的
に不利であり、これに替わる省エネルギー型の濃縮法の
開発が望まれている。
通常の蒸留法では１０ｗｔ％から９５ｗ ｔ％にアルコ
ールを濃縮するのに約３．０００ ｋｃａｌ ／ ｋｇ
−アルコールを要している。又、９５−ｔ％から９９．
２ｗｔ％以上の無水アルコールに蒸留にて濃縮するには
、ジエチルエーテル、ベンゼン、シクロヘキサンなどを
用いた共沸蒸留が行なわれており、約１０００〜２００
０ｋｃａｌ／ｋｇ−アルコールのエネルギーを要し省エ
ネルギーが望まれている。
ールを濃縮するのに約３．０００ ｋｃａｌ ／ ｋｇ
−アルコールを要している。又、９５−ｔ％から９９．
２ｗｔ％以上の無水アルコールに蒸留にて濃縮するには
、ジエチルエーテル、ベンゼン、シクロヘキサンなどを
用いた共沸蒸留が行なわれており、約１０００〜２００
０ｋｃａｌ／ｋｇ−アルコールのエネルギーを要し省エ
ネルギーが望まれている。
一方、省エネルギー型の濃縮法として超臨界状態又は擬
臨界状態の炭酸ガスを用いてアルコールを水より抽出・
分離して濃縮する方法が提案されている。（特開昭５６
−５６２０１及び同５９−１４１５２８号公報） しかしながら、炭酸ガスを溶剤として用いた場合、アル
コールの選浪的抽出には限界があり、最大濃縮度は約９
１ｗＬ％が限界であり、これ以上に濃縮することは不可
能であることが最近報告′されている。
臨界状態の炭酸ガスを用いてアルコールを水より抽出・
分離して濃縮する方法が提案されている。（特開昭５６
−５６２０１及び同５９−１４１５２８号公報） しかしながら、炭酸ガスを溶剤として用いた場合、アル
コールの選浪的抽出には限界があり、最大濃縮度は約９
１ｗＬ％が限界であり、これ以上に濃縮することは不可
能であることが最近報告′されている。
本発明は、既存の蒸留法に較べて大巾に少ないエネルギ
ーで、アルコール濃度９９ｗ ｔ％以上に濃縮する方法
を提供しようとするものである。
ーで、アルコール濃度９９ｗ ｔ％以上に濃縮する方法
を提供しようとするものである。
本発明者らは産業上有用な価値を有する純度９９−１％
以上の無水エタノールを省エネルギー的に製造する方法
について鋭意検討した結果、原料のアルコール水溶液に
、プロパン溶剤を抽出溶剤として添加して加圧抽出蒸留
を行なうことにより、容易に無水アルコールが得られる
こと及び又、加圧抽出蒸留塔塔頂プロパンガスを再圧縮
循環する際に発生する圧縮熱で加圧抽出蒸留塔の熱源の
大部分を補え、既存の蒸留法に較べて大Ｉ１１にエネル
ギーが節約できることを見出し、本発明を完成するに至
った。
以上の無水エタノールを省エネルギー的に製造する方法
について鋭意検討した結果、原料のアルコール水溶液に
、プロパン溶剤を抽出溶剤として添加して加圧抽出蒸留
を行なうことにより、容易に無水アルコールが得られる
こと及び又、加圧抽出蒸留塔塔頂プロパンガスを再圧縮
循環する際に発生する圧縮熱で加圧抽出蒸留塔の熱源の
大部分を補え、既存の蒸留法に較べて大Ｉ１１にエネル
ギーが節約できることを見出し、本発明を完成するに至
った。
即ち、本発明はエタノール及び水を主成分とする原料を
第１蒸留塔の中部に供給し、第１蒸留塔の上部よりプロ
パン溶剤を供給し、該第１蒸留塔内でプロパンの液体と
気体が同時に存在する温度、圧力に保持し、該第１蒸留
塔の下部より実質的に水分を含まないエタノールと液体
プロパンを、又該第１蒸留塔上部より実質的にエタノー
ルを含まない水分と蒸気プロパンを取り出すことを特徴
とする無水アルコール製造方法である。
第１蒸留塔の中部に供給し、第１蒸留塔の上部よりプロ
パン溶剤を供給し、該第１蒸留塔内でプロパンの液体と
気体が同時に存在する温度、圧力に保持し、該第１蒸留
塔の下部より実質的に水分を含まないエタノールと液体
プロパンを、又該第１蒸留塔上部より実質的にエタノー
ルを含まない水分と蒸気プロパンを取り出すことを特徴
とする無水アルコール製造方法である。
そして、上記方法において、第１蒸留塔上部のガス相を
加圧し、その圧縮熱を第１蒸留塔リボイラーの熱源とし
た後、第１蒸留塔上部へ還流すること、及び第１蒸留塔
下部の無水エタノール及びプロパン混合液を第２蒸留塔
に導入し、プロパン溶剤をストリッピングするに際し、
第２蒸留塔上部ガス相を加圧してその圧縮熱を第２蒸留
塔の熱源に用いた後、第２蒸留塔及び第１蒸留塔上部へ
還流することを好ましい態様とするものである。
加圧し、その圧縮熱を第１蒸留塔リボイラーの熱源とし
た後、第１蒸留塔上部へ還流すること、及び第１蒸留塔
下部の無水エタノール及びプロパン混合液を第２蒸留塔
に導入し、プロパン溶剤をストリッピングするに際し、
第２蒸留塔上部ガス相を加圧してその圧縮熱を第２蒸留
塔の熱源に用いた後、第２蒸留塔及び第１蒸留塔上部へ
還流することを好ましい態様とするものである。
以下、本発明の一実施態様を第１図に従って詳述し、そ
の作用を明らかにする。
の作用を明らかにする。
第１図において、供給ライン２よりの原料アルコール水
溶液は、製品無水アルコールと熱交換器３７で熱交換さ
れて予熱され、充填塔、多孔板塔、トレイ型塔などの加
圧抽出蒸留塔１の中部に供給される。プロパン溶剤はラ
イン１５．１６より加圧抽出蒸留塔ｌの上部に供給され
る。プロパンのガスと液が共存する条件下にアルコール
水溶液をおいた場合、アルコールは選択的に液体プロパ
ンに抽出され、更にアルコールに対して比較的液体プロ
パンが多量にある条件下では、水分はプロパン／アルコ
ール混合液体中へは殆んど溶解せず、プロパンガス相中
の水分濃度が水の飽和濃度以下になるような条件を設定
すると、水分はプロパンガス相側へ選択的に移行させる
ことができる。かくしてアルコールと水との分離ができ
、無水アルコールが得られる。
溶液は、製品無水アルコールと熱交換器３７で熱交換さ
れて予熱され、充填塔、多孔板塔、トレイ型塔などの加
圧抽出蒸留塔１の中部に供給される。プロパン溶剤はラ
イン１５．１６より加圧抽出蒸留塔ｌの上部に供給され
る。プロパンのガスと液が共存する条件下にアルコール
水溶液をおいた場合、アルコールは選択的に液体プロパ
ンに抽出され、更にアルコールに対して比較的液体プロ
パンが多量にある条件下では、水分はプロパン／アルコ
ール混合液体中へは殆んど溶解せず、プロパンガス相中
の水分濃度が水の飽和濃度以下になるような条件を設定
すると、水分はプロパンガス相側へ選択的に移行させる
ことができる。かくしてアルコールと水との分離ができ
、無水アルコールが得られる。
このように加圧抽出蒸留塔１内でプロパンのガスと液の
両相が共存する条件とするためには、温度はプロパンの
臨界温度Ｔｃ＝９６．８°Ｃ以下で、圧力はこの温度に
おけるプロパンの飽和蒸気圧（最大値は臨界圧力Ｐｃ＝
４２ａｔｍ）にすべきである。
両相が共存する条件とするためには、温度はプロパンの
臨界温度Ｔｃ＝９６．８°Ｃ以下で、圧力はこの温度に
おけるプロパンの飽和蒸気圧（最大値は臨界圧力Ｐｃ＝
４２ａｔｍ）にすべきである。
またプロパンのガスと液の比率は原料アルコール濃度及
び製品無水アルコール濃度により変えるべきで、これは
プロパンの還流量及びリボイラー６．７への熱量の与え
方によって調整することができる。
び製品無水アルコール濃度により変えるべきで、これは
プロパンの還流量及びリボイラー６．７への熱量の与え
方によって調整することができる。
加圧抽出蒸留塔１の塔頂ガス（プロパンガスと水からな
り、実質的にアルコールは存在しない）はライン３より
取出し、圧縮機４で再圧縮された後、ライン５を経てリ
ボイラー６に導き再圧縮によって発生する圧縮熱を該リ
ボイラー６の熱源として用いるのがよい、加圧抽出蒸留
塔１の塔頂と塔底の温度差は１０″Ｃ以下にしても操業
することができるので、圧縮機４での僅かな圧縮、すな
わち僅かな動力、で塔頂ガス温度を塔底温度以上に昇温
することができ、塔頂ガスの凝縮潜熱をリボイラー６の
熱源として十分利用することが可能となり、既存の蒸留
法に較べて大幅にエネルギーの節約ができる。
り、実質的にアルコールは存在しない）はライン３より
取出し、圧縮機４で再圧縮された後、ライン５を経てリ
ボイラー６に導き再圧縮によって発生する圧縮熱を該リ
ボイラー６の熱源として用いるのがよい、加圧抽出蒸留
塔１の塔頂と塔底の温度差は１０″Ｃ以下にしても操業
することができるので、圧縮機４での僅かな圧縮、すな
わち僅かな動力、で塔頂ガス温度を塔底温度以上に昇温
することができ、塔頂ガスの凝縮潜熱をリボイラー６の
熱源として十分利用することが可能となり、既存の蒸留
法に較べて大幅にエネルギーの節約ができる。
リボイラー６で熱交換されたプロパンと水の混合物はラ
イン１０を経て水のデカンタ−１１に導入されて水分と
プロパンに重力沈降分離される。
イン１０を経て水のデカンタ−１１に導入されて水分と
プロパンに重力沈降分離される。
水はライン１２より抜き出され、実質的に水を含まない
プロパンはライン１３より減圧弁１４を経てライン１５
より加圧抽出蒸留塔１へ還流される。
プロパンはライン１３より減圧弁１４を経てライン１５
より加圧抽出蒸留塔１へ還流される。
次に、加圧抽出蒸留塔ｌの塔底液抜出しライン８からは
、実質的に水を含まない無水アルコールと液体プロパン
の混合物が抜出され、該混合物は加圧抽出蒸留塔１の塔
底レベル制御弁９を備えたライン１７を経て熱交換器１
８に導かれ、こ−で昇温され、更にライン１９を経て熱
交換器２０に導かれて更に昇温された後、ライン２１を
経てストリッパー２２の中部に導入される。このストリ
ッパー２２は加圧蒸留塔であり、気液接触部分は充填塔
、多孔板、トレイなどを用いることができる。このスト
リッパー２２の圧力は加圧抽出蒸留塔１との圧力差がで
きるだけ小さくなるようにするのが好ましい。
、実質的に水を含まない無水アルコールと液体プロパン
の混合物が抜出され、該混合物は加圧抽出蒸留塔１の塔
底レベル制御弁９を備えたライン１７を経て熱交換器１
８に導かれ、こ−で昇温され、更にライン１９を経て熱
交換器２０に導かれて更に昇温された後、ライン２１を
経てストリッパー２２の中部に導入される。このストリ
ッパー２２は加圧蒸留塔であり、気液接触部分は充填塔
、多孔板、トレイなどを用いることができる。このスト
リッパー２２の圧力は加圧抽出蒸留塔１との圧力差がで
きるだけ小さくなるようにするのが好ましい。
ストリッパー２２の塔頂ガス（実質的にアルコールを含
まないプロパンガス）はライン２３より取出され、前記
ライン１７の流体（無水アルコールと液体プロパンの混
合物）温度より５〜１０°Ｃ以上高温になるように圧縮
機２４で僅かに加圧し、ライン２５を経て前記熱交換器
１８に導かれ、こ−でライン２５のプロパンガスの凝縮
潜熱の大部分と顕熱の一部を前記ライン１７の流体に与
える。
まないプロパンガス）はライン２３より取出され、前記
ライン１７の流体（無水アルコールと液体プロパンの混
合物）温度より５〜１０°Ｃ以上高温になるように圧縮
機２４で僅かに加圧し、ライン２５を経て前記熱交換器
１８に導かれ、こ−でライン２５のプロパンガスの凝縮
潜熱の大部分と顕熱の一部を前記ライン１７の流体に与
える。
かくすることによってストリッパー２２の熱源の大部分
を補うことができる。熱交換器１８で昇温される流体は
ライン１９を経て更に熱交換器２０により昇温され、ラ
イン２１を経てストリッパー２２の中部に供給される。
を補うことができる。熱交換器１８で昇温される流体は
ライン１９を経て更に熱交換器２０により昇温され、ラ
イン２１を経てストリッパー２２の中部に供給される。
一方、熱交換器１８でライン１７の流体に熱を与えて降
温したうイン２６のプロパンはデカンタ−２７に導入さ
れ、水はライン２８より抜出され、実質的に水を含まな
いプロパンはライン２９より取出され、こ−でライン３
０とライン３１に分流され、ライン３０に分流されたプ
ロパンは減圧弁３９を経て前記の加圧抽出蒸留塔ｌの上
部にライン１６を介して循環され、ライン３１に分流さ
れたプロパンは減圧弁３８を経てライン３２を介してス
トリッパー２２の上部きに還流される。
温したうイン２６のプロパンはデカンタ−２７に導入さ
れ、水はライン２８より抜出され、実質的に水を含まな
いプロパンはライン２９より取出され、こ−でライン３
０とライン３１に分流され、ライン３０に分流されたプ
ロパンは減圧弁３９を経て前記の加圧抽出蒸留塔ｌの上
部にライン１６を介して循環され、ライン３１に分流さ
れたプロパンは減圧弁３８を経てライン３２を介してス
トリッパー２２の上部きに還流される。
一方、ストリッパー２２の塔底からは実質的にプロパン
を含まない無水アルコール（エタノール９９．２ｗｔ％
以上）がライン３３より抜出される。
を含まない無水アルコール（エタノール９９．２ｗｔ％
以上）がライン３３より抜出される。
ライン３３から抜出された無水アルコールの温度は、加
圧下のアルコールの沸点とはり同じの約８０℃以上であ
るため、ライン３５を経て熱交換器２０に導かれ、こ−
で前記ライン１９の流体の昇温に利用され、更に熱交換
器３７に導かれ、こ−でライン２の原料アルコールの予
熱に利用されて熱回収され、常温の無水アルコールとな
ってライン２６より製品として取出される。
圧下のアルコールの沸点とはり同じの約８０℃以上であ
るため、ライン３５を経て熱交換器２０に導かれ、こ−
で前記ライン１９の流体の昇温に利用され、更に熱交換
器３７に導かれ、こ−でライン２の原料アルコールの予
熱に利用されて熱回収され、常温の無水アルコールとな
ってライン２６より製品として取出される。
なお３４はストリッパー２２のりボイラーであって、ラ
イン３３より抜出されたストリッパー２２の塔底液の一
部が該リボイラー３４を経由してストリッパー２２に還
流されるようになっている。
イン３３より抜出されたストリッパー２２の塔底液の一
部が該リボイラー３４を経由してストリッパー２２に還
流されるようになっている。
以下、本発明の実施例をあげて本発明の詳細な説明する
。
。
（実施例１）
内径ｔｏｏ ｍｍ、高さ４ｍの充填塔式加圧抽出蒸留塔
において、原料（エタノール９５−ｔ％、水５ｗｔ％）
をｔｏｏｇ／ｂで中部より供給し、プロパン液体を５，
０００ ｇ／ｈで上部より供給し、圧力９ｋｇ ／ ｃ
＋！ Ｇの条件下で加圧抽出蒸留塔を行なった。
において、原料（エタノール９５−ｔ％、水５ｗｔ％）
をｔｏｏｇ／ｂで中部より供給し、プロパン液体を５，
０００ ｇ／ｈで上部より供給し、圧力９ｋｇ ／ ｃ
＋！ Ｇの条件下で加圧抽出蒸留塔を行なった。
この結果、塔底は温度３０゛Ｃ１塔頂は温度２６°Ｃと
なり温度差は僅かに４°Ｃにすることができた。
なり温度差は僅かに４°Ｃにすることができた。
又、塔底及び塔頂からの抜出し量は次のとおりであった
。
。
塔底液は、プロパンを容易に分離でき、その結果、専売
法及びＪＩＳ規格を満たす純度の無水エタノールが得ら
れた。
法及びＪＩＳ規格を満たす純度の無水エタノールが得ら
れた。
（実施例２）
実施例１の結果をもとに、第１図に示すプロセスの最適
化を行ない、所要エネルギーを求めた。
化を行ない、所要エネルギーを求めた。
操作多件
・加圧抽出蒸留塔１
圧力 ９ ｋｇ／ｃ艷Ｇ
温度 ２６°Ｃ（塔頂）
３０°Ｃ（塔底）
原料 １００ｇ／ｈ（９５ｗｔ％エタノール）プロパン
５０００ｇ／ｈ（ライン１５と１６の合計）・ストリ
ッパー２２ 圧力 ８ ｋｇ／ｃシＧ 温度 ２５°Ｃ（塔頂） １５０°Ｃ（塔底） 還流比 ０．５（ライン２９に対するライン３１流量比
） ・圧ｌｉｉ機４ 人口３ 温度 ２６°Ｃ 圧力 ９ ｋｇ／ｃ己Ｇ 出口５ 温度 ４２°Ｃ 圧力 １３ｋｇ／ｃ４Ｇ 圧縮機２４ 人口２３ 温度 ２５°Ｃ 圧力 ８ｋｇ／ｃｉＧ 出口２５ 温度 ６２°Ｃ 圧力 １９ｋｇ／ｃ＋ｆｌＧ （２）無水エタノール１ｋｇを製造するに必要なエネル
ギーは、 となり、既存の蒸留法の約１八〜１八。の所要エネルギ
ーであった。
５０００ｇ／ｈ（ライン１５と１６の合計）・ストリ
ッパー２２ 圧力 ８ ｋｇ／ｃシＧ 温度 ２５°Ｃ（塔頂） １５０°Ｃ（塔底） 還流比 ０．５（ライン２９に対するライン３１流量比
） ・圧ｌｉｉ機４ 人口３ 温度 ２６°Ｃ 圧力 ９ ｋｇ／ｃ己Ｇ 出口５ 温度 ４２°Ｃ 圧力 １３ｋｇ／ｃ４Ｇ 圧縮機２４ 人口２３ 温度 ２５°Ｃ 圧力 ８ｋｇ／ｃｉＧ 出口２５ 温度 ６２°Ｃ 圧力 １９ｋｇ／ｃ＋ｆｌＧ （２）無水エタノール１ｋｇを製造するに必要なエネル
ギーは、 となり、既存の蒸留法の約１八〜１八。の所要エネルギ
ーであった。
（実施例３）
実施例１において、圧力を種々変化させたテストを行な
い以下の結果を得た。
い以下の結果を得た。
いずれの条件下でも、塔頂と塔底の温度差は小さく、か
つ専売法及びＪＩＳ規格の濃度を満たす無水エタノール
が得られた。
つ専売法及びＪＩＳ規格の濃度を満たす無水エタノール
が得られた。
本発明は、以上詳記したようにアルコール水溶液から水
分を分離して無水アルコールを製造するに際し、プロパ
ン溶剤を用いた加圧抽出蒸留塔を行うことにより容易に
専売法及びＪＩＳ規格を満たす純度９９．２ｗｔ％以上
の無水エタノールが得られ、かつ既存の蒸留法に較べて
プロパン溶剤の圧縮熱を利用したヒートポンプシステム
により大巾な省エネルギーができるという効果奏する。
分を分離して無水アルコールを製造するに際し、プロパ
ン溶剤を用いた加圧抽出蒸留塔を行うことにより容易に
専売法及びＪＩＳ規格を満たす純度９９．２ｗｔ％以上
の無水エタノールが得られ、かつ既存の蒸留法に較べて
プロパン溶剤の圧縮熱を利用したヒートポンプシステム
により大巾な省エネルギーができるという効果奏する。
第１図は本発明を実施するためのプロセスフローである
。
。
Claims (3)
- （１）エタノール及び水を主成分とする原料を第１蒸留
塔の中部に供給し、第１蒸留塔の上部よりプロパン溶剤
を供給し、該第１蒸留塔内でプロパンの液体と気体が同
時に存在する温度、圧力に保持し、該第１蒸留塔の下部
より実質的に水分を含まないエタノールと液体プロパン
を、又該第１蒸留塔上部より実質的にエタノールを含ま
ない水分と蒸気プロパンを取り出すことを特徴とする無
水アルコール製造方法。 - （２）第１蒸留塔上部のガス相を加圧し、その圧縮熱を
第１蒸留塔リボイラーの熱源とした後、第１蒸留塔上部
へ還流する特許請求範囲第（１）項に記載の方法。 - （３）第１蒸留塔下部の無水エタノール及びプロパン混
合液を第２蒸留塔に導入し、プロパン溶剤をストリッピ
ングするに際し、第２蒸留塔上部ガス相を加圧してその
圧縮熱を第２蒸留塔の熱源に用いた後、第２蒸留塔及び
第１蒸留塔上部へ還流する特許請求範囲第（１）項記載
の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP64000846A JPH02184643A (ja) | 1989-01-07 | 1989-01-07 | 無水アルコールの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP64000846A JPH02184643A (ja) | 1989-01-07 | 1989-01-07 | 無水アルコールの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02184643A true JPH02184643A (ja) | 1990-07-19 |
Family
ID=11485003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP64000846A Pending JPH02184643A (ja) | 1989-01-07 | 1989-01-07 | 無水アルコールの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02184643A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5294304A (en) * | 1989-11-14 | 1994-03-15 | Ministry Of International Trade And Industry | Process for the recovery of absolute ethanol by vapor compression extractive distillation |
| WO2008135192A1 (de) * | 2007-05-03 | 2008-11-13 | Gea Wiegand Gmbh | Alkohol-rektifikationsanlage |
| WO2009011759A3 (en) * | 2007-07-13 | 2009-03-26 | Amt Int Inc | Low-energy extractive distillation process for dehydration of aqueous ethanol |
| WO2009120181A1 (en) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | Cpc Corporation, Taiwan | Improved extractive distillation processes using water-soluble extractive solvents |
| US7871514B2 (en) | 2007-08-10 | 2011-01-18 | Cpc Corporation, Taiwan | Extractive distillation processes using water-soluble extractive solvents |
| CN102046760A (zh) * | 2008-04-10 | 2011-05-04 | 台湾中油股份有限公司 | 用于芳香族化合物回收的新的具能量效益且产能增加的萃取方法 |
| WO2013037712A1 (de) * | 2011-09-12 | 2013-03-21 | Gea Wiegand Gmbh | Anlage zum abtrennen und konzentrieren einer flüssigkeitskomponente aus einem flüssigen mehrstoffgemisch mit einer wärmepumpe |
| JP2015134321A (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-27 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 蒸留塔 |
-
1989
- 1989-01-07 JP JP64000846A patent/JPH02184643A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5294304A (en) * | 1989-11-14 | 1994-03-15 | Ministry Of International Trade And Industry | Process for the recovery of absolute ethanol by vapor compression extractive distillation |
| WO2008135192A1 (de) * | 2007-05-03 | 2008-11-13 | Gea Wiegand Gmbh | Alkohol-rektifikationsanlage |
| WO2009011759A3 (en) * | 2007-07-13 | 2009-03-26 | Amt Int Inc | Low-energy extractive distillation process for dehydration of aqueous ethanol |
| US8002953B2 (en) | 2007-07-13 | 2011-08-23 | Amt International Inc. | Low-energy extractive distillation process for dehydration of aqueous ethanol |
| US7871514B2 (en) | 2007-08-10 | 2011-01-18 | Cpc Corporation, Taiwan | Extractive distillation processes using water-soluble extractive solvents |
| WO2009120181A1 (en) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | Cpc Corporation, Taiwan | Improved extractive distillation processes using water-soluble extractive solvents |
| CN102046760A (zh) * | 2008-04-10 | 2011-05-04 | 台湾中油股份有限公司 | 用于芳香族化合物回收的新的具能量效益且产能增加的萃取方法 |
| WO2013037712A1 (de) * | 2011-09-12 | 2013-03-21 | Gea Wiegand Gmbh | Anlage zum abtrennen und konzentrieren einer flüssigkeitskomponente aus einem flüssigen mehrstoffgemisch mit einer wärmepumpe |
| US10022648B2 (en) | 2011-09-12 | 2018-07-17 | Gea Wiegand Gmbh | System for separating and concentrating a liquid component from a liquid multi-component mixture, comprising a heat pump |
| JP2015134321A (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-27 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 蒸留塔 |
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