JPH02163351A - 相手攻撃性の小さいFe基焼結合金製バルブシート - Google Patents
相手攻撃性の小さいFe基焼結合金製バルブシートInfo
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- JPH02163351A JPH02163351A JP31766188A JP31766188A JPH02163351A JP H02163351 A JPH02163351 A JP H02163351A JP 31766188 A JP31766188 A JP 31766188A JP 31766188 A JP31766188 A JP 31766188A JP H02163351 A JPH02163351 A JP H02163351A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、内燃機関、特にディーゼルエンジンやガソ
リンエンジンなどのバルブシートとして用いた場合に、
相手部材であるバルブに対する攻撃性がきわめて小さく
、かつすぐれた耐摩耗性を発揮するFe基焼結合金製バ
ルブシート関するものである。
リンエンジンなどのバルブシートとして用いた場合に、
相手部材であるバルブに対する攻撃性がきわめて小さく
、かつすぐれた耐摩耗性を発揮するFe基焼結合金製バ
ルブシート関するものである。
従来、特開昭58−178073号公報に記載されるよ
うに、玉量%で(以下%は玉量%を示す)、Mo :
0.1〜0.9%、Ni : 0.5〜2.5%
、Co: 4.5〜7.5 %、 Cr: 3〜6
.5 %、C:0.5〜1.7 %、 W :1〜2
.7 %、を含有し、残りがFeと不可避不純物からな
る組成を有するFe基合金素地に、 C:223%、 CO;7〜15%、W:15〜2
5%、 Fe:1〜8%、を含有し、残りがCrと
不可避不純物からなる組成を有するCr基合金粒子と、
Fe−Mo合金粒子:8〜12容量%、 が分散含有した組織、並びに6〜14容量%の気孔率を
有するFe基焼結合金基体に、銅溶浸してなる銅含浸F
e基焼結合金製バルブシートが知られている。
うに、玉量%で(以下%は玉量%を示す)、Mo :
0.1〜0.9%、Ni : 0.5〜2.5%
、Co: 4.5〜7.5 %、 Cr: 3〜6
.5 %、C:0.5〜1.7 %、 W :1〜2
.7 %、を含有し、残りがFeと不可避不純物からな
る組成を有するFe基合金素地に、 C:223%、 CO;7〜15%、W:15〜2
5%、 Fe:1〜8%、を含有し、残りがCrと
不可避不純物からなる組成を有するCr基合金粒子と、
Fe−Mo合金粒子:8〜12容量%、 が分散含有した組織、並びに6〜14容量%の気孔率を
有するFe基焼結合金基体に、銅溶浸してなる銅含浸F
e基焼結合金製バルブシートが知られている。
しかし、上記の従来銅含浸Fe’jに焼結合金製バルブ
シートにおいては、特にFe基合金素地中に分散するC
r基合金粒子およびFe−Mo合金粒子がきわめて硬質
で、その硬さがビッカース硬さで1600を越える場合
があり、このため自身はすぐれた耐摩耗性を示すものの
、相手部材であるバルブの摩耗が大きくなるという問題
がある;〔課題を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点から、相手攻
撃性が低く、かつ耐摩耗性のすぐれたFe基焼結合金製
バルブシート開発すべく研究を行なった結果、素地をビ
ッカース硬さ=150〜500を有するFe基合金で構
成し、この素地中に、同じくビッカース硬さ=500〜
1000を有するCod合金粒子と、弗化バリウム(B
aF2)および/またたは弗化カルシウム(Ca F
2 )からなる潤滑粒子を分散含有させ、かつ80%以
上、望ましくは90%以上の理論密度比とすると、相手
攻撃性がきわめて小さく、その上すぐれた耐摩耗性を示
すようになり、さらに、加えて前記Co基合金粒子に比
して高い硬さ、すなわちビッカース硬さで1000〜1
500を有するFe−Mo合金粒子を分散含有させても
、前記Co基合金粒子による緩和作用によって高い硬さ
のFe−Mo合金粒子が相手部材であるバルブをいため
ることなく、耐摩耗性の一段の向上が見られるようにな
るという知見を得たのである。
シートにおいては、特にFe基合金素地中に分散するC
r基合金粒子およびFe−Mo合金粒子がきわめて硬質
で、その硬さがビッカース硬さで1600を越える場合
があり、このため自身はすぐれた耐摩耗性を示すものの
、相手部材であるバルブの摩耗が大きくなるという問題
がある;〔課題を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点から、相手攻
撃性が低く、かつ耐摩耗性のすぐれたFe基焼結合金製
バルブシート開発すべく研究を行なった結果、素地をビ
ッカース硬さ=150〜500を有するFe基合金で構
成し、この素地中に、同じくビッカース硬さ=500〜
1000を有するCod合金粒子と、弗化バリウム(B
aF2)および/またたは弗化カルシウム(Ca F
2 )からなる潤滑粒子を分散含有させ、かつ80%以
上、望ましくは90%以上の理論密度比とすると、相手
攻撃性がきわめて小さく、その上すぐれた耐摩耗性を示
すようになり、さらに、加えて前記Co基合金粒子に比
して高い硬さ、すなわちビッカース硬さで1000〜1
500を有するFe−Mo合金粒子を分散含有させても
、前記Co基合金粒子による緩和作用によって高い硬さ
のFe−Mo合金粒子が相手部材であるバルブをいため
ることなく、耐摩耗性の一段の向上が見られるようにな
るという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 MO: 0゜1〜3%、 N1:0゜1〜3%、CO:
、1〜10%、 Cr:0.5〜5%、C:0.5〜1
.5%、Nb+0.1〜2%、を含有し、残りがFeと
不可避不純物からなる組成、並びに主体がパーライト相
からなる組織を有し、かつビッカース硬さ=150〜5
00を有するFQ基合金素地に、 Cr:5〜15%、 Mo:20〜40%、Si :
1〜5%、 を倉内°し、残りがCoと不可避不純物からなる組成を
有し、かつビッカース硬さ:500〜1000をh゛す
るCo基合金粒子:5〜20%と、 B a F 2およびCa F 2のうちの1種または
2種からなる潤滑粒子:0.2〜2%、 が分散含有し、さらに必要に応じて、 Mo:55〜70%を含有し、ビッカース硬さ:1oo
o 〜1500を有するF e−MO=金拉了:1〜1
5%、 が分散含有した組織、並びに80%以上、望ましくは9
0%の理論密度比を有するFe基焼結合金で構成してな
るバルブシートに特徴を有するものである。
て、 MO: 0゜1〜3%、 N1:0゜1〜3%、CO:
、1〜10%、 Cr:0.5〜5%、C:0.5〜1
.5%、Nb+0.1〜2%、を含有し、残りがFeと
不可避不純物からなる組成、並びに主体がパーライト相
からなる組織を有し、かつビッカース硬さ=150〜5
00を有するFQ基合金素地に、 Cr:5〜15%、 Mo:20〜40%、Si :
1〜5%、 を倉内°し、残りがCoと不可避不純物からなる組成を
有し、かつビッカース硬さ:500〜1000をh゛す
るCo基合金粒子:5〜20%と、 B a F 2およびCa F 2のうちの1種または
2種からなる潤滑粒子:0.2〜2%、 が分散含有し、さらに必要に応じて、 Mo:55〜70%を含有し、ビッカース硬さ:1oo
o 〜1500を有するF e−MO=金拉了:1〜1
5%、 が分散含有した組織、並びに80%以上、望ましくは9
0%の理論密度比を有するFe基焼結合金で構成してな
るバルブシートに特徴を有するものである。
ツキに、この発明のバルブシートを構成するFe基焼結
合金の組成および理論密度比を上記の通りに限定した理
由を説明する。
合金の組成および理論密度比を上記の通りに限定した理
由を説明する。
A、Fe基合金素地
(a) Mo 、 Cr 、およびNbこれらの成分
には、゛素地に固溶して耐熱性を向上させるほか、炭化
物を形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが、その
含有量がそれぞれMo:0.1%未満、Cr: 0.5
%未満、およびNb:o、1%未満では前記作用に所望
の効果が得られず、素地の硬さをC含有量との関係でビ
ッカース硬さ(Hv) : 100以上に保持すること
が困難となり、−方その含有量がそれぞれMo:3%、
Cr:5%、およびNb:2%を越えても前記作用が飽
和し、より一層の向上効果が現われないことから、その
含有量をそれぞれMo:0.1〜3%、Cr: 0.5
〜5%、Nb: 0.1〜2%と定めた。
には、゛素地に固溶して耐熱性を向上させるほか、炭化
物を形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが、その
含有量がそれぞれMo:0.1%未満、Cr: 0.5
%未満、およびNb:o、1%未満では前記作用に所望
の効果が得られず、素地の硬さをC含有量との関係でビ
ッカース硬さ(Hv) : 100以上に保持すること
が困難となり、−方その含有量がそれぞれMo:3%、
Cr:5%、およびNb:2%を越えても前記作用が飽
和し、より一層の向上効果が現われないことから、その
含有量をそれぞれMo:0.1〜3%、Cr: 0.5
〜5%、Nb: 0.1〜2%と定めた。
(b)NiおよびC。
これらの成分には、素地に固溶して、これを強化し、素
地9強度向上に寄与する作用があるが、その含有量がそ
れぞれNi:0.1%未満およびCo:1%未満では所
望の強度向上効果が得られず、一方その含有量がそれぞ
れN1:3%、Co:10%を越えてもより一層の強度
向上効果は得られず、経済性を考慮して、その含有量を
Nl:0.1〜3%、Co:1〜王O%と定めた。
地9強度向上に寄与する作用があるが、その含有量がそ
れぞれNi:0.1%未満およびCo:1%未満では所
望の強度向上効果が得られず、一方その含有量がそれぞ
れN1:3%、Co:10%を越えてもより一層の強度
向上効果は得られず、経済性を考慮して、その含有量を
Nl:0.1〜3%、Co:1〜王O%と定めた。
(c) C
C成分には、上記の通りMo、Cr、および成して、耐
摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量がo 、
5 q6未満では前記作用に所望の効果が得られず、
素地硬さもHv:100未満となってしまい、一方その
含有量が1.5%を越えると、素地硬さがHv:500
を越えて高くなり、相手攻撃性が増すようになることか
ら、その含有量、を0.5〜1.5%と定めた。
摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量がo 、
5 q6未満では前記作用に所望の効果が得られず、
素地硬さもHv:100未満となってしまい、一方その
含有量が1.5%を越えると、素地硬さがHv:500
を越えて高くなり、相手攻撃性が増すようになることか
ら、その含有量、を0.5〜1.5%と定めた。
B、Co基合金粒子
Co基合金粒子の組成は、Hv:500〜1000の硬
さをもつように経験的に定められたものであり、したが
ってCr、Mo、およびSiの含有量のうちのいずれか
でも、Cr:5〜15%、Mo+20〜40%、および
Sf:1〜5%の範囲から外れるとHv;500〜10
00の硬さを確保することは困難となるのである。 ま
た、その含有量が5%未満では所望の耐摩耗性を確保す
石ことがてきず、一方その含l′1′瓜が20%を越え
ると相手攻撃性が増すようになることから、その含有量
を5〜20%と定めた。
さをもつように経験的に定められたものであり、したが
ってCr、Mo、およびSiの含有量のうちのいずれか
でも、Cr:5〜15%、Mo+20〜40%、および
Sf:1〜5%の範囲から外れるとHv;500〜10
00の硬さを確保することは困難となるのである。 ま
た、その含有量が5%未満では所望の耐摩耗性を確保す
石ことがてきず、一方その含l′1′瓜が20%を越え
ると相手攻撃性が増すようになることから、その含有量
を5〜20%と定めた。
C1潤滑成分
所望の潤滑作用を確保するためには0.2%以上の含H
が必要であるが、その含有量が2%を越えると強度が低
下するようになることから、その含有】を0.2〜2%
と定めた。
が必要であるが、その含有量が2%を越えると強度が低
下するようになることから、その含有】を0.2〜2%
と定めた。
D、Fe −MO合金粒子
Fe−Mo合金粒子には、Cod合金拉了・との共存に
おいて、相手攻撃性が著しく抑制された状態で耐摩耗性
を一段と向上させる作用があるので、必要に応じて含有
されるが、その含有Iが196未満では所望の耐摩耗性
向上効果が得られず、一方その含有量が15%を越える
と相手攻撃性が急激に増大するようになることから、そ
の含有量を1〜15%と定めた。
おいて、相手攻撃性が著しく抑制された状態で耐摩耗性
を一段と向上させる作用があるので、必要に応じて含有
されるが、その含有Iが196未満では所望の耐摩耗性
向上効果が得られず、一方その含有量が15%を越える
と相手攻撃性が急激に増大するようになることから、そ
の含有量を1〜15%と定めた。
また、Fe−Mo合金粒子におけるMo含有量が55%
未満ではHv:1O00を確保することができず、一方
Mo含有量が70%を越えると、Hv: 1500を越
えて高くなりすぎ、相手攻撃性が増すようになることか
ら、その含有量を55〜70%と定めた。
未満ではHv:1O00を確保することができず、一方
Mo含有量が70%を越えると、Hv: 1500を越
えて高くなりすぎ、相手攻撃性が増すようになることか
ら、その含有量を55〜70%と定めた。
E、理論密度比
ディーゼルエンジンなどの苛酷な条件下での実用に際し
ては90%以上の理論密度比をもつ必要があるが、ガソ
リンエンジンなどに用いる場合には8096の理論密呉
も十分に実用に供することができることから、理論密度
比を80%以上、望ましくは90%以上と定めた。
ては90%以上の理論密度比をもつ必要があるが、ガソ
リンエンジンなどに用いる場合には8096の理論密呉
も十分に実用に供することができることから、理論密度
比を80%以上、望ましくは90%以上と定めた。
つぎに、この発明のバルブシートを実施例により具体的
に説明する。
に説明する。
素地形成用原料粉末として、いずれも粒度ニー100メ
ツシユのFe粉末、Fe −Cr −Nb合金(Cr:
12%、Nb+5%含有)粉末、Fe −Cr合金(C
r: 12%含有)粉末、Fe−Nb合金(Nb:65
%含有)粉末、さらに同一150メツシユのカーボニル
Ni粉末、Co粉末、Mo粉末、W粉末、および天然黒
鉛粉末、さらにCa F 2粉末およびB a F 2
粉末を用意し、またCo基合金粒子およびCr&合金粒
子、さらにF’e−MO合金粒子形成用原料粉末として
、第1表にそれぞれ示される組成をもった、いずれも−
100メツシユの粒度のCo基合金粉末、Cr基合金粉
末、およびFe−Mo合金粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ第1表に示される配合組成に配合し、ミキ
サーにて30分間混合した後、5〜7 ton/ cd
の範囲内の所定の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧
粉体を500℃に30分間保持の条件で脱消し、ついで
アンモニア分解ガス(その他の還元性ガスや真空でもよ
い)雰囲気中、900〜1180℃の範囲内の所定温度
に1時間保持の条件で予備焼結し、950〜1100℃
の範囲内の所定の温度で熱間鍛造し、続いて−同じくア
ンモニア分解ガス雰囲気中、1000〜1180℃の範
囲内の所定温度に1時間保持の一条件で焼結し、さらに
600〜700℃の範囲内の所定温度に90分間保持の
条件で熱処理を施すことにより、実質的に配合組成と同
一の成分組成を白゛し、かつ第2表に示される理論密度
比および硬さ封缶、直径:48闘X内径:40mmX厚
さ:8iI11の寸法をもった本発明Fe基焼結合金製
バルブシート(以下、本発明バルブシートという)1〜
9を製造した。
ツシユのFe粉末、Fe −Cr −Nb合金(Cr:
12%、Nb+5%含有)粉末、Fe −Cr合金(C
r: 12%含有)粉末、Fe−Nb合金(Nb:65
%含有)粉末、さらに同一150メツシユのカーボニル
Ni粉末、Co粉末、Mo粉末、W粉末、および天然黒
鉛粉末、さらにCa F 2粉末およびB a F 2
粉末を用意し、またCo基合金粒子およびCr&合金粒
子、さらにF’e−MO合金粒子形成用原料粉末として
、第1表にそれぞれ示される組成をもった、いずれも−
100メツシユの粒度のCo基合金粉末、Cr基合金粉
末、およびFe−Mo合金粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ第1表に示される配合組成に配合し、ミキ
サーにて30分間混合した後、5〜7 ton/ cd
の範囲内の所定の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧
粉体を500℃に30分間保持の条件で脱消し、ついで
アンモニア分解ガス(その他の還元性ガスや真空でもよ
い)雰囲気中、900〜1180℃の範囲内の所定温度
に1時間保持の条件で予備焼結し、950〜1100℃
の範囲内の所定の温度で熱間鍛造し、続いて−同じくア
ンモニア分解ガス雰囲気中、1000〜1180℃の範
囲内の所定温度に1時間保持の一条件で焼結し、さらに
600〜700℃の範囲内の所定温度に90分間保持の
条件で熱処理を施すことにより、実質的に配合組成と同
一の成分組成を白゛し、かつ第2表に示される理論密度
比および硬さ封缶、直径:48闘X内径:40mmX厚
さ:8iI11の寸法をもった本発明Fe基焼結合金製
バルブシート(以下、本発明バルブシートという)1〜
9を製造した。
また、比較の目的で、上記の予備焼結および熱間鍛造を
行なわず、一方焼結後に、メタン変成ガス(その他の還
元性ガスや真空でもよい)雰囲気中、温度=1100℃
に15分間保持(溶浸率:85〜95%)の条件で銅溶
浸を施す以外は同一の条件で従来銅含浸Fe基焼結合金
製バルブシート(以下、従来銅含浸バルブシートという
)1〜6をそれぞれ製造した。
行なわず、一方焼結後に、メタン変成ガス(その他の還
元性ガスや真空でもよい)雰囲気中、温度=1100℃
に15分間保持(溶浸率:85〜95%)の条件で銅溶
浸を施す以外は同一の条件で従来銅含浸Fe基焼結合金
製バルブシート(以下、従来銅含浸バルブシートという
)1〜6をそれぞれ製造した。
つぎに、これらの各種のバルブシートラ、バルブシート
台上摩耗試験機にセットし、 バルブ、の材質:5UH−3、 バルブの加熱温度:900℃、 バルブの着座回数: 3000回/分、雰囲気:0.4
kg/cdの圧力のプロパンガスと、流、Q L5Jl
! /minの酸素による燃焼ガス、バルブシートの加
熱温度(水冷) :250〜300℃、管座荷重: 3
0kg、 試験時間:100時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大)Y粍
深さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを4pj
定した。
台上摩耗試験機にセットし、 バルブ、の材質:5UH−3、 バルブの加熱温度:900℃、 バルブの着座回数: 3000回/分、雰囲気:0.4
kg/cdの圧力のプロパンガスと、流、Q L5Jl
! /minの酸素による燃焼ガス、バルブシートの加
熱温度(水冷) :250〜300℃、管座荷重: 3
0kg、 試験時間:100時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大)Y粍
深さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを4pj
定した。
また、上記の各種のバルブシートについて、第1図に概
略説明図で示されるように、加熱トーチ]をはさんで所
定間隔離れた位置に冷却用ノズル2.2を設け、これの
下に所定間隔離れた状態で11−復動する2個1χ・I
のFC25製水冷ホルダー33を配置し、このホルダー
3,3にそれぞれ100−の締代でバルブシート4,4
を嵌着し、加熱トーチ1からのプロパンガス: 5R/
In1n 、酸素:20i) /ll1nの割合の燃焼
ガスにてバルブシート4を300℃に加熱し、一方冷却
用ノズル2からの圧縮空気にて300℃に加熱されたバ
ルブシート3を100℃に冷却し、かかる加熱と冷却を
120秒ごとに繰り返し100回行なう繰り返し熱衝撃
試験を行ない、試験後のバルブシートの抜出荷重を11
定した。これらの1flll定結果を第2表に示した。
略説明図で示されるように、加熱トーチ]をはさんで所
定間隔離れた位置に冷却用ノズル2.2を設け、これの
下に所定間隔離れた状態で11−復動する2個1χ・I
のFC25製水冷ホルダー33を配置し、このホルダー
3,3にそれぞれ100−の締代でバルブシート4,4
を嵌着し、加熱トーチ1からのプロパンガス: 5R/
In1n 、酸素:20i) /ll1nの割合の燃焼
ガスにてバルブシート4を300℃に加熱し、一方冷却
用ノズル2からの圧縮空気にて300℃に加熱されたバ
ルブシート3を100℃に冷却し、かかる加熱と冷却を
120秒ごとに繰り返し100回行なう繰り返し熱衝撃
試験を行ない、試験後のバルブシートの抜出荷重を11
定した。これらの1flll定結果を第2表に示した。
第2表に示される結果から、本発明バルブシート1〜9
は、いずれも従来銅含浸バルブシート1〜6と同等また
はそれ以上のすぐれた耐摩耗性を示し、かつこれより一
段と相手攻撃性が低く、嵌着性(耐脱落性)にもすぐれ
ていることが明らかである。
は、いずれも従来銅含浸バルブシート1〜6と同等また
はそれ以上のすぐれた耐摩耗性を示し、かつこれより一
段と相手攻撃性が低く、嵌着性(耐脱落性)にもすぐれ
ていることが明らかである。
上述のように、この発明のFe基焼結合金製バルブシー
トは、相手部材であるバルブに対する攻撃性がきわめて
小さく、かつすぐれた耐摩耗性と嵌着性を有するので、
ディーゼルエンジンやガソリンエンジンなどの内燃機関
に適用した場合に、すぐれた性能を長期に亘って発揮す
るのである。
トは、相手部材であるバルブに対する攻撃性がきわめて
小さく、かつすぐれた耐摩耗性と嵌着性を有するので、
ディーゼルエンジンやガソリンエンジンなどの内燃機関
に適用した場合に、すぐれた性能を長期に亘って発揮す
るのである。
【図面の簡単な説明】
第1図は繰り返し熱衝撃試験の概略説明図である。
1・・・加熱トーチ、 2・・・冷却用ノズル
、3・・・FC製水冷ホルダー、4・・・バルブシート
、5・・・エアシリンダー 出 願 人 : 三菱金属株式会社 代 理 人 晶 田 和 夫 外1名
、3・・・FC製水冷ホルダー、4・・・バルブシート
、5・・・エアシリンダー 出 願 人 : 三菱金属株式会社 代 理 人 晶 田 和 夫 外1名
Claims (2)
- (1)Mo:0.1〜3%、Ni:0.1〜3%、Co
:1〜10%、Cr:0.5〜5%、 C:0.5〜1.5%、Nb:0.1〜2%、を含有し
、残りがFeと不可避不純物からなる組成、並びに主体
がパーライト相からなる組織を有し、かつビッカース硬
さ:150〜500を有するFe基合金素地に、 Cr:5〜15%、Mo:20〜40%、 Si:1〜5%、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組成を有
し、かつビッカース硬さ:500〜1000を有するC
o基合金粒子:5〜20%と、 弗化バリウムおよび弗化カルシウムのうちの1種または
2種からなる潤滑粒子:0.2〜2%、(以上重量%)
が分散含有した組織、並びに80%以上の理論密度比を
有するFe基焼結合金で構成してなる相手攻撃性の小さ
いFe基焼結合金製バルブシート。 - (2)Mo:0.1〜3%、Ni:0.1〜3%、Co
:1〜10%、Cr:0.5〜5%、 C:0.5〜1.5%、Nb:0.1〜2%、を含有し
、残りがFeと不可避不純物からなる組成、並びに主体
がパーライト相からなる組織を有し、かつビッカース硬
さ:150〜500を有するFe基合金素地に、 Cr:5〜15%、Mo:20〜40%、 Si:1〜5%、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組成を有
し、かつビッカース硬さ:500〜1000を有するC
o基合金粒子:5〜20%と、 弗化バリウムおよび弗化カルシウムのうちの1種または
2種からなる潤滑粒子:0.2〜2%と、Mo:55〜
70%を含有し、ビッカース硬さ:1000〜1500
を有するFe−Mo合金粒子:1〜15%、 (以上重量%)が分散含有した組織、並びに80%以上
の理論密度比を有するFe基焼結合金で構成してなる相
手攻撃性の小さいFe基焼結合金製バルブシート。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31766188A JPH02163351A (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 相手攻撃性の小さいFe基焼結合金製バルブシート |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31766188A JPH02163351A (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 相手攻撃性の小さいFe基焼結合金製バルブシート |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02163351A true JPH02163351A (ja) | 1990-06-22 |
Family
ID=18090624
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31766188A Pending JPH02163351A (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 相手攻撃性の小さいFe基焼結合金製バルブシート |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02163351A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999025889A1 (fr) * | 1997-11-14 | 1999-05-27 | Mitsubishi Materials Co. | SIEGE DE SOUPAPE EN ALLIAGE FRITTE DE Fe-BASE |
US7294167B2 (en) | 2003-11-21 | 2007-11-13 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Alloy powder for forming hard phase and ferriferous mixed powder using the same, and manufacturing method for wear resistant sintered alloy and wear resistant sintered alloy |
JP2009035785A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-02-19 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 高温耐蝕耐摩耗性焼結部品の製造方法 |
JP2009035786A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-02-19 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 高温耐蝕耐摩耗性焼結部品の製造方法 |
US7572312B2 (en) | 2005-06-13 | 2009-08-11 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Sintered valve seat and production method therefor |
US7892481B2 (en) | 2005-10-12 | 2011-02-22 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Manufacturing method for wear resistant sintered member, sintered valve seat, and manufacturing method therefor |
JP2012251245A (ja) * | 2012-07-31 | 2012-12-20 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 高温耐蝕耐摩耗性焼結部品の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-16 JP JP31766188A patent/JPH02163351A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999025889A1 (fr) * | 1997-11-14 | 1999-05-27 | Mitsubishi Materials Co. | SIEGE DE SOUPAPE EN ALLIAGE FRITTE DE Fe-BASE |
US7294167B2 (en) | 2003-11-21 | 2007-11-13 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Alloy powder for forming hard phase and ferriferous mixed powder using the same, and manufacturing method for wear resistant sintered alloy and wear resistant sintered alloy |
US7601196B2 (en) | 2003-11-21 | 2009-10-13 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Alloy powder for forming hard phase and ferriferous mixed powder using the same, and manufacturing method for wear resistant sintered alloy and wear resistant sintered alloy |
US7572312B2 (en) | 2005-06-13 | 2009-08-11 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Sintered valve seat and production method therefor |
US7892481B2 (en) | 2005-10-12 | 2011-02-22 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Manufacturing method for wear resistant sintered member, sintered valve seat, and manufacturing method therefor |
DE102006048442B4 (de) * | 2005-10-12 | 2011-03-31 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd., Matsudo | Fertigungsverfahren für ein verschleißfestes Sinterelement, einen gesinterten Ventilsitz, und Fertigungsverfahren hierfür |
JP2009035785A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-02-19 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 高温耐蝕耐摩耗性焼結部品の製造方法 |
JP2009035786A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-02-19 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 高温耐蝕耐摩耗性焼結部品の製造方法 |
JP2012251245A (ja) * | 2012-07-31 | 2012-12-20 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 高温耐蝕耐摩耗性焼結部品の製造方法 |
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