JPH02151671A - 耐熱型防食被膜 - Google Patents
耐熱型防食被膜Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は重油専焼ボイラ、発電用ボイラ、ソーダ回収ボ
イラ、ゴミ焼却ボイラ等の伝熱器管表面、特に高温部伝
熱管異聞、に付着形成させてなる耐熱型防食被膜に関す
るものである。
イラ、ゴミ焼却ボイラ等の伝熱器管表面、特に高温部伝
熱管異聞、に付着形成させてなる耐熱型防食被膜に関す
るものである。
近年重油専焼ボイラ等において、NOx対策の丸めの燃
焼法改善による火炉上部温度の上昇や脱硫装置の普及に
よる高硫黄燃料の採用等の要因により、高温部伝熱器管
表面に付着する燃焼灰によって高温部伝熱器管の腐食が
起こりつつある。
焼法改善による火炉上部温度の上昇や脱硫装置の普及に
よる高硫黄燃料の採用等の要因により、高温部伝熱器管
表面に付着する燃焼灰によって高温部伝熱器管の腐食が
起こりつつある。
この高温部伝熱器管表面に付着する燃焼灰はV%Na、
8.0を主成分とする腐食性の強いv!06−Na18
04系の物質であることが知られている。
8.0を主成分とする腐食性の強いv!06−Na18
04系の物質であることが知られている。
ここで、高温部とは付着燃焼灰の表面温度が200〜1
5000の温度域である。
5000の温度域である。
このような付着燃焼灰による腐食対策としては周知のよ
うに大別して、 リ 高温部伝熱器管の材質の改良 2)高温部伝熱管異聞に付着する燃焼灰の改質(低8、
■燃料への転換や、燃料への防食剤の添加) 5)高温部伝熱器管の表面加工処理 等の方法が現在各方面で研究開発されつつあり、特に、
前述の分類に従えば2)の応用による3)の改良に関す
るもので特開昭59−4661号公報に記載されている
ボイラ等の高温部伝熱器管表面に、Mg、 Ca、 B
a%Be等のアルカリ土類金属炭酸塩の1種以上を含有
した混合物を、珪酸塩基バインダーにて付着形成させて
なる耐熱型防食被膜がある。
うに大別して、 リ 高温部伝熱器管の材質の改良 2)高温部伝熱管異聞に付着する燃焼灰の改質(低8、
■燃料への転換や、燃料への防食剤の添加) 5)高温部伝熱器管の表面加工処理 等の方法が現在各方面で研究開発されつつあり、特に、
前述の分類に従えば2)の応用による3)の改良に関す
るもので特開昭59−4661号公報に記載されている
ボイラ等の高温部伝熱器管表面に、Mg、 Ca、 B
a%Be等のアルカリ土類金属炭酸塩の1種以上を含有
した混合物を、珪酸塩基バインダーにて付着形成させて
なる耐熱型防食被膜がある。
この特開昭59−4661号公報に記載されているもの
は、ボイラ等の^温伝熱器管我面に、Mg、 Ca、
Ba、 Be等のアルカリ土類金属炭酸塩を珪酸塩系バ
インダーでたんに付着形成させただけのものであり、急
熱、急冷等の繰返しの熱衝撃でひび割れ、剥離などが生
じる欠点があった。
は、ボイラ等の^温伝熱器管我面に、Mg、 Ca、
Ba、 Be等のアルカリ土類金属炭酸塩を珪酸塩系バ
インダーでたんに付着形成させただけのものであり、急
熱、急冷等の繰返しの熱衝撃でひび割れ、剥離などが生
じる欠点があった。
特に高温伝熱器管が高温にさらされた時、フェライト系
鋼、マルテンサイト系鋼のように熱膨張係数が小さいも
のについては前記防食被膜は比較的に剥離しにくいが、
オーステナイト系鋼のように熱膨張係数が大きいもので
は熱膨張係数の違いにより剥離してしまい、被膜の形成
ができなかった。
鋼、マルテンサイト系鋼のように熱膨張係数が小さいも
のについては前記防食被膜は比較的に剥離しにくいが、
オーステナイト系鋼のように熱膨張係数が大きいもので
は熱膨張係数の違いにより剥離してしまい、被膜の形成
ができなかった。
本発明はこのような従来の方法における欠点を除去する
ためになされたもので、前述の特開昭59−4661号
公報に記載されている耐熱型防食被膜の改良に関するも
のであり、ボイラ等の伝熱器管表面に、Mg%Ca%B
a%Be等のアルカリ土類金属炭酸塩の1種以上とセラ
ミックコーティングや陶磁器等に使用するフリットの1
種以上とを含有する混合物を、珪酸塩系及び/又はアル
ミン酸塩系バインダーによって付着形成させてなる耐熱
型防食被膜である。
ためになされたもので、前述の特開昭59−4661号
公報に記載されている耐熱型防食被膜の改良に関するも
のであり、ボイラ等の伝熱器管表面に、Mg%Ca%B
a%Be等のアルカリ土類金属炭酸塩の1種以上とセラ
ミックコーティングや陶磁器等に使用するフリットの1
種以上とを含有する混合物を、珪酸塩系及び/又はアル
ミン酸塩系バインダーによって付着形成させてなる耐熱
型防食被膜である。
アルカリ土類金属の炭酸塩は、珪酸塩系及び/又はアル
ミン酸塩系バインダーによく分散し、塗布の際、均一に
かっ#密に伝熱器管表面に密着し、又、高温部伝熱管材
の熱膨張係数に近いセラミックコーティングや陶磁器等
に使用するフリットの粉末を分散させることで管材との
熱膨張係数の違いが少なくなり、熱衝撃によるひび割れ
、剥離等が起らない。
ミン酸塩系バインダーによく分散し、塗布の際、均一に
かっ#密に伝熱器管表面に密着し、又、高温部伝熱管材
の熱膨張係数に近いセラミックコーティングや陶磁器等
に使用するフリットの粉末を分散させることで管材との
熱膨張係数の違いが少なくなり、熱衝撃によるひび割れ
、剥離等が起らない。
以下、本発明の一実施態様を第1図に従って説明する。
第1図におhて、1は高温部伝熱器管表面の金属、2は
金JI!+の表面に珪酸塩系及び/又はアルミン酸塩系
バインダーによって形成されたMg、 Ca%Ba%B
e等のアルカリ土類金属炭酸塩の1種以上を含有した耐
熱型防食被膜、3は耐熱型防食被膜2の内部に分散した
高温部伝熱管材1に近い熱膨張係数t−有するセラミッ
クコーティングや陶磁器等に使用するフリットの粉末、
4は耐熱型防食被M2の内部に存在する空隙、5は耐熱
型防食被膜20表面に付着する腐食性の強いV2O6−
Na2804系のスケールでるる。
金JI!+の表面に珪酸塩系及び/又はアルミン酸塩系
バインダーによって形成されたMg、 Ca%Ba%B
e等のアルカリ土類金属炭酸塩の1種以上を含有した耐
熱型防食被膜、3は耐熱型防食被膜2の内部に分散した
高温部伝熱管材1に近い熱膨張係数t−有するセラミッ
クコーティングや陶磁器等に使用するフリットの粉末、
4は耐熱型防食被M2の内部に存在する空隙、5は耐熱
型防食被膜20表面に付着する腐食性の強いV2O6−
Na2804系のスケールでるる。
この第1図において、耐熱型防食被膜2がMg。
Ca、Ba%B8等のアルカリ土類金属化合物を含有し
ない耐熱型防食被膜の場合、スケール5は高温に加熱さ
れると溶融して耐熱型防食被[2の内部に存在する空隙
4を浸透し、結局金属1の表面に到達する。ここで後記
の反応式第1式及び第2式によって金属表面が局部的に
散化及び硫化され、これが拡大して金[1と耐熱型防食
被m2との境界を破壊し腐食が進行する。
ない耐熱型防食被膜の場合、スケール5は高温に加熱さ
れると溶融して耐熱型防食被[2の内部に存在する空隙
4を浸透し、結局金属1の表面に到達する。ここで後記
の反応式第1式及び第2式によって金属表面が局部的に
散化及び硫化され、これが拡大して金[1と耐熱型防食
被m2との境界を破壊し腐食が進行する。
ところが、前述の耐熱型防食被膜2に職、Ca。
Ba、 Be 等アルカリ土類金属化合物が存在する
と、第1図においてスケール5が高温に加熱されて溶融
し耐熱型防食被膜2の内部に存在する空隙4に浸透して
も、スケール5はこの空隙4を通過する間に空隙4表面
上のMg、 Ca、 Ba、 Be等のアルカリ土類金
属化合物を取込み反応して、例えばアルカリ土類金属化
合物がCa化合物の場合Ca0−V2O3−Nas80
4 系のスケールに変化するため、スケール5の融点が
上昇して空隙内で凝固する。
と、第1図においてスケール5が高温に加熱されて溶融
し耐熱型防食被膜2の内部に存在する空隙4に浸透して
も、スケール5はこの空隙4を通過する間に空隙4表面
上のMg、 Ca、 Ba、 Be等のアルカリ土類金
属化合物を取込み反応して、例えばアルカリ土類金属化
合物がCa化合物の場合Ca0−V2O3−Nas80
4 系のスケールに変化するため、スケール5の融点が
上昇して空隙内で凝固する。
しかし、耐熱型防食被膜2に高温部伝熱管材1に近いセ
ラミックコーティングや陶磁器等に使用するフリットの
粉末が存在しない従来の耐熱型防食被膜(特開昭59−
4661)の場合、急熱、急冷等の繰返しの熱衝撃でひ
び割れ、剥離等が生じ、そこから腐食性の強いV2O5
−NJ804系のスケール5が浸入し、腐食が進行する
のである。
ラミックコーティングや陶磁器等に使用するフリットの
粉末が存在しない従来の耐熱型防食被膜(特開昭59−
4661)の場合、急熱、急冷等の繰返しの熱衝撃でひ
び割れ、剥離等が生じ、そこから腐食性の強いV2O5
−NJ804系のスケール5が浸入し、腐食が進行する
のである。
ところが高温部伝熱器管表面の金141に、Mg。
Ca%Ba%Be等のアルカリ土類金属炭酸塩の1種以
上と高温部伝熱管材1に近い熱膨張係数を有するセラミ
ックコーティングや陶磁器等に使用するフリットの粉末
の1種以上とを含有した混合物を、珪酸塩系及び/又は
アルミン酸塩系バインダーにて付着形成させた本発明の
耐熱型防食被膜の場合、たとえ高温部伝熱管材1が熱膨
張係数が大きいオーステナイト系鋼でも、高温部伝熱管
材1に近い熱膨張係数を有するセラミックコーティング
や陶磁器等に使用する7リツトの粉末が耐熱性防食被膜
2の内部に分散しているために高温部伝熱器管表面の金
属1と耐熱性防食被膜2の熱膨張係数の違いが少なくな
り、急熱、急冷等の繰返しの熱衝撃に対してもひび割れ
を生じることがなく、剥離も起らないのである。
上と高温部伝熱管材1に近い熱膨張係数を有するセラミ
ックコーティングや陶磁器等に使用するフリットの粉末
の1種以上とを含有した混合物を、珪酸塩系及び/又は
アルミン酸塩系バインダーにて付着形成させた本発明の
耐熱型防食被膜の場合、たとえ高温部伝熱管材1が熱膨
張係数が大きいオーステナイト系鋼でも、高温部伝熱管
材1に近い熱膨張係数を有するセラミックコーティング
や陶磁器等に使用する7リツトの粉末が耐熱性防食被膜
2の内部に分散しているために高温部伝熱器管表面の金
属1と耐熱性防食被膜2の熱膨張係数の違いが少なくな
り、急熱、急冷等の繰返しの熱衝撃に対してもひび割れ
を生じることがなく、剥離も起らないのである。
次に、A1%81. Zn等の無機質を金属表面に付着
形成させるバインダーとして、リン酸塩系及び珪酸塩系
のものが知られている。本発明者等は珪酸塩系及び/又
はアルミン酸系バインダーについて、前述のアルカリ土
類金属化合物をボイラ等高温伝熱器管弐面に付着形成さ
せる方法を種々検討した。その結果、アルカリ土類金属
の炭酸塩が珪酸塩系及び/又はアルミン酸塩系バインダ
ー例えば珪酸ナトリウムやアルミン酸ナトリウム水浴液
によく分散し、塗布形成後の被膜の密着性、均一性、緻
密性が良好であることを見出したのである。これに対し
、アルカリ土類金属の他の化合物、例えば水酸化カルシ
ウム、硫酸カルシウムなどは珪酸ナトリウムやアルミン
酸ナトリウム水溶液と混合すると固化し、金属表面に塗
布成形することができない。
形成させるバインダーとして、リン酸塩系及び珪酸塩系
のものが知られている。本発明者等は珪酸塩系及び/又
はアルミン酸系バインダーについて、前述のアルカリ土
類金属化合物をボイラ等高温伝熱器管弐面に付着形成さ
せる方法を種々検討した。その結果、アルカリ土類金属
の炭酸塩が珪酸塩系及び/又はアルミン酸塩系バインダ
ー例えば珪酸ナトリウムやアルミン酸ナトリウム水浴液
によく分散し、塗布形成後の被膜の密着性、均一性、緻
密性が良好であることを見出したのである。これに対し
、アルカリ土類金属の他の化合物、例えば水酸化カルシ
ウム、硫酸カルシウムなどは珪酸ナトリウムやアルミン
酸ナトリウム水溶液と混合すると固化し、金属表面に塗
布成形することができない。
以上の如く、本発明は腐食性のスケール5とアルカリ土
類金属炭酸塩とが反応して耐熱型防食被膜2中の空隙4
をふさぎ、腐食性のスケール5と金属との接触を断つこ
とによって腐食を抑制することと、アルカリ土類金属炭
酸塩を金属表面に塗布成形させる方法として珪酸塩系及
び/又はアルミン酸塩系バインダーを用いること、高温
部伝熱管材1に近い熱膨張係数を有するセラミックコー
ティングや陶磁器等に使用する7リツトの粉末を分散さ
せることによって急熱、急冷等の繰返しの熱衝撃性を向
上させることを特徴としている。
類金属炭酸塩とが反応して耐熱型防食被膜2中の空隙4
をふさぎ、腐食性のスケール5と金属との接触を断つこ
とによって腐食を抑制することと、アルカリ土類金属炭
酸塩を金属表面に塗布成形させる方法として珪酸塩系及
び/又はアルミン酸塩系バインダーを用いること、高温
部伝熱管材1に近い熱膨張係数を有するセラミックコー
ティングや陶磁器等に使用する7リツトの粉末を分散さ
せることによって急熱、急冷等の繰返しの熱衝撃性を向
上させることを特徴としている。
′1友、本発明においてはMg、Ca、Ba、 Be等
のアルカリ土類金属炭酸塩にkt、 81、Zn%Zr
等の金属及びその酸化物を添加してもその効果が保持さ
れる。本発明において使用されるMg%Ca%Ba%B
e等のアルカリ土類金属炭酸塩としては、それらの化合
物を含む石灰石(CaCO3)、白亜(CaC01)、
方解石(CaC01)、ろられ石(Caro3ハ大理石
(CaCO5)、白雲石(CaC01@ MgC01)
、菱苦土鉱(MgCO5)、毒重石(BaC01)等の
如き鉱石でも良い。
のアルカリ土類金属炭酸塩にkt、 81、Zn%Zr
等の金属及びその酸化物を添加してもその効果が保持さ
れる。本発明において使用されるMg%Ca%Ba%B
e等のアルカリ土類金属炭酸塩としては、それらの化合
物を含む石灰石(CaCO3)、白亜(CaC01)、
方解石(CaC01)、ろられ石(Caro3ハ大理石
(CaCO5)、白雲石(CaC01@ MgC01)
、菱苦土鉱(MgCO5)、毒重石(BaC01)等の
如き鉱石でも良い。
さらに、珪酸塩系及びアルミン酸塩系バインダーとして
は珪酸ナトリウムやアルミン酸ナトリウムをはじめ、C
a、A4 Zn、 Co、F8、Ba、 Be。
は珪酸ナトリウムやアルミン酸ナトリウムをはじめ、C
a、A4 Zn、 Co、F8、Ba、 Be。
Mg、 Mn、 Llなどの珪酸塩やアルミン酸塩及び
その2a類以上を組合せたものでもよいことは云うまで
もない。
その2a類以上を組合せたものでもよいことは云うまで
もない。
反応式
Na180a + 3 R+M−+Na!O+ 3RO
+MS ・・−曲=・凹・・第2式但し、R:不特定の
環元剤 M:金属 〔実施例〕 次に、実施例によって本発明を具体的に示す。
+MS ・・−曲=・凹・・第2式但し、R:不特定の
環元剤 M:金属 〔実施例〕 次に、実施例によって本発明を具体的に示す。
腐食事故を起した重油専焼ボイラの高温部伝熱器管に付
着していたスケールを採取し粉砕後、この腐食性のスケ
ールを充填し良磁性ルツボに第1異のNo、 1〜No
、 10の試験片を浸漬して電気炉にて腐食試験を行つ
次。
着していたスケールを採取し粉砕後、この腐食性のスケ
ールを充填し良磁性ルツボに第1異のNo、 1〜No
、 10の試験片を浸漬して電気炉にて腐食試験を行つ
次。
なお、試験条件は酸素濃度: 5701% 炭酸ガス
濃度: l 5 vow%、亜硫酸ガス濃度:α570
1%、残シN素ガスの雰囲気とし、試験温度=650℃
、試験時間合計:200時間で、その間24時間毎に試
験片を浸漬した磁性ルツボを電気炉から室内に取出し、
急熱、急冷の熱衝撃を繰返し与えた。
濃度: l 5 vow%、亜硫酸ガス濃度:α570
1%、残シN素ガスの雰囲気とし、試験温度=650℃
、試験時間合計:200時間で、その間24時間毎に試
験片を浸漬した磁性ルツボを電気炉から室内に取出し、
急熱、急冷の熱衝撃を繰返し与えた。
又、試験片としては20■X50燗X5mの8TBA
24と8U85t)4に50 wt%の珪酸ナトリウム
又はアルミン酸ナトリウム水溶液を5゜wt%、炭酸カ
ルシウム粉末をs o wt%とじ九溶液を塗布し、付
着成形させ次ものと、50wt%の珪酸ナトリウム又は
アルミン酸ナトリウム水溶液を50 wt%、炭酸カル
シウム粉末25 wt%とセラミックコーティングや陶
磁器等に使用するフリットの粉末25 Wtチとを混合
した溶液を塗布し、付着成形させたものとを用い喪。
24と8U85t)4に50 wt%の珪酸ナトリウム
又はアルミン酸ナトリウム水溶液を5゜wt%、炭酸カ
ルシウム粉末をs o wt%とじ九溶液を塗布し、付
着成形させ次ものと、50wt%の珪酸ナトリウム又は
アルミン酸ナトリウム水溶液を50 wt%、炭酸カル
シウム粉末25 wt%とセラミックコーティングや陶
磁器等に使用するフリットの粉末25 Wtチとを混合
した溶液を塗布し、付着成形させたものとを用い喪。
そして第2表〜第4表にはこの実施例で使用したフリッ
トの組成及び性状を示した。
トの組成及び性状を示した。
第1表(続き)
腐食試験片
第1表
腐食試験片
第4表
陶磁器用フ
リ
ッ
ト
第5表
腐食試験結果
注) 日本フリット(株)カタログから〔発明の効果〕
この結果、第5衆のように、本発明によるCa等アルカ
リ土類金属炭酸塩とセラミックコーティングや陶磁器等
に使用する7リツトの粉末とを珪酸塩系及び/又はアル
ミン酸塩系バインダーによって付着成形させた耐熱型防
食被膜(試験片No、 6〜N0.10)は従来のCa
等アルカリ土類金属炭酸塩を珪酸塩系バインダーによっ
て付着成形させた無機質塗料の被膜(試験片No、 3
〜No、5)に比して1/10前後の腐食減量であ広耐
食性が著しく向上することが判る。
リ土類金属炭酸塩とセラミックコーティングや陶磁器等
に使用する7リツトの粉末とを珪酸塩系及び/又はアル
ミン酸塩系バインダーによって付着成形させた耐熱型防
食被膜(試験片No、 6〜N0.10)は従来のCa
等アルカリ土類金属炭酸塩を珪酸塩系バインダーによっ
て付着成形させた無機質塗料の被膜(試験片No、 3
〜No、5)に比して1/10前後の腐食減量であ広耐
食性が著しく向上することが判る。
又、腐食試験後の試験片を調べた結果No、 5〜N0
15 の試験片には試験片表面にVa、V等の腐食性物
質が認められ、No、6〜No、 10の試験片ではそ
れが認められなかつ九。このことからも本発明の無機質
被膜は熱衝撃にも強く耐食性被膜として有効であること
がわかる。
15 の試験片には試験片表面にVa、V等の腐食性物
質が認められ、No、6〜No、 10の試験片ではそ
れが認められなかつ九。このことからも本発明の無機質
被膜は熱衝撃にも強く耐食性被膜として有効であること
がわかる。
次に、本発明の耐熱型防食被膜の組成範囲について説明
する。
する。
リ バインダーの量について:
20〜60 wt%の珪酸ナトリウム又はアルミン酸ナ
トリウム水浴液をs o wt%、炭酸カルシウム粉末
25 wt%とセラミックコーティングや陶磁器等に使
用するフリットとして陶磁器用フリット、品番PN−5
40ONの粉末(第4表参照) 25 wt%とを混合
した溶液を5US504の試験片に塗布して付着成形さ
せ、実施例に説明したと同様な腐食試験を行った結果第
5表の如くであった。
トリウム水浴液をs o wt%、炭酸カルシウム粉末
25 wt%とセラミックコーティングや陶磁器等に使
用するフリットとして陶磁器用フリット、品番PN−5
40ONの粉末(第4表参照) 25 wt%とを混合
した溶液を5US504の試験片に塗布して付着成形さ
せ、実施例に説明したと同様な腐食試験を行った結果第
5表の如くであった。
以上の結果から珪酸ナトリウム又はアルミン酸ナトリウ
ム水溶液の濃度i!、55〜60wt%がよく、従って
水分が蒸発した後の防食被膜中では26 wt%から5
7.5 wt%の珪酸ナトリウム又はアルミン酸ナトリ
ウムの官有量が有効である。
ム水溶液の濃度i!、55〜60wt%がよく、従って
水分が蒸発した後の防食被膜中では26 wt%から5
7.5 wt%の珪酸ナトリウム又はアルミン酸ナトリ
ウムの官有量が有効である。
2) CaCO5とセラミックコーティングや陶磁器
等に使用するフリットとの量比について=50 wt%
の珪酸ナトリウム又はアルミン酸ナトリウム水溶液をs
o wt4 、炭酸カルシウム粉末10〜40 wt
%とセラミックコーティングや陶磁器等に使用するフリ
ットとして陶磁器用フリット、品番PN−540ONの
粉末10〜40 wt%とを混合した溶液を5U850
4の試験片に塗布して付着成形させ、前述と同様な腐食
試験を行った結果第6衆の如くであった。
等に使用するフリットとの量比について=50 wt%
の珪酸ナトリウム又はアルミン酸ナトリウム水溶液をs
o wt4 、炭酸カルシウム粉末10〜40 wt
%とセラミックコーティングや陶磁器等に使用するフリ
ットとして陶磁器用フリット、品番PN−540ONの
粉末10〜40 wt%とを混合した溶液を5U850
4の試験片に塗布して付着成形させ、前述と同様な腐食
試験を行った結果第6衆の如くであった。
以上の結果からCaCO3とフリットとの割合はCaC
01が2゛0〜55 wt俤の範囲が有効でろり、水分
が蒸発した後の防食被膜中でFi、CaCO3が26.
7〜46.7 wt%、フリット成分が20〜40 w
t%の含有量の範囲が有効であった。
01が2゛0〜55 wt俤の範囲が有効でろり、水分
が蒸発した後の防食被膜中でFi、CaCO3が26.
7〜46.7 wt%、フリット成分が20〜40 w
t%の含有量の範囲が有効であった。
以上の如く本発明の有効範囲は、水分が蒸発した防食被
膜の状態でバインダーとしての珪酸ナトリウム、又はア
ルミン酸ナトリウムの含有量は26〜57.5 wt%
であり、QaCOlが2&7〜4 & 7 wt%、フ
リット成分が20〜40 wtチの範囲が有効でめった
。
膜の状態でバインダーとしての珪酸ナトリウム、又はア
ルミン酸ナトリウムの含有量は26〜57.5 wt%
であり、QaCOlが2&7〜4 & 7 wt%、フ
リット成分が20〜40 wtチの範囲が有効でめった
。
第1図は本発明の一実施例としての概念図である。
1・・・全域、2・・・耐熱型防食被膜、3・・・フリ
ットの粉末、4・・・空隙、5−・・スケール。
ットの粉末、4・・・空隙、5−・・スケール。
Claims (1)
- ボイラ等の伝熱器管表面に、アルカリ土類金属炭酸塩及
びフリットを含有する混合物を、珪酸塩素及び/又はア
ルミン酸塩系バインダーによつて付着形成させてなるこ
とを特徴とする耐熱型防食被膜。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63306115A JP2615167B2 (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | 耐熱型防食被膜 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63306115A JP2615167B2 (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | 耐熱型防食被膜 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02151671A true JPH02151671A (ja) | 1990-06-11 |
JP2615167B2 JP2615167B2 (ja) | 1997-05-28 |
Family
ID=17953228
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63306115A Expired - Fee Related JP2615167B2 (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | 耐熱型防食被膜 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2615167B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115429099A (zh) * | 2022-09-28 | 2022-12-06 | 武汉苏泊尔炊具有限公司 | 防腐蚀炊具及其制造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60118763A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-26 | Chiyouri Kk | 耐蝕・耐火性塗料組成物 |
-
1988
- 1988-12-05 JP JP63306115A patent/JP2615167B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60118763A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-26 | Chiyouri Kk | 耐蝕・耐火性塗料組成物 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115429099A (zh) * | 2022-09-28 | 2022-12-06 | 武汉苏泊尔炊具有限公司 | 防腐蚀炊具及其制造方法 |
CN115429099B (zh) * | 2022-09-28 | 2024-04-26 | 武汉苏泊尔炊具有限公司 | 防腐蚀炊具及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2615167B2 (ja) | 1997-05-28 |
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Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |