JPH0215111A - 精錬用脱酸剤 - Google Patents
精錬用脱酸剤Info
- Publication number
- JPH0215111A JPH0215111A JP16452688A JP16452688A JPH0215111A JP H0215111 A JPH0215111 A JP H0215111A JP 16452688 A JP16452688 A JP 16452688A JP 16452688 A JP16452688 A JP 16452688A JP H0215111 A JPH0215111 A JP H0215111A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inclusions
- deoxidizer
- molten steel
- steel
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000007865 diluting Methods 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 35
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 abstract description 17
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 14
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 3
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract description 3
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 abstract 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 229910000272 alkali metal oxide Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- FUJCRWPEOMXPAD-UHFFFAOYSA-N Li2O Inorganic materials [Li+].[Li+].[O-2] FUJCRWPEOMXPAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 229910002551 Fe-Mn Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- XUCJHNOBJLKZNU-UHFFFAOYSA-M dilithium;hydroxide Chemical compound [Li+].[Li+].[OH-] XUCJHNOBJLKZNU-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000004453 electron probe microanalysis Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 229910017086 Fe-M Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001199 N alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000003631 expected effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、製鋼工程を終えた溶鋼中に溶解している酸素
を取り除く為に用いられる精錬用脱酸剤に関するもので
ある。
を取り除く為に用いられる精錬用脱酸剤に関するもので
ある。
［従来の技術］
製鋼工程を終えた溶鋼は、その中に含まれている酸素を
取り除く為に脱酸剤により脱酸が行なわれる。脱酸剤と
しては、酸素等との親和力が強く鋼質に悪影響を与えな
い還元性金属、例えばＭｎ、Ｓｔ、Ａ１等（又はＦｅ−
Ｍｎ、Ｆｅ−３ｉ合金等）を投入するのが一般的である
。脱酸剤が加えられると溶鋼中の酸素は酸化物となって
浮上しスラグとして分離・除去されるが、一部は鋼中に
分散して容易に浮上分離することのないまま凝固後まで
残留し各種非金属介在物となる。
取り除く為に脱酸剤により脱酸が行なわれる。脱酸剤と
しては、酸素等との親和力が強く鋼質に悪影響を与えな
い還元性金属、例えばＭｎ、Ｓｔ、Ａ１等（又はＦｅ−
Ｍｎ、Ｆｅ−３ｉ合金等）を投入するのが一般的である
。脱酸剤が加えられると溶鋼中の酸素は酸化物となって
浮上しスラグとして分離・除去されるが、一部は鋼中に
分散して容易に浮上分離することのないまま凝固後まで
残留し各種非金属介在物となる。
方自動車用ラジアルタイヤの補強材として使用されるタ
イヤコード用鋼は、一般に５．５ ｍｍφの素線材から
０．１５〜０．３８ｍｍψに伸線加工して得られる極細
の高強度線材を撚り合わせて製造されるが、伸線や撚り
線工程において断線を発生ずることがあり、これが生産
性９歩留まり及び品質の低下を招いている。この様な断
線が発生する原因のつとしては、前記非金属介在物の１
種であるＡｌ２Ｏ３系硬質介在物が素材中に含まれてい
ることが挙げられる。又Ａｌ２Ｏ３系硬質介在物の存在
は、ダイス寿命の低下やコートの疲労破断の原因ともな
っている。更に自動車エンジン用弁はねや軸受鋼材にお
いても、Ａｌ２Ｏ３系硬質介在物の存在は、疲労破断や
疲労寿命低下の主原因となっている。
イヤコード用鋼は、一般に５．５ ｍｍφの素線材から
０．１５〜０．３８ｍｍψに伸線加工して得られる極細
の高強度線材を撚り合わせて製造されるが、伸線や撚り
線工程において断線を発生ずることがあり、これが生産
性９歩留まり及び品質の低下を招いている。この様な断
線が発生する原因のつとしては、前記非金属介在物の１
種であるＡｌ２Ｏ３系硬質介在物が素材中に含まれてい
ることが挙げられる。又Ａｌ２Ｏ３系硬質介在物の存在
は、ダイス寿命の低下やコートの疲労破断の原因ともな
っている。更に自動車エンジン用弁はねや軸受鋼材にお
いても、Ａｌ２Ｏ３系硬質介在物の存在は、疲労破断や
疲労寿命低下の主原因となっている。
［発明が解決しようとする課題］
こうしたことから、これまでＡｌ２Ｏ３系硬質介在物の
生成防止の為の技術が多く検討されてきた。これまで開
発されてきた技術の多くは、合金添加剤中に不純物とし
て含まれるＡｌ量を規制して溶鋼中に添加されるＡｌ量
を低減したり、或はＡｌ２Ｏ３系耐火物の使用を極力避
ける等の手段によるものであり、主としてＡｌ２Ｏ３系
硬質介在物の生成量を抑えるという観点からなされたも
のであった。
生成防止の為の技術が多く検討されてきた。これまで開
発されてきた技術の多くは、合金添加剤中に不純物とし
て含まれるＡｌ量を規制して溶鋼中に添加されるＡｌ量
を低減したり、或はＡｌ２Ｏ３系耐火物の使用を極力避
ける等の手段によるものであり、主としてＡｌ２Ｏ３系
硬質介在物の生成量を抑えるという観点からなされたも
のであった。
しかしながら、溶鋼中に添加されるＡｌ量を徹底的に減
少したとしても、取鍋等に付着しているスラグや地金に
よる汚染、合金鉄中の微量不純物、或はどうしても使用
せざるを得ないＡｌ２Ｏ３系耐火物等に原因してＡ１２
ｏ３系介在物を皆無にすることはほとんど不可能であり
、期待する程の効果は得られていない。そればかりｈ）
Ａ１添加量を減少していくと、逆にＳｉＯ２系介在物が
発生し易くなり、この傾向は高ｓ１＃４になるほど顕著
である。このＳｉＯ２系介在物はＡｌ２Ｏ３系硬質介在
物はど硬くはないが、それでも熱間圧延に際しても塑性
変形しにくく延伸されないので、鋼材の耐疲労特性を悪
化させるという不都合があった。
少したとしても、取鍋等に付着しているスラグや地金に
よる汚染、合金鉄中の微量不純物、或はどうしても使用
せざるを得ないＡｌ２Ｏ３系耐火物等に原因してＡ１２
ｏ３系介在物を皆無にすることはほとんど不可能であり
、期待する程の効果は得られていない。そればかりｈ）
Ａ１添加量を減少していくと、逆にＳｉＯ２系介在物が
発生し易くなり、この傾向は高ｓ１＃４になるほど顕著
である。このＳｉＯ２系介在物はＡｌ２Ｏ３系硬質介在
物はど硬くはないが、それでも熱間圧延に際しても塑性
変形しにくく延伸されないので、鋼材の耐疲労特性を悪
化させるという不都合があった。
本発明はこうした技術的課題を解決する為になされたも
のであって、その目的とするところは、非金属介在物含
有量の低下を図るという方向ではなく、脱酸した後の鋼
材中に含まれることとなった非金属介在物の存在はこれ
を是認し、この介在物を塑性変形し易いものに形態制御
することとしたものであり、鋼材特に高炭素鋼線材の伸
線性や耐疲労特性を改善し得る様な精錬用脱酸剤を提供
することにある。
のであって、その目的とするところは、非金属介在物含
有量の低下を図るという方向ではなく、脱酸した後の鋼
材中に含まれることとなった非金属介在物の存在はこれ
を是認し、この介在物を塑性変形し易いものに形態制御
することとしたものであり、鋼材特に高炭素鋼線材の伸
線性や耐疲労特性を改善し得る様な精錬用脱酸剤を提供
することにある。
［課題を解決する為の手段］
上記目的を達成し得た本発明とは、Ｌｉ、Ｎａ及びＫか
らなる群から選択される１種又は２種以上を１０〜１％
含むと共に（但し、全量は合金化されているものとする
）、Ｓｉを６０〜９９％含み、残部が希釈乃至不可避元
素からなる点に要旨を有する精錬用脱酸剤である。
らなる群から選択される１種又は２種以上を１０〜１％
含むと共に（但し、全量は合金化されているものとする
）、Ｓｉを６０〜９９％含み、残部が希釈乃至不可避元
素からなる点に要旨を有する精錬用脱酸剤である。
［作用］
Ｌｉ、Ｎａ、に等のアルカリ金属（以下単にアルカリ金
属と呼ぶこともある）が溶鋼中に添加されると、該アル
カリ金属は溶鋼中の溶存酸素［０］や介在物中のＭｎＯ
等と反応してＬ ｉ２０．に２０．Ｎ Ｒ２Ｏ等のアル
カリ金属酸化物を生成すると考えられる。そこで本発明
者らは、酸化物系介在物を含む溶鋼にアルカリ金属酸化
物を作用させて該介在物をアルカリ金属酸化物を含んだ
状態にすると、該介在物の融点が著しく低下して熱間圧
延時に塑性変形し易い介在物となり、鋼材の特性に悪影
響を及ぼすことはなくなると考えた。
属と呼ぶこともある）が溶鋼中に添加されると、該アル
カリ金属は溶鋼中の溶存酸素［０］や介在物中のＭｎＯ
等と反応してＬ ｉ２０．に２０．Ｎ Ｒ２Ｏ等のアル
カリ金属酸化物を生成すると考えられる。そこで本発明
者らは、酸化物系介在物を含む溶鋼にアルカリ金属酸化
物を作用させて該介在物をアルカリ金属酸化物を含んだ
状態にすると、該介在物の融点が著しく低下して熱間圧
延時に塑性変形し易い介在物となり、鋼材の特性に悪影
響を及ぼすことはなくなると考えた。
ところが本発明者らが実験によって確認したところによ
ると、これらのアルカリ金属は溶鋼中に溶解しない上、
蒸気圧が非常に高く、又沸点が夫々Ｌｉ：１３３６℃、
Ｎａ：８８３℃、にニア６０℃と一般的な溶鋼温度（１
６００℃程度）よりもはるかに低いので、これらのアル
カリ金属を金属として溶鋼中に添加しても有効に作用し
ないまま沸騰して蒸発損失してしまうという事態に遭遇
した。
ると、これらのアルカリ金属は溶鋼中に溶解しない上、
蒸気圧が非常に高く、又沸点が夫々Ｌｉ：１３３６℃、
Ｎａ：８８３℃、にニア６０℃と一般的な溶鋼温度（１
６００℃程度）よりもはるかに低いので、これらのアル
カリ金属を金属として溶鋼中に添加しても有効に作用し
ないまま沸騰して蒸発損失してしまうという事態に遭遇
した。
そこで本発明者らはこうした事態を解消する為更に研究
を進めたところ、アルカリ金属を所定量のＳｉで希釈し
たもの（少なくともアルカリ金属の全量を合金化したも
の）を脱酸剤として用いれば、添加時の激しい沸騰によ
る蒸発損失を低減することができ、結果的にアルカリ金
属が溶鋼に作用し易くなることを突き止めた。そればか
りかアルカリ金属をＳｉで希釈した脱酸剤を添加すると
複合脱酸反応によって５ｉ０２−Ｒ２０Ｓ １０２−Ｍ
ｎ０−Ｒ２Ｏ，Ｓｉ ０２−Ａ１２０３Ｒ２０（但し、
ＲはＬｉ、Ｎａ、に等）等のアルカリ金属酸化物を含ん
だ介在物が形成し易くなり、これらの介在物は塑性変形
し易い形態であることを見出すに至り、ここに本発明を
完成した。
を進めたところ、アルカリ金属を所定量のＳｉで希釈し
たもの（少なくともアルカリ金属の全量を合金化したも
の）を脱酸剤として用いれば、添加時の激しい沸騰によ
る蒸発損失を低減することができ、結果的にアルカリ金
属が溶鋼に作用し易くなることを突き止めた。そればか
りかアルカリ金属をＳｉで希釈した脱酸剤を添加すると
複合脱酸反応によって５ｉ０２−Ｒ２０Ｓ １０２−Ｍ
ｎ０−Ｒ２Ｏ，Ｓｉ ０２−Ａ１２０３Ｒ２０（但し、
ＲはＬｉ、Ｎａ、に等）等のアルカリ金属酸化物を含ん
だ介在物が形成し易くなり、これらの介在物は塑性変形
し易い形態であることを見出すに至り、ここに本発明を
完成した。
本発明者らは、１００ｋｇ高周波話導溶解炉を用いて、
最適なアルカリ金属含有量の検討を行なった。即ち０．
８％Ｃ，０；５％Ｍｎの溶ｇ１８０ｋｇ中に、Ｌｌを０
〜１２％含む８１合金０．２ｋｇを添加し、５分後に採
取したサンプル中の介在物組成をＥＰＭＡて分析した。
最適なアルカリ金属含有量の検討を行なった。即ち０．
８％Ｃ，０；５％Ｍｎの溶ｇ１８０ｋｇ中に、Ｌｌを０
〜１２％含む８１合金０．２ｋｇを添加し、５分後に採
取したサンプル中の介在物組成をＥＰＭＡて分析した。
その結果を第２図に示す。即ち第２図は介在物中に残留
するＬｊ２０ｔと合金中のＬｉｉとの関係を示すグラフ
である。この第２図から明らかな様に、Ｌｉの含有量か
１％以」二となれは介在物中にＬｉ２Ｏの残留が認めら
れ、Ｌ】の増加に従ってＬｉ２Ｏの残留量も増大し、介
在物形態制御効果が認められた。これに対し１０％を超
えても介在物組成はそれ以上は殆ど変わらなくなり、Ｌ
ｌの効果が飽和した。又Ｌ１含有量か１０％を超えると
合金添加時に激しい沸騰現象か起こり易くなり、溶鋼を
飛散させた。これらの現象は、ＮａやＫを用いた場合に
おいても同様に認められた。
するＬｊ２０ｔと合金中のＬｉｉとの関係を示すグラフ
である。この第２図から明らかな様に、Ｌｉの含有量か
１％以」二となれは介在物中にＬｉ２Ｏの残留が認めら
れ、Ｌ】の増加に従ってＬｉ２Ｏの残留量も増大し、介
在物形態制御効果が認められた。これに対し１０％を超
えても介在物組成はそれ以上は殆ど変わらなくなり、Ｌ
ｌの効果が飽和した。又Ｌ１含有量か１０％を超えると
合金添加時に激しい沸騰現象か起こり易くなり、溶鋼を
飛散させた。これらの現象は、ＮａやＫを用いた場合に
おいても同様に認められた。
従って本発明においては、アルカリ金属の含有量は１〜
１０％と規定した。尚最も効果的て好ましい範囲は２〜
５％程度である。
１０％と規定した。尚最も効果的て好ましい範囲は２〜
５％程度である。
尚本発明に係る脱酸剤においては、Ｓｉ及びアルカリ金
属以外にＦｅ、Ｍｎ、Ａ１等が含まれることは避けられ
ないので、これらの元素か８１に代替し得る範囲につい
ても検討した。その結果ＦｅやＭｎで希釈するとアルカ
リ金属の溶解度が減少する傾向があり、あまり多くを含
有させることは好ましくないが３９％程度（従ってＳｉ
の下限は６０％）まては許容できた。但し、Ａ１につい
てはあまり含有量を増すとＡｌ２Ｏ３系硬質介在物の増
大を招き好ましくないので、できるたけ少なくすべきで
ある（１．０％程度まで）。
属以外にＦｅ、Ｍｎ、Ａ１等が含まれることは避けられ
ないので、これらの元素か８１に代替し得る範囲につい
ても検討した。その結果ＦｅやＭｎで希釈するとアルカ
リ金属の溶解度が減少する傾向があり、あまり多くを含
有させることは好ましくないが３９％程度（従ってＳｉ
の下限は６０％）まては許容できた。但し、Ａ１につい
てはあまり含有量を増すとＡｌ２Ｏ３系硬質介在物の増
大を招き好ましくないので、できるたけ少なくすべきで
ある（１．０％程度まで）。
方上記アルカリ金属は前述の趣旨から明らかな様に、全
量を合金に含有させた状態て添加する必要があるが、本
発明に係る脱酸剤の形態は必ずしも全体が合金化されて
いる必要はない。即ち、アルカリ金属の全量が合金化さ
れていさえずれは、脱酸剤自体は混合物の形態であって
もよく、要は合金化されたアルカリ金属を含み、上記の
組成範囲を満足するものであれはその機能を発揮する。
量を合金に含有させた状態て添加する必要があるが、本
発明に係る脱酸剤の形態は必ずしも全体が合金化されて
いる必要はない。即ち、アルカリ金属の全量が合金化さ
れていさえずれは、脱酸剤自体は混合物の形態であって
もよく、要は合金化されたアルカリ金属を含み、上記の
組成範囲を満足するものであれはその機能を発揮する。
以下実施例によって本発明を更に詳細に説明するか、下
記実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前・
後記の趣旨に徴して設計変更することはいずれも本発明
の技術的範囲に含まれるものである。
記実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前・
後記の趣旨に徴して設計変更することはいずれも本発明
の技術的範囲に含まれるものである。
［実施例］
実施例１
タイヤコード用鋼（Ｃ・０８２％、 Ｓ ｉ ：０．
２５％、Ｍｎ：０．５０％）を２４０トン転炉で溶製し
、転炉出鋼時に本発明に係る脱酸剤（Ｓｔ：９０％、に
：３％、Ａｌ：０．２％、残部Ｆｅ）７００ｋｇとＦｅ
−Ｍｎ合金１５００ｋｇの混合物を添加した後、循環脱
ガス法（ＲＨ法）で真空脱ガスし、ブルーム連鋳で鋳造
した。
２５％、Ｍｎ：０．５０％）を２４０トン転炉で溶製し
、転炉出鋼時に本発明に係る脱酸剤（Ｓｔ：９０％、に
：３％、Ａｌ：０．２％、残部Ｆｅ）７００ｋｇとＦｅ
−Ｍｎ合金１５００ｋｇの混合物を添加した後、循環脱
ガス法（ＲＨ法）で真空脱ガスし、ブルーム連鋳で鋳造
した。
実施例２
実施例１と同じ溶鋼を用い、転炉出鋼時にＦｅ−Ｍｎ合
金１５００ｋｇのみを添加し、溶鋼取鍋加熱精錬装置（
以下ＬＦと略称する）によるアーク加熱精錬中に本発明
の脱酸剤（Ｓｉ９０％、Ｌｉ：２％、Ａｌ：Ｑ、５％、
残部Ｆｅ）７００ｋｇを合金の形で添加し、その後ブル
ーム連鋳で鋳造した。
金１５００ｋｇのみを添加し、溶鋼取鍋加熱精錬装置（
以下ＬＦと略称する）によるアーク加熱精錬中に本発明
の脱酸剤（Ｓｉ９０％、Ｌｉ：２％、Ａｌ：Ｑ、５％、
残部Ｆｅ）７００ｋｇを合金の形で添加し、その後ブル
ーム連鋳で鋳造した。
実施例３
実施例１．２と同じ溶鋼を用い、転炉出鋼時にＦｅ−Ｍ
ｎ合金１５００ｋｇと通常（市販品の意味、以下同じ）
のＦｅ−Ｓｉ合金（Ｓｉニア７％、Ａｌ：０．２％、残
部Ｆｅ）５８０ｋｇを添加した後、ＬＦでアーク加熱精
錬中に本発明の脱酸剤（Ｓｉ：８９％、Ｌｉ：５％、Ａ
１：０．５％、残部Ｆｅ）の２００ｋｇを添加し、ブル
ーム連鋳て鋳造した。
ｎ合金１５００ｋｇと通常（市販品の意味、以下同じ）
のＦｅ−Ｓｉ合金（Ｓｉニア７％、Ａｌ：０．２％、残
部Ｆｅ）５８０ｋｇを添加した後、ＬＦでアーク加熱精
錬中に本発明の脱酸剤（Ｓｉ：８９％、Ｌｉ：５％、Ａ
１：０．５％、残部Ｆｅ）の２００ｋｇを添加し、ブル
ーム連鋳て鋳造した。
比較例１ （実施例１に対して）
実施例１と同じ溶鋼を用い、転炉出鋼時にＦｅ−Ｍｎ合
金１５００ｋｇと通常のＦｅ−Ｓｉ合金（Ｓｉニア７％
、Ａ１：０．２％、残部Ｆｅ）８００ｋｇを添加した後
、ＲＨ法で真空脱カスし、ブルーム連鋳で鋳造した。
金１５００ｋｇと通常のＦｅ−Ｓｉ合金（Ｓｉニア７％
、Ａ１：０．２％、残部Ｆｅ）８００ｋｇを添加した後
、ＲＨ法で真空脱カスし、ブルーム連鋳で鋳造した。
比較例２（実施例２．３に対して）
実施例１と同じ溶鋼を用い、転炉出鋼時にＦｅ−Ｍｎ合
金１５００ｋｇのみを添加し、ＬＦによるアーク加熱精
錬中に通常のＦｅ−Ｓｔ合金（Ｓｉニア７％、Ａｌ：０
．２％、残部Ｆｅ）８００ｋｇを添加した後、ブルーム
連鋳て鋳造した。
金１５００ｋｇのみを添加し、ＬＦによるアーク加熱精
錬中に通常のＦｅ−Ｓｔ合金（Ｓｉニア７％、Ａｌ：０
．２％、残部Ｆｅ）８００ｋｇを添加した後、ブルーム
連鋳て鋳造した。
上記実施例１〜３及び比較例１．２によって得られたブ
ルームから熱間圧延で５．５ ｍｍφのタイヤコード用
線材を製造し、その中央部の圧延方向縦断面の介在物の
大きさ及びその分布を顕微鏡で観察した。尚上記観察は
上記実施例及び比較例の各チャージから５．５ ｘ １
５ （ｍｍ）の顕微鏡面を各１０個ずつ測定し、その平
均値を求めた。又各チャージは３回ずつ繰り返した。介
在物の大きさは介在物の厚みで評価した。尚この介在物
が延伸し易く形態制御されていれば、圧延時に糸の様に
延びて介在物の厚みは非常に小さくなる。
ルームから熱間圧延で５．５ ｍｍφのタイヤコード用
線材を製造し、その中央部の圧延方向縦断面の介在物の
大きさ及びその分布を顕微鏡で観察した。尚上記観察は
上記実施例及び比較例の各チャージから５．５ ｘ １
５ （ｍｍ）の顕微鏡面を各１０個ずつ測定し、その平
均値を求めた。又各チャージは３回ずつ繰り返した。介
在物の大きさは介在物の厚みで評価した。尚この介在物
が延伸し易く形態制御されていれば、圧延時に糸の様に
延びて介在物の厚みは非常に小さくなる。
測定結果を第１図に示す。この第１図から明らかな様に
、実施例１〜３においては径が７．５ μｍ以上の介在
物が認められず、はとんどが実質的に無害な５．０μｍ
未満の介在物に制御されていることが理解される。これ
に対して比較例においては、１０μｍ以上の介在物も認
められている。この様に本発明に係る脱酸剤を添加する
ことによつて介在物組成が低融点の圧延し易いものに変
化していることがよく分かる。
、実施例１〜３においては径が７．５ μｍ以上の介在
物が認められず、はとんどが実質的に無害な５．０μｍ
未満の介在物に制御されていることが理解される。これ
に対して比較例においては、１０μｍ以上の介在物も認
められている。この様に本発明に係る脱酸剤を添加する
ことによつて介在物組成が低融点の圧延し易いものに変
化していることがよく分かる。
尚介在物組成をＥＰＭＡで定量分析したところ、介在物
中のアルカリ金属酸化物量は比較例では０〜２％であっ
たのに対し、実施例においては５〜２０％の含有量が認
められた。
中のアルカリ金属酸化物量は比較例では０〜２％であっ
たのに対し、実施例においては５〜２０％の含有量が認
められた。
［発明の効果］
以上述べた如く本発明によれば、前述した組成の脱酸剤
を用いることによって、Ａｌ２Ｏ３系や５ｉ０２系の様
に熱間圧延時に塑性変形しにくい介在物も低融点の延伸
し易い形態に制御することがてきる。又この様な効果が
発揮できる本発明脱酸剤は、高炭素鋼線材に限らず、耐
疲労特性が要求される鋼材や、硬質介在物によって表面
形状が害される恐れのある鋼板においても適用できる。
を用いることによって、Ａｌ２Ｏ３系や５ｉ０２系の様
に熱間圧延時に塑性変形しにくい介在物も低融点の延伸
し易い形態に制御することがてきる。又この様な効果が
発揮できる本発明脱酸剤は、高炭素鋼線材に限らず、耐
疲労特性が要求される鋼材や、硬質介在物によって表面
形状が害される恐れのある鋼板においても適用できる。
第１図は実施例及び比較例の各ｆｆｆｉ鋼材における介
在物の分布を示すグラフ、第２図は脱酸剤中のＬｉ含有
量と介在物中のＬｉ２ｏ含有量の関係を示すグラフであ
る。
在物の分布を示すグラフ、第２図は脱酸剤中のＬｉ含有
量と介在物中のＬｉ２ｏ含有量の関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- Ｌｉ、Ｎａ及びＫからなる群から選択される１種又は２
種以上を１０〜１％（重量％の意味、以下同じ）含むと
共に（但し、全量は合金化されているものとする）、Ｓ
ｉを６０〜９９％含み、残部が希釈乃至不可避元素から
なることを特徴とする精錬用脱酸剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16452688A JPH0215111A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 精錬用脱酸剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16452688A JPH0215111A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 精錬用脱酸剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215111A true JPH0215111A (ja) | 1990-01-18 |
Family
ID=15794843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16452688A Pending JPH0215111A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 精錬用脱酸剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0215111A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5026763A (en) * | 1988-08-09 | 1991-06-25 | Basf Aktiengesellschaft | Polyamide molding materials |
| JP2005264335A (ja) * | 2005-04-28 | 2005-09-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労強度に優れたＳｉ脱酸鋼およびその製造方法 |
| US7608130B2 (en) | 2004-01-22 | 2009-10-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method for producing high cleanliness steel excellent in fatigue strength or cold workability |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP16452688A patent/JPH0215111A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5026763A (en) * | 1988-08-09 | 1991-06-25 | Basf Aktiengesellschaft | Polyamide molding materials |
| US7608130B2 (en) | 2004-01-22 | 2009-10-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method for producing high cleanliness steel excellent in fatigue strength or cold workability |
| US7615099B2 (en) | 2004-01-22 | 2009-11-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method for producing high cleanness steel excellent in fatigue strength or cold workability |
| JP2005264335A (ja) * | 2005-04-28 | 2005-09-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労強度に優れたＳｉ脱酸鋼およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2022143363A1 (zh) | 一种含Zr焊丝钢热轧盘条及其生产工艺 | |
| JPH09263820A (ja) | クラスターのないＡｌキルド鋼の製造方法 | |
| US20090038439A1 (en) | Process for producing steel for high-carbon steel wire material with excellent drawability and fatique characteristics | |
| WO2022022629A1 (zh) | 一种获得CaO-SiO 2-MgO系低熔点夹杂物的精炼渣 | |
| EP1114879B1 (en) | High carbon steel wire rod excellent in drawability and fatigue resistance after wire drawing | |
| CN114395657B (zh) | 一种高洁净铁路货车用电渣轴承钢及其冶炼方法 | |
| CN106319328A (zh) | 一种高碳钢盘条夹杂物控制方法 | |
| CN109161632A (zh) | 控制弹簧钢盘条中大尺寸硬质夹杂物的生产方法 | |
| CN111876678A (zh) | 一种解决高强钢铸坯裂纹的工艺方法 | |
| JP3550924B2 (ja) | 高炭素鋼線材の製造方法および同線材 | |
| CN110016618B (zh) | 高硅含量焊接用钢及其制备方法 | |
| US4073643A (en) | Continuously cast steel slabs for steel sheets having excellent workabilities and method for production thereof | |
| CN110029276B (zh) | 高碳高硅焊接用钢及其制备方法 | |
| JPH06158226A (ja) | 疲労特性に優れたばね用鋼 | |
| JP2654099B2 (ja) | 清浄鋼の製造方法 | |
| JPH0215111A (ja) | 精錬用脱酸剤 | |
| US5059389A (en) | Low alloy steel product | |
| JP2003027188A (ja) | シャド−マスク用インバ−合金とその製造法 | |
| JPH048499B2 (ja) | ||
| JP3362399B2 (ja) | 清浄性およびエッチング穿孔性に優れたＦｅ−Ｎｉ 系合金冷延板およびその製造方法 | |
| JPH04110413A (ja) | 高炭素鋼線材の製造方法 | |
| JPS5856021B2 (ja) | 高清浄度鋼およびその製造法 | |
| JPH0641687A (ja) | 表面性状に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金及びその製造方法 | |
| JPS626605B2 (ja) | ||
| JPH0959744A (ja) | 伸線加工性及び耐時効性に優れた高炭素鋼線材及びその製造方法 |