JPH02122019A - 機械構造用鋼管の製造方法 - Google Patents
機械構造用鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPH02122019A JPH02122019A JP27568588A JP27568588A JPH02122019A JP H02122019 A JPH02122019 A JP H02122019A JP 27568588 A JP27568588 A JP 27568588A JP 27568588 A JP27568588 A JP 27568588A JP H02122019 A JPH02122019 A JP H02122019A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- manufactured
- steel tube
- steel pipe
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 51
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 51
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 13
- 239000000344 soap Substances 0.000 abstract description 2
- LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H zinc phosphate Chemical compound [Zn+2].[Zn+2].[Zn+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H 0.000 abstract description 2
- 229910000165 zinc phosphate Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007739 conversion coating Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000004439 roughness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の属する技術分野］
本発明は鋼管を伸管して製造する８ａ械構造用ｌｓＩ管
特に自動二輪車フロントフォークインナーデユープ用鋼
管の製造方法に関する。
特に自動二輪車フロントフォークインナーデユープ用鋼
管の製造方法に関する。
し従来の技術］
般に自動車や自動二輪車などに使われる機械構造用鋼管
については規格によって定められた所定の化学成分の素
材を用いるが、自動二輪車フロントフォークインナーチ
ューブ（以下インナーチューブという）用鋼管の場合に
はＳへＥ１５３６などの規格の電縫管を冷牽法により伸
管して製造するのが一般的であり、通常第３図の工程で
製造される。
については規格によって定められた所定の化学成分の素
材を用いるが、自動二輪車フロントフォークインナーチ
ューブ（以下インナーチューブという）用鋼管の場合に
はＳへＥ１５３６などの規格の電縫管を冷牽法により伸
管して製造するのが一般的であり、通常第３図の工程で
製造される。
冷牽は熱処理された素材鋼管を酸洗し、次いで潤滑処理
として化成皮膜処理を施し、ダイス及びプラグを用いて
伸管する方法である。
として化成皮膜処理を施し、ダイス及びプラグを用いて
伸管する方法である。
冷牽法によって製造することの利点は素材鋼！１′ケよ
りも高強度の製品が得られること、および表面性状が向
上すること、具体的には、表面粗さが平滑になることの
二つであると言える。
りも高強度の製品が得られること、および表面性状が向
上すること、具体的には、表面粗さが平滑になることの
二つであると言える。
インナーチューブは冷牽して製造されたインナーチュー
ブ用鋼管を所定の長さに切断しクロムメツキなどの表面
処理を施して製造される。
ブ用鋼管を所定の長さに切断しクロムメツキなどの表面
処理を施して製造される。
インナーチューブ用鋼管に要求される特性はまず第一に
曲げ疲労強度が高いことである。これは自動二輪車の走
行時、発進時あるいは停止時に運転者および同乗者の体
重が曲げ荷重として作用し疲労破壊する場合があること
による。
曲げ疲労強度が高いことである。これは自動二輪車の走
行時、発進時あるいは停止時に運転者および同乗者の体
重が曲げ荷重として作用し疲労破壊する場合があること
による。
第二には靭性すなわち衝撃値が高いことであり、これは
疲労破壊が発生した場合、自動二輪者の停止時などに運
転者および同乗車の体重が曲げ荷重として１ｊｇ的に作
用しても一気に破断しないためである。
疲労破壊が発生した場合、自動二輪者の停止時などに運
転者および同乗車の体重が曲げ荷重として１ｊｇ的に作
用しても一気に破断しないためである。
第三には表面粗さが平滑なことであり、インナーチュー
ブ内に組み込まれるオイルシールの摩耗を軽減するため
である。
ブ内に組み込まれるオイルシールの摩耗を軽減するため
である。
［発明が解決しようとする課題］
近年、自動二輪車は街路走行用のみならず、郊外走行用
すなわちモトクロス用などインナーチューブにとって使
用環境が苛酷な製品が多くなっており、これに伴ってイ
ンナーチューブに対する品質要求も高度なものとなって
きていいる。
すなわちモトクロス用などインナーチューブにとって使
用環境が苛酷な製品が多くなっており、これに伴ってイ
ンナーチューブに対する品質要求も高度なものとなって
きていいる。
例えば、疲労強度は応力振幅２３ ｋｇｆ／ｍｎ＋２で
繰返し回数８５万回が繰返し回数１００万回を要求され
るように？、（つているが、街！値については高強度化
するにもかかわらず一２０℃で３ ｋｇｆ−ｍ７ｃｍ２
以上と従来と変わらない値が要求されている。また、内
表面粗さの要求値は中心線平均粗さで１．［ｉ Ｐｍ以
下であったものが０．５ ｐｍ以下と格段に厳しくなっ
てきており、従来の製造方法ではとても対応できなくな
っている。
繰返し回数８５万回が繰返し回数１００万回を要求され
るように？、（つているが、街！値については高強度化
するにもかかわらず一２０℃で３ ｋｇｆ−ｍ７ｃｍ２
以上と従来と変わらない値が要求されている。また、内
表面粗さの要求値は中心線平均粗さで１．［ｉ Ｐｍ以
下であったものが０．５ ｐｍ以下と格段に厳しくなっ
てきており、従来の製造方法ではとても対応できなくな
っている。
本発明は疲労強度が高く、かつ、靭性および表面性状の
優れたインナーチューブ用鋼管の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
優れたインナーチューブ用鋼管の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明は
■ 電縫鋼管を冷牽法により伸管し、次いで曲がり矯正
した後４１０〜４５０℃で熱処理することを特徴とする
機械構造用鋼管の製造方法。
した後４１０〜４５０℃で熱処理することを特徴とする
機械構造用鋼管の製造方法。
■ 鋼の化学成分中Ｓｉの値を０．１０％以下に制限し
て製造されたスラブを、１１００ Ｎ１２００℃に加熱
し圧延して熱延コイルとし、次いで該熱延コイルを素材
として製造された電縫鋼管を冷牽法により伸管すること
を特徴とする機械構造用鋼管の製造方法。
て製造されたスラブを、１１００ Ｎ１２００℃に加熱
し圧延して熱延コイルとし、次いで該熱延コイルを素材
として製造された電縫鋼管を冷牽法により伸管すること
を特徴とする機械構造用鋼管の製造方法。
■ 鋼の化学成分中Ｓｉの値を０．１０％以下に制限し
て製造されたスラブを、１１００〜１２００℃に加熱し
圧延して熱延コイルとし、次いで該熱延コイルを素材と
して製造された電縫鋼管を冷牽法により伸管し、曲がり
矯正した後４１０〜４５０℃で熱処理することを特徴と
するｍ械構造用鋼管の製造方法である。
て製造されたスラブを、１１００〜１２００℃に加熱し
圧延して熱延コイルとし、次いで該熱延コイルを素材と
して製造された電縫鋼管を冷牽法により伸管し、曲がり
矯正した後４１０〜４５０℃で熱処理することを特徴と
するｍ械構造用鋼管の製造方法である。
以下図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
冷間加工を受けた鋼の疲労強度を上げる方法としては金
属熱処理技術便覧に記載されているように３００〜３７
５℃でのブルーイングが有効であることは知られている
。そこで、第４図に示すように冷牽後３７０℃のブルー
イングを行なう工程でインナーチューブ用鋼管を製造し
て特性を調査したところ、疲労強度の向上は認められな
かった。
属熱処理技術便覧に記載されているように３００〜３７
５℃でのブルーイングが有効であることは知られている
。そこで、第４図に示すように冷牽後３７０℃のブルー
イングを行なう工程でインナーチューブ用鋼管を製造し
て特性を調査したところ、疲労強度の向上は認められな
かった。
そこで第４図の工程で製造したインナーチューブ用鋼管
の引張試験を行ないその歪−荷重曲線を観察すると、第
５図（第５図（イ）は第３図の工程、第５図（ロ）は第
４図の工程）に示すように冷牽ままのインナーチューブ
用鋼管の歪−荷重曲線とほとんど同一であり、このため
疲労強度の向上が見られなかったものと考えられた。こ
の歪−荷重曲線がブルーイングの有無で変化しないこと
の原因としてブルーイング後の矯正が影響しているので
はないかと考え、第６図に示すようにブルーイングと矯
正を入れ替える工程でインナーチューブ用鋼管を製造し
その特性を評価した。第６図の工程で製造したインナー
チューブ用鋼管の歪−荷重曲線は第７図に示すように弾
性限が著しく向上しており、疲労強度は満足すべき結果
が得られた。
の引張試験を行ないその歪−荷重曲線を観察すると、第
５図（第５図（イ）は第３図の工程、第５図（ロ）は第
４図の工程）に示すように冷牽ままのインナーチューブ
用鋼管の歪−荷重曲線とほとんど同一であり、このため
疲労強度の向上が見られなかったものと考えられた。こ
の歪−荷重曲線がブルーイングの有無で変化しないこと
の原因としてブルーイング後の矯正が影響しているので
はないかと考え、第６図に示すようにブルーイングと矯
正を入れ替える工程でインナーチューブ用鋼管を製造し
その特性を評価した。第６図の工程で製造したインナー
チューブ用鋼管の歪−荷重曲線は第７図に示すように弾
性限が著しく向上しており、疲労強度は満足すべき結果
が得られた。
ところが、第６図の工程で製造したインナーチューブ用
鋼管の衝撃値は冷牽ままのインナーチューブ用鋼管の値
に比べ低下が著しく一２０℃で３ ｋｇＬｍ／ｃｍ’を
満足しなく、このままの特性ではインナーチューブとし
て使用に耐え得ないものであった。
鋼管の衝撃値は冷牽ままのインナーチューブ用鋼管の値
に比べ低下が著しく一２０℃で３ ｋｇＬｍ／ｃｍ’を
満足しなく、このままの特性ではインナーチューブとし
て使用に耐え得ないものであった。
そこで実験室の電気炉で冷牽後の熱処理の温度を３７５
〜５００℃の範囲で変えて衝撃試験を行ない第８図の結
果を得た。これによると衝撃値は高温側で高く熱処理温
度４００℃での要求値の下限付近であった。次いでこの
４００℃以上の温度範囲について疲労試験を行なったと
ころ、第９図に示すように応力振幅２３ ｋｇｆ／ｍｍ
２で繰返し回数１００万回を満足する温度範囲は４５０
℃以下であり、 ４７５℃以上では満足しないことが判
った。この結果から安定して必要な特性が得られる熱処
理温度範囲は４１０〜４５０℃であることがわかった。
〜５００℃の範囲で変えて衝撃試験を行ない第８図の結
果を得た。これによると衝撃値は高温側で高く熱処理温
度４００℃での要求値の下限付近であった。次いでこの
４００℃以上の温度範囲について疲労試験を行なったと
ころ、第９図に示すように応力振幅２３ ｋｇｆ／ｍｍ
２で繰返し回数１００万回を満足する温度範囲は４５０
℃以下であり、 ４７５℃以上では満足しないことが判
った。この結果から安定して必要な特性が得られる熱処
理温度範囲は４１０〜４５０℃であることがわかった。
従って、電縫鋼管を冷牽法により伸管し、次いで曲がり
矯正した後４１０〜４５０℃で熱処理すれば、衝撃値及
び疲労強度とも十分な機械的特性が得られるものである
。次にインナーチューブの内面粗さであるが、第６図の
工程で冷牽後ブルーイングに替えて熱処理温度４３０℃
で製造したインナーチューブの疲労強度、衝撃値および
内面粗さを測定したところ、疲労強度および衝撃値に問
題はなかったものの、中心線平均粗さ（Ｒａ）はＲａ
＝ ０．７〜１．５ ｐｍであり要求値には遠く及ばな
かった。走査電子顕微鏡で管の内表面を観察すると、プ
ラグと接触して平滑になった面とプラグと接触しなかっ
た凹み面とが観察され、この凹面が粗さ不良の原因にな
っていた。この凹面の形成原因としては酸洗いでスケー
ルを除去する際にスケールの厚みのばらつきがあって、
このスケールの厚い部分が凹部となり冷牽時にプラグと
接触することなく残ったものと考えられる。そこでスケ
ールは酸化物であるから酸化物形成元素のうち強度への
影響の比較的少ないＳｔの量と、スケール生成量に影舌
する熱延時のスラブの加熱温度を表１に示すように変え
て熱延コイルを製造し、第１図の工程でインナーチュー
ブ用鋼管を製造し内面粗さを測定した。
矯正した後４１０〜４５０℃で熱処理すれば、衝撃値及
び疲労強度とも十分な機械的特性が得られるものである
。次にインナーチューブの内面粗さであるが、第６図の
工程で冷牽後ブルーイングに替えて熱処理温度４３０℃
で製造したインナーチューブの疲労強度、衝撃値および
内面粗さを測定したところ、疲労強度および衝撃値に問
題はなかったものの、中心線平均粗さ（Ｒａ）はＲａ
＝ ０．７〜１．５ ｐｍであり要求値には遠く及ばな
かった。走査電子顕微鏡で管の内表面を観察すると、プ
ラグと接触して平滑になった面とプラグと接触しなかっ
た凹み面とが観察され、この凹面が粗さ不良の原因にな
っていた。この凹面の形成原因としては酸洗いでスケー
ルを除去する際にスケールの厚みのばらつきがあって、
このスケールの厚い部分が凹部となり冷牽時にプラグと
接触することなく残ったものと考えられる。そこでスケ
ールは酸化物であるから酸化物形成元素のうち強度への
影響の比較的少ないＳｔの量と、スケール生成量に影舌
する熱延時のスラブの加熱温度を表１に示すように変え
て熱延コイルを製造し、第１図の工程でインナーチュー
ブ用鋼管を製造し内面粗さを測定した。
表 １
内面の粗さの測定結果は第２図に示す通りて、安定して
Ｒａが０５μｍ以下を満足する条件はＳｌ量を極低くし
、スラブの加熱温度を下げたＮｏ、 ６のみである。
Ｒａが０５μｍ以下を満足する条件はＳｌ量を極低くし
、スラブの加熱温度を下げたＮｏ、 ６のみである。
［実 施 例］
Ｃ＝ ０．３２％、 Ｓｉ＝ ０．０７％、 Ｍｎ＝
１．３３％ Ｐ＝００１３％、 ｓ＝ｏ、ｏｏｓ％の
成分（Ｄス−ｙブを１１８０℃に加熱圧延して熱延コイ
ルを製造した。これを素材として外径（φ） ３８．Ｉ
Ｘ肉厚（ｔ）５．０の電縫管を造管し光輝炉にて８８０
ｔ：の焼準を行なった。この電縫管を潤滑皮膜処理のた
めに酸洗し、次いで燐酸亜鉛および金属石鹸の潤滑皮膜
処理を施し、冷牽によってφ２７．３ｘ ｔ ４．１５
に伸管した。この後矯正機によって曲がり矯正を行ない
、最期に ４３０℃で熱処理してインナーチューブ用Ｖ
管を製造した。
１．３３％ Ｐ＝００１３％、 ｓ＝ｏ、ｏｏｓ％の
成分（Ｄス−ｙブを１１８０℃に加熱圧延して熱延コイ
ルを製造した。これを素材として外径（φ） ３８．Ｉ
Ｘ肉厚（ｔ）５．０の電縫管を造管し光輝炉にて８８０
ｔ：の焼準を行なった。この電縫管を潤滑皮膜処理のた
めに酸洗し、次いで燐酸亜鉛および金属石鹸の潤滑皮膜
処理を施し、冷牽によってφ２７．３ｘ ｔ ４．１５
に伸管した。この後矯正機によって曲がり矯正を行ない
、最期に ４３０℃で熱処理してインナーチューブ用Ｖ
管を製造した。
このインナーチューブ用鋼管の疲労試験、衝撃試験およ
び表面粗さの測定を行なった。疲労強度は応力振幅２３
ｋｇｆ／ｍｍ２で繰返し回数１１８万回におよび、衝
撃値は一２０℃で４．８ｋｇ１ｍ／ｃ＋ｎ２といずれも
要求値を大幅に上回るものであり、さらに、表面粗さも
Ｒａ ＝ ０．０５〜０．３５ｐｍと良好であった。従
って、特に表面粗さを低減するには、鋼の化学成分中Ｓ
ｉの値を０．１０％以下に制限して製造されたスラブを
、１１００〜１２００℃に加熱し圧延して熱延コイルと
し、次いで該熱延コイルを素材として製造された電縫鋼
管を冷牽法により伸管すればよい。
び表面粗さの測定を行なった。疲労強度は応力振幅２３
ｋｇｆ／ｍｍ２で繰返し回数１１８万回におよび、衝
撃値は一２０℃で４．８ｋｇ１ｍ／ｃ＋ｎ２といずれも
要求値を大幅に上回るものであり、さらに、表面粗さも
Ｒａ ＝ ０．０５〜０．３５ｐｍと良好であった。従
って、特に表面粗さを低減するには、鋼の化学成分中Ｓ
ｉの値を０．１０％以下に制限して製造されたスラブを
、１１００〜１２００℃に加熱し圧延して熱延コイルと
し、次いで該熱延コイルを素材として製造された電縫鋼
管を冷牽法により伸管すればよい。
［発明の作用］
本発明は電縫管を冷牽した夜曲がり矯正し、これに ４
１０〜４５０℃の熱処理を施すという工程を採ることに
゛より、衝撃値を低下させることなく疲労強度を大巾に
向上させ、また、酸化物形成元素のうち強度に与える影
響の少ないＳｌの量を低減し、併せて熱延のスラブの加
熱温度を低くくすることにより、熱延後および電縫管を
冷牽の潤滑処理時の酸洗による肌荒れを低減して表面性
状の優れたインナーチューブ用鋼管が製造できる。
１０〜４５０℃の熱処理を施すという工程を採ることに
゛より、衝撃値を低下させることなく疲労強度を大巾に
向上させ、また、酸化物形成元素のうち強度に与える影
響の少ないＳｌの量を低減し、併せて熱延のスラブの加
熱温度を低くくすることにより、熱延後および電縫管を
冷牽の潤滑処理時の酸洗による肌荒れを低減して表面性
状の優れたインナーチューブ用鋼管が製造できる。
［発明の効果］
本発明によれは疲労強度が高く、かつ、靭性が侵ね表面
性状の優れた自動二輪車フロントフォークインナーチュ
ーブ用鋼管が用意に製造てぎ、自動二輪車のオイルシー
ルなどの部品交換が長期間不要となり経済効果が大きい
。
性状の優れた自動二輪車フロントフォークインナーチュ
ーブ用鋼管が用意に製造てぎ、自動二輪車のオイルシー
ルなどの部品交換が長期間不要となり経済効果が大きい
。
第１図は本発明の工程を示す図、第２図は表１の実験に
おける内面粗さの測定結果を示す図、第３図は従来の工
程を説明する図、第４図はブルーイングを追加した工程
を説明する図、第５図ｍ 、 （Ｅｌ）は夫々第３図と
第４図の工程で製造したインナーチューブ用鋼管の引張
試験の歪−荷重曲線図、第６図は第４図のブルーイング
と矯正を入れ替えた工程を説明する図、第７図は第６図
の工程で製造したインナーチューブ用鋼管の引張試験の
歪−荷重曲線図、第８図は冷牽後の熱処理温度と衝撃値
の関係を示す図、第９図は熱処理温度と疲労試験におけ
る繰返し回数の関係を示す図である。 第２図 寅験Ｎ。 第５図 第７図
おける内面粗さの測定結果を示す図、第３図は従来の工
程を説明する図、第４図はブルーイングを追加した工程
を説明する図、第５図ｍ 、 （Ｅｌ）は夫々第３図と
第４図の工程で製造したインナーチューブ用鋼管の引張
試験の歪−荷重曲線図、第６図は第４図のブルーイング
と矯正を入れ替えた工程を説明する図、第７図は第６図
の工程で製造したインナーチューブ用鋼管の引張試験の
歪−荷重曲線図、第８図は冷牽後の熱処理温度と衝撃値
の関係を示す図、第９図は熱処理温度と疲労試験におけ
る繰返し回数の関係を示す図である。 第２図 寅験Ｎ。 第５図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 電縫鋼管を冷牽法により伸管し、次いで曲がり矯正
した後４１０〜４５０℃で熱処理することを特徴とする
機械構造用鋼管の製造方法。 ２ 鋼の化学成分中Ｓｉの値を０．１０％以下に制限し
て製造されたスラブを、１１００〜１２００℃に加熱し
圧延して熱延コイルとし、次いで該熱延コイルを素材と
して製造された電縫鋼管を冷牽法により伸管することを
特徴とする機械構造用鋼管の製造方法。 ３ 鋼の化学成分中Ｓｉの値を０．１０％以下に制限し
て製造されたスラブを、１１００〜１２００℃に加熱し
圧延して熱延コイルとし、次いで該熱延コイルを素材と
して製造された電縫鋼管を冷牽法により伸管し、曲がり
矯正した後４１０〜４５０℃で熱処理することを特徴と
する機械構造用鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27568588A JPH0717950B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 機械構造用鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27568588A JPH0717950B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 機械構造用鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02122019A true JPH02122019A (ja) | 1990-05-09 |
| JPH0717950B2 JPH0717950B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=17558926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27568588A Expired - Lifetime JPH0717950B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 機械構造用鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0717950B2 (ja) |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP27568588A patent/JPH0717950B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0717950B2 (ja) | 1995-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2381293C2 (ru) | Мягкая черная жесть для лужения и способ для ее производства | |
| KR101590689B1 (ko) | 초고강도 마텐자이트 강의 제조 방법 및 이 방법에 의해 획득된 시트 또는 부품 | |
| CN111394643A (zh) | 一种汽车用420MPa级冷轧低合金高强钢及其生产方法 | |
| CN103510001B (zh) | 一种双层卷焊管用冷轧钢板及其生产方法 | |
| US4568394A (en) | Method of manufacturing springs, including the production of wire therefor | |
| JPH034607B2 (ja) | ||
| US4877462A (en) | Process for producing oil quench hardening and tempering and hard drawn steel wire of shaped section | |
| JPH02122019A (ja) | 機械構造用鋼管の製造方法 | |
| JPS60121220A (ja) | 冷間鍛造性にすぐれた熱間圧延線材棒鋼の製造方法 | |
| JPH0665642A (ja) | 高耐食性極細鋼線の製造方法 | |
| JP4182556B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| TWI711706B (zh) | 具高降伏強度的汽車用鋼材及其製造方法 | |
| JPH04116123A (ja) | 摩擦圧接に適した高強度電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS639578B2 (ja) | ||
| JP3546286B2 (ja) | 良成形性冷延鋼板用の熱延母板およびその製造方法、ならびに良成形性冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2942032B2 (ja) | 深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6410567B2 (ja) | ||
| JP3464586B2 (ja) | ハイドロフォーム加工性に優れた高強度鋼管の製造方法 | |
| KR970001579A (ko) | 연성이 우수한 코일 결속용 대강 및 그 제조방법 | |
| JP3043901B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2003105495A (ja) | 変形能に優れた線状または棒状鋼、および機械部品 | |
| JPH0238648B2 (ja) | ||
| JP2000045031A (ja) | 成形性および焼入れ性に優れた高炭素鋼板の製造方法 | |
| JPS61204325A (ja) | 耐リジング性と強度−伸びバランスに優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 | |
| JPS5939501B2 (ja) | 成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法 |