JPH02119921A - Ｓｏ↓２含有排ガスからｓｏ↓２を徐去する方法 - Google Patents
Ｓｏ↓２含有排ガスからｓｏ↓２を徐去する方法Info
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- JPH02119921A JPH02119921A JP63269384A JP26938488A JPH02119921A JP H02119921 A JPH02119921 A JP H02119921A JP 63269384 A JP63269384 A JP 63269384A JP 26938488 A JP26938488 A JP 26938488A JP H02119921 A JPH02119921 A JP H02119921A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＳＯ２含有排ガスからＳＯ□を除去する方法に
関し、特に燃焼排ガス、硫酸工場やその他のプロセスオ
フガスからＳＯ２を除去する方法に関する。
関し、特に燃焼排ガス、硫酸工場やその他のプロセスオ
フガスからＳＯ２を除去する方法に関する。
石炭、石油等化石燃料に含まれる８分は燃焼過程で酸素
と反応してＳＯ２とな夛燃焼排ガスの中に含まれて系外
に放出され、光化学スモッグ、酸性雨の原因となり広く
環境を汚染する。このため、環境への排ガスの放出にあ
たっては規制値を設けてＳＯ２の排ガスからの除去を義
務付けている。
と反応してＳＯ２とな夛燃焼排ガスの中に含まれて系外
に放出され、光化学スモッグ、酸性雨の原因となり広く
環境を汚染する。このため、環境への排ガスの放出にあ
たっては規制値を設けてＳＯ２の排ガスからの除去を義
務付けている。
ＳＯ２の除去技術、すなわち脱硫法として最も広く普及
しているのはＳＯ２のアルカリ水浴液に可溶な性質を利
用して、 ｃａ（ｏｎ）２水溶液にＳＯ□を吸収して除
去させてＣａ ＳＯ ａの形で回収する石灰・石膏法で
ある。
しているのはＳＯ２のアルカリ水浴液に可溶な性質を利
用して、 ｃａ（ｏｎ）２水溶液にＳＯ□を吸収して除
去させてＣａ ＳＯ ａの形で回収する石灰・石膏法で
ある。
この方法の火力発電設備への一適用例について説明する
。エアヒータでｔｓｏｃｔで熱を回収された排ガスは気
液接触塔に導かれて、上昇する排ガスと下降するＣＡＬ
（ＯＦＦ）２溶液とが接触しＣ＆ＳＯ の形でＳＯ２
は吸収される。ＳＯ２の吸収が進行すると−が下降しｐ
ｔ＋５以下では急速にＳＯ２溶解度が低下して吸収能が
低下する九め、連続的にｃａ（ｏＨ）２をメークアップ
する。又ｃａＳＯ３は高−側でＷＩ解度が低く連続的に
析出するため、循環液はスラリーとなシ、これを空気酸
化してＣａＳＯ４とした後、ｐ過分離して取シ出すよう
にして操作される。
。エアヒータでｔｓｏｃｔで熱を回収された排ガスは気
液接触塔に導かれて、上昇する排ガスと下降するＣＡＬ
（ＯＦＦ）２溶液とが接触しＣ＆ＳＯ の形でＳＯ２
は吸収される。ＳＯ２の吸収が進行すると−が下降しｐ
ｔ＋５以下では急速にＳＯ２溶解度が低下して吸収能が
低下する九め、連続的にｃａ（ｏＨ）２をメークアップ
する。又ｃａＳＯ３は高−側でＷＩ解度が低く連続的に
析出するため、循環液はスラリーとなシ、これを空気酸
化してＣａＳＯ４とした後、ｐ過分離して取シ出すよう
にして操作される。
従来の湿式石灰・石膏法には本質的に下記のような問題
点がある。
点がある。
■ プラントの熱効率の低下
前述の如〈従来の石灰・石膏法の脱硫装置はエアヒータ
の後流の排ガス温度が約１５０Ｃの位置に約７０Ｃの温
度条件を保つように設置されている。約１５０Ｃから約
７０Ｃまでの温度降下は脱硫装置の気−液接触塔での水
浴液の蒸発によるもので熱回収はなされない。すなわち
、このようにするのは排ガス中のＳＯ□、０□濃度に依
存して若干変わるが、熱交換器によって約１５００の排
ガスから熱回収によって排ガス温度を約７０ｔｌｌ’に
低下させようとすると、下記第１式及び第２式によって
Ｈ２ＳＯ４が生成され、 ＳＯ□＋３Ａｏ□→ｓｏ、 ・・・・・・（第１式
）ＳＯ＋ＨＯ→Ｈ２ＳＯ４・・・・・・（第２式）この
Ｈ２ＳＯ４が熱交換器を腐食させるため、高価な耐酸性
熱交換器を採用している一部のプラントを除いて熱交換
器で熱回収することなく、比較的高温の排ガスをそのま
〜脱硫装置に導くようにしているのである。
の後流の排ガス温度が約１５０Ｃの位置に約７０Ｃの温
度条件を保つように設置されている。約１５０Ｃから約
７０Ｃまでの温度降下は脱硫装置の気−液接触塔での水
浴液の蒸発によるもので熱回収はなされない。すなわち
、このようにするのは排ガス中のＳＯ□、０□濃度に依
存して若干変わるが、熱交換器によって約１５００の排
ガスから熱回収によって排ガス温度を約７０ｔｌｌ’に
低下させようとすると、下記第１式及び第２式によって
Ｈ２ＳＯ４が生成され、 ＳＯ□＋３Ａｏ□→ｓｏ、 ・・・・・・（第１式
）ＳＯ＋ＨＯ→Ｈ２ＳＯ４・・・・・・（第２式）この
Ｈ２ＳＯ４が熱交換器を腐食させるため、高価な耐酸性
熱交換器を採用している一部のプラントを除いて熱交換
器で熱回収することなく、比較的高温の排ガスをそのま
〜脱硫装置に導くようにしているのである。
このため、脱硫後の排ガスは７００程度しかなく、煙突
からの上昇エネルギーが不足する友め、再度１００Ｃ以
上に昇温する会費があ夕、プラントの熱効率が悪い。
からの上昇エネルギーが不足する友め、再度１００Ｃ以
上に昇温する会費があ夕、プラントの熱効率が悪い。
■ スケールアップ因子
脱硫装置は火力発電プラントではボイラ、タービンと並
ぶ主要構成機器となっており、脱硫装置の設備費は燃焼
排ガス童の０．５〜０．７乗に比例するといわれている
。そのため脱硫装置を小型化することが要望されている
。
ぶ主要構成機器となっており、脱硫装置の設備費は燃焼
排ガス童の０．５〜０．７乗に比例するといわれている
。そのため脱硫装置を小型化することが要望されている
。
以上の問題点を解決する次め、
り硫＃Ｒ露点よシも高温側でＳＯ２を除去して、硫酸腐
食の問題な（１００Ｃ以下の排ガス中の水分の凝縮温度
までの熱交換による熱回収を可能とする。
食の問題な（１００Ｃ以下の排ガス中の水分の凝縮温度
までの熱交換による熱回収を可能とする。
リ 排ガスを全量脱硫装置に通すのではなく、−度排ガ
ス中のＳＯ２ｔ−除去濃縮して排ガス量を低減し、これ
を石灰・石膏法等の湿式法で固体又は液体の形で回収し
、脱硫装置を小型化する。
ス中のＳＯ２ｔ−除去濃縮して排ガス量を低減し、これ
を石灰・石膏法等の湿式法で固体又は液体の形で回収し
、脱硫装置を小型化する。
等が実現できる方法の出現が強く要望されている。
本発明は上記要望に応じてなされたものであって、本発
明は大気圧近傍にあるＳＯ２含有排ガスを、１５０〜６
００Ｃの温度域での一足温度条件下でｒ−アルミナより
なる吸着剤と接触させて、該吸着剤にＳＯ２を吸着させ
、次いでＳＯ２を吸着した吸着剤を０．０５〜０．５
ａｔａの脱着圧力条件において該吸着剤を再生すると共
に濃縮されたＳＯ２含有ガスを採取することを特徴とす
るＳＯ２含有排ガスからＳＯ２を除去する方法である。
明は大気圧近傍にあるＳＯ２含有排ガスを、１５０〜６
００Ｃの温度域での一足温度条件下でｒ−アルミナより
なる吸着剤と接触させて、該吸着剤にＳＯ２を吸着させ
、次いでＳＯ２を吸着した吸着剤を０．０５〜０．５
ａｔａの脱着圧力条件において該吸着剤を再生すると共
に濃縮されたＳＯ２含有ガスを採取することを特徴とす
るＳＯ２含有排ガスからＳＯ２を除去する方法である。
ＳＯ２は吸着ガス成分の観点からはＨ２Ｏ、ＮＨ。
等と同程度の強吸着成分である。このため、ＳＯ２の吸
着量は高濃度（分圧）Ｏｌｌｌで飽和し、低濃度（分圧
）＠ではほぼ分圧に比例して変化するので、脱着操作は
真空減圧領域で行なう方が能率がよい。又、このような
強吸着成分では低温では高濃度（分圧）側で飽和するが
、高温では次第に濃度に比例して吸着量の増大する直線
形となるので圧力スイング法にとって都合のよい挙動を
取る。
着量は高濃度（分圧）Ｏｌｌｌで飽和し、低濃度（分圧
）＠ではほぼ分圧に比例して変化するので、脱着操作は
真空減圧領域で行なう方が能率がよい。又、このような
強吸着成分では低温では高濃度（分圧）側で飽和するが
、高温では次第に濃度に比例して吸着量の増大する直線
形となるので圧力スイング法にとって都合のよい挙動を
取る。
又排ガスからのＳＯ２吸着は、吸着剤には水蒸気が共吸
着する次め、吸着剤の細孔で硫酸が生成し、吸着剤の結
晶が破壊される恐れがある。
着する次め、吸着剤の細孔で硫酸が生成し、吸着剤の結
晶が破壊される恐れがある。
そのため、吸着剤としては耐硫酸性を有する高シリカ／
アルミナ比を有するゼオライト（２８Ｍ−５、Ｙ型ゼオ
ライト）、天然モルデナイト、シリカゲル等が使用可能
である。又使用にあたってはＨ２Ｏの吸着の増大しない
高温側が好ましい。特にシリカゲルでは１０００以下の
吸脱着操作で破砕を起す。又Ｙ型ゼオライト、天然モル
デナイトでは３０００以上で熱的劣化が激しい。
アルミナ比を有するゼオライト（２８Ｍ−５、Ｙ型ゼオ
ライト）、天然モルデナイト、シリカゲル等が使用可能
である。又使用にあたってはＨ２Ｏの吸着の増大しない
高温側が好ましい。特にシリカゲルでは１０００以下の
吸脱着操作で破砕を起す。又Ｙ型ゼオライト、天然モル
デナイトでは３０００以上で熱的劣化が激しい。
以上のように吸着剤の使用にあたってはプラント側から
要求される諸条件、特に排ガス中ＳＯ２＠度、酸素濃度
によシ脱硫装置の最適設置場所が決められるため、これ
に対応した吸着剤の選定が必要である。
要求される諸条件、特に排ガス中ＳＯ２＠度、酸素濃度
によシ脱硫装置の最適設置場所が決められるため、これ
に対応した吸着剤の選定が必要である。
以下、本発明の一実施態様の７０−を示す第１図によっ
て、排ガス量１００，０００ Ｎｍ’／ｈ。
て、排ガス量１００，０００ Ｎｍ’／ｈ。
ＳＯ２濃度ｓｏｏｐｐｍ、発電−３ｓ ｓ、ｏ ｏ ｏ
ｋＷのボイラタービン発電設備から発生する燃焼排ガ
スからのＳＯ２の除去方法について説明する。
ｋＷのボイラタービン発電設備から発生する燃焼排ガ
スからのＳＯ２の除去方法について説明する。
ボイラｉ１に出た高温の排ガスは圧力１．０５ａｔｍ程
度の大気圧近傍の低圧でガス量的１００．０００ Ｎｍ
／ｈが流路２を通じて吸着塔５Ａ、５Ｂまわシのバ
ルブ５１に至る。この時、これら吸着塔５Ａ、５Ｂまわ
シのバルブ３１Ｓ３８のうち、バルブ３１，３３，３ｄ
及び５８が開状態にあって、バルブ３１を経て吸着塔５
人に入った排ガスから吸着塔５Ａ入口温度とほぼ同一の
温度で吸着剤であるγ−アルミナ６人によりＳＯ２〆除
去され、吸着塔５Ａの出口からは入口濃度の約１／１０
０、すなわち５ ｐｐ＋ａ程度のＳＯ２計度に浄化され
た排ガスとしてバルブ３３から吸着塔５Ａ外に流過する
。
度の大気圧近傍の低圧でガス量的１００．０００ Ｎｍ
／ｈが流路２を通じて吸着塔５Ａ、５Ｂまわシのバ
ルブ５１に至る。この時、これら吸着塔５Ａ、５Ｂまわ
シのバルブ３１Ｓ３８のうち、バルブ３１，３３，３ｄ
及び５８が開状態にあって、バルブ３１を経て吸着塔５
人に入った排ガスから吸着塔５Ａ入口温度とほぼ同一の
温度で吸着剤であるγ−アルミナ６人によりＳＯ２〆除
去され、吸着塔５Ａの出口からは入口濃度の約１／１０
０、すなわち５ ｐｐ＋ａ程度のＳＯ２計度に浄化され
た排ガスとしてバルブ３３から吸着塔５Ａ外に流過する
。
この時、吸着塔５ＢにはＳＯ２で吸着飽和した吸着剤の
γ−アルミナ６Ｂが充填されており、再生の初期には吸
着塔５Ａ、５Ｂまわシのバルブ３６は閉じられておシ、
バルブ３８、真空ポンプ７で吸着塔５Ｂは真空に導かれ
る。真空ポンプ２の入口に設置された熱交換器８は脱着
ガスの温度を下げて真空ポンプ７の効率を上げると共に
、脱硫後の排ガスを熱交換器１７で昇温して煙突１４か
らの上昇エネルギーを与えるものである。
γ−アルミナ６Ｂが充填されており、再生の初期には吸
着塔５Ａ、５Ｂまわシのバルブ３６は閉じられておシ、
バルブ３８、真空ポンプ７で吸着塔５Ｂは真空に導かれ
る。真空ポンプ２の入口に設置された熱交換器８は脱着
ガスの温度を下げて真空ポンプ７の効率を上げると共に
、脱硫後の排ガスを熱交換器１７で昇温して煙突１４か
らの上昇エネルギーを与えるものである。
吸着塔５Ｂの圧力が所定の真空圧力に達すると吸着剤の
γ−アルミナ６Ｂの再生率を更に上昇させるため、減圧
弁４、バルブ５６を通じて清浄な排ガスを導いて吸着塔
５ＢのＳＯ□の分圧を著しく下げてＳＯ□を除去する操
作を行う。この操作全５〜３０分続けた後、吸着塔５Ａ
、５Ｂｉｔ）りのバルブ３５．３７及び３４を開いて吸
着塔５Ａで再生を、吸着塔５ＢでＳＯ２の吸着除去を行
ない、以後２塔５Ａ 、５Ｂを切り換えて連続的にＳＯ
２を除去する。
γ−アルミナ６Ｂの再生率を更に上昇させるため、減圧
弁４、バルブ５６を通じて清浄な排ガスを導いて吸着塔
５ＢのＳＯ□の分圧を著しく下げてＳＯ□を除去する操
作を行う。この操作全５〜３０分続けた後、吸着塔５Ａ
、５Ｂｉｔ）りのバルブ３５．３７及び３４を開いて吸
着塔５Ａで再生を、吸着塔５ＢでＳＯ２の吸着除去を行
ない、以後２塔５Ａ 、５Ｂを切り換えて連続的にＳＯ
２を除去する。
バルブ３５又はバルブ３７を通じて流出した高温の清浄
な排ガスは、清浄排ガス流路９を通じてエアヒータ１０
に至り、ボイラ１用の空気１１と熱交換して降温し吸引
ファン１２、流路１３、煙突１４から系外に放出される
。この時、エアヒータ１０での空気−排ガス熱交換では
ＳＯ２が除去されているため、酸露点腐食の問題にわず
られされることなく、１００Ｃ以下の低温までの熱交換
が可能となる。
な排ガスは、清浄排ガス流路９を通じてエアヒータ１０
に至り、ボイラ１用の空気１１と熱交換して降温し吸引
ファン１２、流路１３、煙突１４から系外に放出される
。この時、エアヒータ１０での空気−排ガス熱交換では
ＳＯ２が除去されているため、酸露点腐食の問題にわず
られされることなく、１００Ｃ以下の低温までの熱交換
が可能となる。
一方真空ボンプ７で１０へ１００倍にＳＯ２が濃縮され
几排ガスは湿式脱硫装置（この場合は石灰・石膏法系）
１５の脱硫済排ガス１６と熱交換器１７で熱交換されて
降温し、湿式脱硫装置１５に入りＳＯ２は石膏１８とし
て回収され、脱硫済排ガス１６は熱交換器１７及び８で
昇温され煙突１４から放出されるのは前述した通夛であ
る。なおエアヒータ１０の空気１１の上流に設置されて
いる７７ン１９は空気に約１．１ａｔｍ程度の正圧を与
える押し出しファンである。
几排ガスは湿式脱硫装置（この場合は石灰・石膏法系）
１５の脱硫済排ガス１６と熱交換器１７で熱交換されて
降温し、湿式脱硫装置１５に入りＳＯ２は石膏１８とし
て回収され、脱硫済排ガス１６は熱交換器１７及び８で
昇温され煙突１４から放出されるのは前述した通夛であ
る。なおエアヒータ１０の空気１１の上流に設置されて
いる７７ン１９は空気に約１．１ａｔｍ程度の正圧を与
える押し出しファンである。
第２図は吸着塔温度’１ｉ３５０Ｃに設定した時の、吸
着塔人口ＳＯ２計度５ Ｑ Ｑ ｐｐｍの排ガスに対し
、吸着塔出口ＳＯ２濃度５ ｐｐｍの排ガスに保つ丸め
に必要な吸着剤（この場合、ｒ−アルミナを使用；以下
、吸着剤は全てγ−アルミナである）量と再生圧力の関
係を示す図表である。
着塔人口ＳＯ２計度５ Ｑ Ｑ ｐｐｍの排ガスに対し
、吸着塔出口ＳＯ２濃度５ ｐｐｍの排ガスに保つ丸め
に必要な吸着剤（この場合、ｒ−アルミナを使用；以下
、吸着剤は全てγ−アルミナである）量と再生圧力の関
係を示す図表である。
第２図から、再生圧力が低圧（高真空圧）程、吸着剤の
使用量が少なくてすむことが判る。
使用量が少なくてすむことが判る。
第３図は第１図と同一条件（入口ＳＯ２濃度５ｏｏｐｐ
ｍ、出ロＳＯ２濃度５ ｐｐｍ ）での脱゛着ガス量と
再生圧力の関係を示す図表であり、第４図はその時の消
費電力と再生圧力の関係を示す図表である。第３図から
判るように、再生圧力が低い程脱着ガス量は減少し、高
濃度に濃縮し得るため、後方に設置される湿式脱硫装置
の容量が小さくてすむ。そのため（１，３ａｔａ以上の
圧力は脱着ガス量が増大し経済を失うので好ましくない
。又、逆に０．０５ ａｔａ以下の高真空下では第４図
から判るように消費電力が急速に増大し、同じく経済的
に好ましくない。
ｍ、出ロＳＯ２濃度５ ｐｐｍ ）での脱゛着ガス量と
再生圧力の関係を示す図表であり、第４図はその時の消
費電力と再生圧力の関係を示す図表である。第３図から
判るように、再生圧力が低い程脱着ガス量は減少し、高
濃度に濃縮し得るため、後方に設置される湿式脱硫装置
の容量が小さくてすむ。そのため（１，３ａｔａ以上の
圧力は脱着ガス量が増大し経済を失うので好ましくない
。又、逆に０．０５ ａｔａ以下の高真空下では第４図
から判るように消費電力が急速に増大し、同じく経済的
に好ましくない。
第５図社人口５ｏ２ａ度ｓ ｏ ｏ ｐｐｍ、出口Ｓｏ
２濃度ｓ ｐｐｍに保ちつつ再生圧力ｔ−０，１ａｔｍ
にして吸着塔温度を変更した時の吸着塔温度と吸着剤使
用量の関係を示す図表である。この第５図よシ、吸着塔
温度が１３０Ｃ以下で脱着工程での障害によシ吸着剤の
使用量が増大し、又５００Ｃ以上では吸着量の減少によ
り吸着剤の使用量が増大することが判る。
２濃度ｓ ｐｐｍに保ちつつ再生圧力ｔ−０，１ａｔｍ
にして吸着塔温度を変更した時の吸着塔温度と吸着剤使
用量の関係を示す図表である。この第５図よシ、吸着塔
温度が１３０Ｃ以下で脱着工程での障害によシ吸着剤の
使用量が増大し、又５００Ｃ以上では吸着量の減少によ
り吸着剤の使用量が増大することが判る。
以上の結果に基づき、従来方法によって１００．０００
Ｎ１１’／ｈの排ガスを直接湿式脱硫装置で脱硫する
ケースと、本発明の一実施例である１００．ＯＯＯＮｍ
／ｈの排ガスを温度３５０Ｃ１再生圧力０．１ ａ
ｔｍの圧力スイング方式（ＰＥＡ）で１０＊ＯＯＯＨａ
／ ｈ ％ＳＯ２濃度５ ｖｏ１％に濃縮してから湿
式脱硫装置で脱硫するケースについて表にて設備費、変
動費を概略比較し九。
Ｎ１１’／ｈの排ガスを直接湿式脱硫装置で脱硫する
ケースと、本発明の一実施例である１００．ＯＯＯＮｍ
／ｈの排ガスを温度３５０Ｃ１再生圧力０．１ ａ
ｔｍの圧力スイング方式（ＰＥＡ）で１０＊ＯＯＯＨａ
／ ｈ ％ＳＯ２濃度５ ｖｏ１％に濃縮してから湿
式脱硫装置で脱硫するケースについて表にて設備費、変
動費を概略比較し九。
表
＊従来法の湿式脱硫装置の設備費を１とする。
木本 従来法の発電電力を１とする。
第１図は本発明の一実施態様を示す概略図、第２図は吸
着剤必要量と再生圧力との関係を示す図表、第５図は脱
着ガス量と再生圧力との関係を示す図表、第４図は消費
電力と再生圧力との関係を示す図表、第５図は吸着剤使
用量と吸着塔温度との関係を示す図表である。 第２図
着剤必要量と再生圧力との関係を示す図表、第５図は脱
着ガス量と再生圧力との関係を示す図表、第４図は消費
電力と再生圧力との関係を示す図表、第５図は吸着剤使
用量と吸着塔温度との関係を示す図表である。 第２図
Claims (1)
- 大気圧近傍にあるＳＯ＿２含有排ガスを、１３０〜６
００℃の温度域での一定温度条件下でγ−アルミナより
なる吸着剤と接触させて、該吸着剤にＳＯ＿２を吸着さ
せ、次いでＳＯ＿２を吸着した吸着剤を０．０５〜０．
３ａｔａの脱着圧力条件において該吸着剤を再生すると
共に濃縮されたＳＯ＿２含有ガスを採取することを特徴
とするＳＯ＿２含有排ガスからＳＯ＿２を除去する方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63269384A JP2592115B2 (ja) | 1988-10-27 | 1988-10-27 | Ｓｏ▲下２▼含有排ガスからｓｏ▲下２▼を徐去する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63269384A JP2592115B2 (ja) | 1988-10-27 | 1988-10-27 | Ｓｏ▲下２▼含有排ガスからｓｏ▲下２▼を徐去する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02119921A true JPH02119921A (ja) | 1990-05-08 |
| JP2592115B2 JP2592115B2 (ja) | 1997-03-19 |
Family
ID=17471657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63269384A Expired - Fee Related JP2592115B2 (ja) | 1988-10-27 | 1988-10-27 | Ｓｏ▲下２▼含有排ガスからｓｏ▲下２▼を徐去する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2592115B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5330956A (en) * | 1991-09-20 | 1994-07-19 | Hitachi, Ltd. | Poisoning-resistant catalyst, process for production thereof, and process for using said catalyst |
| EP0773360A1 (en) | 1995-11-02 | 1997-05-14 | TAG Co. LTD. | An exhaust gas purification system for a combustion apparatus |
| US5885539A (en) * | 1994-11-23 | 1999-03-23 | Abb Flakt Ab | Method for separating substances from a gaseous medium by dry adsorption |
| JP2007222833A (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-06 | Hitachi Ltd | 硫黄分吸収材料およびそれを用いた排ガス浄化装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB201116801D0 (en) * | 2011-09-29 | 2011-11-09 | Johnson Matthey Plc | Purification process |
-
1988
- 1988-10-27 JP JP63269384A patent/JP2592115B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5330956A (en) * | 1991-09-20 | 1994-07-19 | Hitachi, Ltd. | Poisoning-resistant catalyst, process for production thereof, and process for using said catalyst |
| US5885539A (en) * | 1994-11-23 | 1999-03-23 | Abb Flakt Ab | Method for separating substances from a gaseous medium by dry adsorption |
| EP0773360A1 (en) | 1995-11-02 | 1997-05-14 | TAG Co. LTD. | An exhaust gas purification system for a combustion apparatus |
| JP2007222833A (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-06 | Hitachi Ltd | 硫黄分吸収材料およびそれを用いた排ガス浄化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2592115B2 (ja) | 1997-03-19 |
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