JPH01119328A - Ｓｏ↓２含有排ガスからｓｏ↓２を除去する方法 - Google Patents
Ｓｏ↓２含有排ガスからｓｏ↓２を除去する方法Info
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- JPH01119328A JPH01119328A JP62275656A JP27565687A JPH01119328A JP H01119328 A JPH01119328 A JP H01119328A JP 62275656 A JP62275656 A JP 62275656A JP 27565687 A JP27565687 A JP 27565687A JP H01119328 A JPH01119328 A JP H01119328A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＳＯ鵞金含有排ガスらＳｏ、を除去する方法に
関し、特に燃焼排ガス、硫酸工場やその他のプロセスオ
フガスからｓｏ、 ｙ除去する方法に関する。
関し、特に燃焼排ガス、硫酸工場やその他のプロセスオ
フガスからｓｏ、 ｙ除去する方法に関する。
石炭、石油等化石燃料に含まれる８分は燃焼過程で酸素
と反応してＳＯ鵞となり燃焼排ガスの中に含まれて系外
に放出され、光化学スモッグ、酸性雨の原因となり広く
環境を汚染する。このため、環境への併カスの放出にろ
たっては規制値を設けてＳＯ８の排ガスからの除去を義
務付けている。
と反応してＳＯ鵞となり燃焼排ガスの中に含まれて系外
に放出され、光化学スモッグ、酸性雨の原因となり広く
環境を汚染する。このため、環境への併カスの放出にろ
たっては規制値を設けてＳＯ８の排ガスからの除去を義
務付けている。
ＳＯ，の除去技術、すなわち脱硫法として最も広く普及
しているのはＳＯ３のアルカリ水溶液に可溶な性質を利
用して、 Ｃａ（ＯＨ）１水溶液にＳＯ２を吸収して除
去させてＣａ８０４の形で回収する石灰・石膏法である
。
しているのはＳＯ３のアルカリ水溶液に可溶な性質を利
用して、 Ｃａ（ＯＨ）１水溶液にＳＯ２を吸収して除
去させてＣａ８０４の形で回収する石灰・石膏法である
。
この方法の火力発電設備への一適用例について説明する
。エアヒータで１５０′ｃまで熱を回収された排ガスは
気液接触塔に導かれて、上昇する併カスと下降するＣａ
（ＯＨ）雪溶液とが接触しＣａ５Ｏｓの形でＳｏ！は吸
収される。８０．の吸収が進行するとｐＨが下降しｐＨ
５以下では急速にＳｏ雪溶解度が低下して吸収能が低下
するため、連続的にＣａ、（ＯＨ）＊ ｔ−メークアッ
プする。又Ｃａ８０３は高ｐＨ側で溶解度が低く連続的
に析出するため、循環液はスラリーとなり、これ？ｇ！
、気酸化してＣａ８０４とした後ろ過分離して取シ出す
ようにして操作される。
。エアヒータで１５０′ｃまで熱を回収された排ガスは
気液接触塔に導かれて、上昇する併カスと下降するＣａ
（ＯＨ）雪溶液とが接触しＣａ５Ｏｓの形でＳｏ！は吸
収される。８０．の吸収が進行するとｐＨが下降しｐＨ
５以下では急速にＳｏ雪溶解度が低下して吸収能が低下
するため、連続的にＣａ、（ＯＨ）＊ ｔ−メークアッ
プする。又Ｃａ８０３は高ｐＨ側で溶解度が低く連続的
に析出するため、循環液はスラリーとなり、これ？ｇ！
、気酸化してＣａ８０４とした後ろ過分離して取シ出す
ようにして操作される。
従来の湿式石灰・石膏法には本質的に下記のような問題
点がめる・ ■ プラントの熱効率の低下 前述の如〈従来の石灰・石膏法の脱硫装置はエアヒータ
の後流の排ガス温度が約１５０℃の位置に約７０℃の温
度条件を保つように設置されている。約１５０℃から約
７０℃までのａ度降下は脱硫装置の気−液接触塔での水
溶液の蒸発によるもので熱回収はなされない。すなわち
、このようにするの拡排ガス中のＳＯ，、Ｏ，濃度に依
存して若干変わるが、熱交換器によって約１５０℃の排
ガスから熱回収によって排ガス温度を約７０℃に低下さ
せようとすると、下記第１式及び第２式によってａｍｓ
ｏａが生成され、 ８０２ ＋ ７２０１−８０３ ・・・・（第１
式）８０、 ４ ）１．０−＋ Ｈ意８０４ ・・
・・（第２式）とのＨ２ＳＯ，が熱交換器を腐食させる
ため、高価な耐酸性熱交換器を採用している一部のプラ
ントを除いて熱交換器で熱回収することなく、比較的高
温の併ガスｔそのま＼脱硫装置に導くようにしているの
でるる〇 この丸め、脱硫後の排ガスは７０℃程度しかな（、煙突
からの上昇エネルギーが不足するため、再度１００℃以
上に昇温する必要がるり、プラントの熱効率が悪い。
点がめる・ ■ プラントの熱効率の低下 前述の如〈従来の石灰・石膏法の脱硫装置はエアヒータ
の後流の排ガス温度が約１５０℃の位置に約７０℃の温
度条件を保つように設置されている。約１５０℃から約
７０℃までのａ度降下は脱硫装置の気−液接触塔での水
溶液の蒸発によるもので熱回収はなされない。すなわち
、このようにするの拡排ガス中のＳＯ，、Ｏ，濃度に依
存して若干変わるが、熱交換器によって約１５０℃の排
ガスから熱回収によって排ガス温度を約７０℃に低下さ
せようとすると、下記第１式及び第２式によってａｍｓ
ｏａが生成され、 ８０２ ＋ ７２０１−８０３ ・・・・（第１
式）８０、 ４ ）１．０−＋ Ｈ意８０４ ・・
・・（第２式）とのＨ２ＳＯ，が熱交換器を腐食させる
ため、高価な耐酸性熱交換器を採用している一部のプラ
ントを除いて熱交換器で熱回収することなく、比較的高
温の併ガスｔそのま＼脱硫装置に導くようにしているの
でるる〇 この丸め、脱硫後の排ガスは７０℃程度しかな（、煙突
からの上昇エネルギーが不足するため、再度１００℃以
上に昇温する必要がるり、プラントの熱効率が悪い。
■ スケールアップ因子
脱硫装置は火力発電プラントではボイラ、タービンと並
ぶ主要構成機器となっておシ、脱硫装置の設備費は燃焼
排ガス量のα５〜α７乗に比例するといわれている。そ
のため脱硫装置を小型化することが要望されている。
ぶ主要構成機器となっておシ、脱硫装置の設備費は燃焼
排ガス量のα５〜α７乗に比例するといわれている。そ
のため脱硫装置を小型化することが要望されている。
以上の問題点を解決するため、
Ｉ）硫酸無点よりも高ｉ側でＳＯ雪を除去して、硫ｒＩ
Ｎ、腐食の問題な（１００℃以下の排ガス中の水分のＩ
ｌｋ縮温度までの熱交換による熱回収を可能とするＯ １）排ガス會全歓脱硫装置に通すのではなく、−度排ガ
ス中の８０３を除去濃縮して排ガス量を低減し、これを
石灰・石膏法等の湿式法で固体又は液体の形で回収し、
脱硫装置上小型化する。
Ｎ、腐食の問題な（１００℃以下の排ガス中の水分のＩ
ｌｋ縮温度までの熱交換による熱回収を可能とするＯ １）排ガス會全歓脱硫装置に通すのではなく、−度排ガ
ス中の８０３を除去濃縮して排ガス量を低減し、これを
石灰・石膏法等の湿式法で固体又は液体の形で回収し、
脱硫装置上小型化する。
等が実現できる方法の出現が強く要望されているＯ
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は上記要望に応じてなされたものでおって、本発
明は大気圧近傍にある８０雪含有排ガスを、１５０〜５
００℃の温度域での一定温度条件下で尚ケイ素含有無機
多孔体よりなる吸着剤と接触させて、該吸着剤に５Ｏｓ
ｔ−吸着させ、次いで８０雪を吸着した吸着剤を（ＬＯ
５〜α３ａｔａの脱着圧力条件において該吸着剤管再生
すると共に濃縮された８０冨含有ガスを採取することを
特徴とするＳＯ３含有排ガスから８０３を除去する方法
で６る。
明は大気圧近傍にある８０雪含有排ガスを、１５０〜５
００℃の温度域での一定温度条件下で尚ケイ素含有無機
多孔体よりなる吸着剤と接触させて、該吸着剤に５Ｏｓ
ｔ−吸着させ、次いで８０雪を吸着した吸着剤を（ＬＯ
５〜α３ａｔａの脱着圧力条件において該吸着剤管再生
すると共に濃縮された８０冨含有ガスを採取することを
特徴とするＳＯ３含有排ガスから８０３を除去する方法
で６る。
８０ｍは吸着ガス成分の観点からｆｌ ＨＩＯ、ＮＨ３
等と同程度の強吸着成分でめる・このため、 ＳＯ。
等と同程度の強吸着成分でめる・このため、 ＳＯ。
の吸着ｔは高濃度（分圧）１ｍで飽和し、低濃度（分圧
）側ではほぼ分圧に比例して変化するので、脱着操作は
真空減圧領域で行なう方が能率がよい。又、このような
強吸着成分では低温では高濃Ｋ（分圧）側で飽和するが
、高温では次第に濃度に比例して吸着量の増大する直線
形となるので圧力スイング法にとって都合のよい挙動ｔ
−取る。
）側ではほぼ分圧に比例して変化するので、脱着操作は
真空減圧領域で行なう方が能率がよい。又、このような
強吸着成分では低温では高濃Ｋ（分圧）側で飽和するが
、高温では次第に濃度に比例して吸着量の増大する直線
形となるので圧力スイング法にとって都合のよい挙動ｔ
−取る。
又排ガスからのＳＯ！吸着は、吸着剤には水蒸気が共吸
着するため、吸着剤の細孔で硫酸が生成し、吸着剤の結
晶が破壊される恐れがめる。
着するため、吸着剤の細孔で硫酸が生成し、吸着剤の結
晶が破壊される恐れがめる。
そのため、吸着剤としては耐硫酸性を有する高シリカ／
アルミナ比を有するゼオライト（ＺＳＭ−５，Ｙｆｉゼ
オライト）、天然モルデナイト、シリカゲル等が使用可
能である。又使用にめたりてはＨ，Ｏの吸着の増大しな
い高温側が好ましい。特にシリカゲルでは１００℃以下
の吸脱着操作で破砕を起す０又Ｙ型ゼオライト、天然モ
ルデナイトでは′５００℃以上で熱的劣化が激しいＯ 以上のように吸着剤の使用にあたってはプラント側から
要求される諸条件、特に排ガス中ＳＯ，濃度、ｅＲ素譲
度により脱硫装置の最適設置場所が決められるため、こ
れに対応した吸着剤の選定が必要でろる〇 以下、本発明の一実施態様のフローを示す第１図によっ
て、排ガス量１００．０００ Ｎｍ”／ｈ 。
アルミナ比を有するゼオライト（ＺＳＭ−５，Ｙｆｉゼ
オライト）、天然モルデナイト、シリカゲル等が使用可
能である。又使用にめたりてはＨ，Ｏの吸着の増大しな
い高温側が好ましい。特にシリカゲルでは１００℃以下
の吸脱着操作で破砕を起す０又Ｙ型ゼオライト、天然モ
ルデナイトでは′５００℃以上で熱的劣化が激しいＯ 以上のように吸着剤の使用にあたってはプラント側から
要求される諸条件、特に排ガス中ＳＯ，濃度、ｅＲ素譲
度により脱硫装置の最適設置場所が決められるため、こ
れに対応した吸着剤の選定が必要でろる〇 以下、本発明の一実施態様のフローを示す第１図によっ
て、排ガス量１００．０００ Ｎｍ”／ｈ 。
ＳＯ，濃度５００ｐｐｍ、発電量３５，０ＯＯｋＷのボ
イラタービン発電設備から発生する燃焼排ガ。
イラタービン発電設備から発生する燃焼排ガ。
スからの８０．の除去方法について説明する。
ボイラ１ｔ−出た？＃ＴＪ温の排ガスは圧力ｔ０５ａｔ
ｍ程度の大気圧近傍の低圧でガス量約＋ ００． ＯＯ
ＯＮｍ”／ｈが流路２′Ｉｉ−通じて吸着塔５Ａ、５Ｂ
１わυのパルプ５１に至る。この時、これら吸着塔５Ａ
、５Ｂまわりのパルプ３１〜３８のうち、パルプ５１，
５５．５６及び３８が開状態にろっで、パルプ５１を経
て吸着塔５Ａに入った併ガスから吸着塔５Ａ入口温度と
ほぼ同一の温度で吸着剤であるシリカゲル６Ａにより
８０３に除去され、吸着塔５人の出口からは入口援度の
約１７１００、すなわち５ ｐｐｍ程度の８０３濃度に
浄化された排ガスとしてパルプ５５から吸着塔５Ａ外に
流過する。
ｍ程度の大気圧近傍の低圧でガス量約＋ ００． ＯＯ
ＯＮｍ”／ｈが流路２′Ｉｉ−通じて吸着塔５Ａ、５Ｂ
１わυのパルプ５１に至る。この時、これら吸着塔５Ａ
、５Ｂまわりのパルプ３１〜３８のうち、パルプ５１，
５５．５６及び３８が開状態にろっで、パルプ５１を経
て吸着塔５Ａに入った併ガスから吸着塔５Ａ入口温度と
ほぼ同一の温度で吸着剤であるシリカゲル６Ａにより
８０３に除去され、吸着塔５人の出口からは入口援度の
約１７１００、すなわち５ ｐｐｍ程度の８０３濃度に
浄化された排ガスとしてパルプ５５から吸着塔５Ａ外に
流過する。
この時、ｇｌＬ層塔５Ｂには８０３で吸着飽和したａｍ
剤のシリカゲル６Ｂが充填されており、再生の初期には
吸着塔５Ａ、５Ｂまわシのパルプ５６は閉じられており
、パルプ５８％Ｘ空ポンプ７で吸着塔５Ｂは真空に専か
れる。真空ポンプ７の入口に設置された熱交換器８は脱
着ガスの！度ヲ下げて真空ポンプ７の効″４を上げると
共に、脱硫後の排ガスを熱交換器１７で昇温して煙突１
４からの上昇エネルギーを与えるものでるる。
剤のシリカゲル６Ｂが充填されており、再生の初期には
吸着塔５Ａ、５Ｂまわシのパルプ５６は閉じられており
、パルプ５８％Ｘ空ポンプ７で吸着塔５Ｂは真空に専か
れる。真空ポンプ７の入口に設置された熱交換器８は脱
着ガスの！度ヲ下げて真空ポンプ７の効″４を上げると
共に、脱硫後の排ガスを熱交換器１７で昇温して煙突１
４からの上昇エネルギーを与えるものでるる。
吸着塔５Ｂの圧力が所定の真空正方に達すると吸着剤の
シリカゲル６Ｂの再生率を更に上昇させるため、減圧弁
４、パルプ５６を通じて清＃な排ガス熱交換いて吸着塔
５Ｂの８０．の分圧全署しく下げてｓｏ、 ２除去する
操作上行う。この操作ｔ−５〜３０分続けた後、吸着塔
５Ａ、５Ｂまわりのパルプ５５．５７及び５４ｔ−問い
て吸着塔５Ａで再生を、吸着塔５ＢでＳＯ鵞の吸着除去
を行ない、以後２塔５Ａ、５Ｂｔ−切り換えて連続的に
８０． ｔ−除去する。
シリカゲル６Ｂの再生率を更に上昇させるため、減圧弁
４、パルプ５６を通じて清＃な排ガス熱交換いて吸着塔
５Ｂの８０．の分圧全署しく下げてｓｏ、 ２除去する
操作上行う。この操作ｔ−５〜３０分続けた後、吸着塔
５Ａ、５Ｂまわりのパルプ５５．５７及び５４ｔ−問い
て吸着塔５Ａで再生を、吸着塔５ＢでＳＯ鵞の吸着除去
を行ない、以後２塔５Ａ、５Ｂｔ−切り換えて連続的に
８０． ｔ−除去する。
パルプ５３又はバルブ３７會通じて流路した高温の清浄
な併ガスは、清浄排ガス流路９を通じてエアヒータ１０
に至り、ボイラ１用の空気１１と熱交換して降温し吸引
ファン１２％流路１３、煙突１４から系外に放出される
＠この時、エアヒータ１０での空気−排ガス熱交換では
８０、が除去されているため、酸露点腐食の問題にわず
られされることな（，１００℃以下の低温までの熱交換
が可能となる〇 一方真空ボンプ７で１０〜１ｏｏ倍にｓｏ黛が濃縮され
た排ガスは湿式脱硫装置（この場合は石灰・石膏法系）
１５の脱硫済排ガス１６と熱交換器１７で熱交換されて
降温し、湿式脱硫装置１５に入りＳＯＸは石膏１８とし
て回収され、脱硫済併ガス１６は熱交換器１７及び８で
昇温され煙突１４から放出されるのは前述した通りでめ
る。なおエアヒータ１０の空気１１の上流に設置されて
いるファン１９は空気に約１．１ａｔｍ程度の正圧會与
える押し出しファンである。
な併ガスは、清浄排ガス流路９を通じてエアヒータ１０
に至り、ボイラ１用の空気１１と熱交換して降温し吸引
ファン１２％流路１３、煙突１４から系外に放出される
＠この時、エアヒータ１０での空気−排ガス熱交換では
８０、が除去されているため、酸露点腐食の問題にわず
られされることな（，１００℃以下の低温までの熱交換
が可能となる〇 一方真空ボンプ７で１０〜１ｏｏ倍にｓｏ黛が濃縮され
た排ガスは湿式脱硫装置（この場合は石灰・石膏法系）
１５の脱硫済排ガス１６と熱交換器１７で熱交換されて
降温し、湿式脱硫装置１５に入りＳＯＸは石膏１８とし
て回収され、脱硫済併ガス１６は熱交換器１７及び８で
昇温され煙突１４から放出されるのは前述した通りでめ
る。なおエアヒータ１０の空気１１の上流に設置されて
いるファン１９は空気に約１．１ａｔｍ程度の正圧會与
える押し出しファンである。
第２図は吸着塔温度を３５０℃に設定した時の、吸着塔
入口ＳＯ３＃度５００ ｐｐｍの排ガスに対し、吸着塔
出口ＳＯ寞濃度５ ｐｐｍの排ガスに保つために必要な
吸着剤（この場合、シリカゲルを使用；以下、吸着剤は
全てシリカゲルである）童と再生圧力の関係を示す図表
である。第２図から、再生圧力が低圧（高真空圧）程、
吸着剤の使装置が少なくてすむことが判る。
入口ＳＯ３＃度５００ ｐｐｍの排ガスに対し、吸着塔
出口ＳＯ寞濃度５ ｐｐｍの排ガスに保つために必要な
吸着剤（この場合、シリカゲルを使用；以下、吸着剤は
全てシリカゲルである）童と再生圧力の関係を示す図表
である。第２図から、再生圧力が低圧（高真空圧）程、
吸着剤の使装置が少なくてすむことが判る。
第３図は第１図と同一条件（入口Ｓｏ、 温度５００ｐ
ｐｍ、出ロ８０３濃度５ ｐｐｍ ）での脱着ガス量と
再生圧力の関係を示す図表でろり、第４図はその時の消
費電力と再生圧力の関係を示す図表でるる。第５図から
判るように、再生圧力が低い程説着ガス量は減少し％ｉ
％濃度に濃縮し得るため、後方に設置される湿式脱硫装
置の容量が小さくてすむ。そのため（Ｌ ５ ａｔａ以
上の圧力は脱着ガス量が増大し経済を失うので好ましく
ない。又、逆にｌ Ｏ５ａｔａ以下の高真空下では第４
図から判るように消費電力が急速に増大し、向じ（経済
的に好ましくない。
ｐｍ、出ロ８０３濃度５ ｐｐｍ ）での脱着ガス量と
再生圧力の関係を示す図表でろり、第４図はその時の消
費電力と再生圧力の関係を示す図表でるる。第５図から
判るように、再生圧力が低い程説着ガス量は減少し％ｉ
％濃度に濃縮し得るため、後方に設置される湿式脱硫装
置の容量が小さくてすむ。そのため（Ｌ ５ ａｔａ以
上の圧力は脱着ガス量が増大し経済を失うので好ましく
ない。又、逆にｌ Ｏ５ａｔａ以下の高真空下では第４
図から判るように消費電力が急速に増大し、向じ（経済
的に好ましくない。
第５図は入ロ８０３濃度５００ｐｐｍ、出口ＳＯ。
濃度５ ｐｐｍに保ちつつ再生圧力ｉ−（Ｌ １ ａｔ
ｍにして吸着塔温度を変更した時の吸着塔温度と吸着剤
使用量の関係を示す図表でるる＠この第５図より、吸着
塔温度が１３０℃以下で脱着工程での障害により吸着剤
の使用量が増大し、又５００℃以上では吸着量の減少に
よシ吸着剤の使用量が増大することが判る。
ｍにして吸着塔温度を変更した時の吸着塔温度と吸着剤
使用量の関係を示す図表でるる＠この第５図より、吸着
塔温度が１３０℃以下で脱着工程での障害により吸着剤
の使用量が増大し、又５００℃以上では吸着量の減少に
よシ吸着剤の使用量が増大することが判る。
以上の結果に基づき、従来法によって
１００、０００ Ｎｍ”／ｈの排ガスを直接湿式脱硫装
置で脱硫するケースと、本発明の一実施例である１ ０
０．０００ Ｎｍ”／ｈ Ｏ排ガｘｔａ度３５０Ｃ１再
生圧力α１ ａｔｍの圧力スイング方式（Ｐ８Ａ）で１
０．０ ＯＯＮｅｔ”／ｈ ｂ ８０＊ １１１度５７
０１−に濃縮してから湿式脱硫装置で脱硫するケースに
ついて表にて設備費、変動費を概略比較した◎脅 従来
法の湿式脱硫装置の設備費ｔ−１とする。
置で脱硫するケースと、本発明の一実施例である１ ０
０．０００ Ｎｍ”／ｈ Ｏ排ガｘｔａ度３５０Ｃ１再
生圧力α１ ａｔｍの圧力スイング方式（Ｐ８Ａ）で１
０．０ ＯＯＮｅｔ”／ｈ ｂ ８０＊ １１１度５７
０１−に濃縮してから湿式脱硫装置で脱硫するケースに
ついて表にて設備費、変動費を概略比較した◎脅 従来
法の湿式脱硫装置の設備費ｔ−１とする。
脅骨 従来法の発電電力ｔ−１とする。
第１図は本発明の一笑施態様を示す概略図、第２図は吸
着剤必要量と再生圧力との関係を示す図表、第３図は脱
着ガス皺と再生圧力との関係を示す図表、第４図は消費
電力と再生圧力との関係を示す図表、第５図は吸着剤使
用量と吸着塔温度との関係を示す図表である。
着剤必要量と再生圧力との関係を示す図表、第３図は脱
着ガス皺と再生圧力との関係を示す図表、第４図は消費
電力と再生圧力との関係を示す図表、第５図は吸着剤使
用量と吸着塔温度との関係を示す図表である。
Claims (1)
- 大気圧近傍にあるＳＯ＿２含有排ガスを、１３０〜５０
０℃の温度域での一定温度条件下で高ケイ素含有無機多
孔体よりなる吸着剤と接触させて、該吸着剤にＳＯ＿２
を吸着させ、次いでＳＯ＿２を吸着した吸着剤を０．０
５〜０．３ａｔａの脱着圧力条件において該吸着剤を再
生すると共に濃縮されたＳＯ＿２含有ガスを採取するこ
とを特徴とするＳＯ＿２含有排ガスからＳＯ＿２を除去
する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62275656A JPH07106297B2 (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | Ｓｏ▲下２▼含有排ガスからｓｏ▲下２▼を除去する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62275656A JPH07106297B2 (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | Ｓｏ▲下２▼含有排ガスからｓｏ▲下２▼を除去する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01119328A true JPH01119328A (ja) | 1989-05-11 |
| JPH07106297B2 JPH07106297B2 (ja) | 1995-11-15 |
Family
ID=17558505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62275656A Expired - Fee Related JPH07106297B2 (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | Ｓｏ▲下２▼含有排ガスからｓｏ▲下２▼を除去する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07106297B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4930274A (ja) * | 1972-07-11 | 1974-03-18 | ||
| JPS505269A (ja) * | 1973-05-21 | 1975-01-20 |
-
1987
- 1987-11-02 JP JP62275656A patent/JPH07106297B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4930274A (ja) * | 1972-07-11 | 1974-03-18 | ||
| JPS505269A (ja) * | 1973-05-21 | 1975-01-20 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07106297B2 (ja) | 1995-11-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |