JPH0211791A - 耐食性、耐プレスパウダリング性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性、耐プレスパウダリング性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0211791A JPH0211791A JP16295288A JP16295288A JPH0211791A JP H0211791 A JPH0211791 A JP H0211791A JP 16295288 A JP16295288 A JP 16295288A JP 16295288 A JP16295288 A JP 16295288A JP H0211791 A JPH0211791 A JP H0211791A
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Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐食性、耐プレスパウダリング性及び表面外観
に優れ、自動車、家電用途に好適なＺｎＮｉ系合金めっ
き鋼板の製造方法に関する。
に優れ、自動車、家電用途に好適なＺｎＮｉ系合金めっ
き鋼板の製造方法に関する。
（従来の技術）
Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板としては、既にＮｉ含有量
３〜２３％のＺｎ Ｎｉ、 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ、Ｚｎ
−Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒなどや、これら
に必要に応じてＣ０１Ｃｒ、ＦｅｌＭｎ、Ｍｏ、Ｓｎ、
Ｃｕ、Ｐｂなどの１種もしくは２種以上を含ませた鋼板
、またはこれらの各種合金めっき層中にＳ ｉ Ｏ２、
Ｔ ｉ Ｏ２、Ａ Ｉ２０ 、、Ｚ ｒ Ｏ２、Ｔ ａ
２０ ｓ、ＮｂＯ，Ｃｒ２Ｏ３等の酸化物やＢ ａＣ
ｒｏ 、、Ｐ ｂＣｒｏ ４などのクロム酸化合物を１
種もしくは２種以上含ませた複合めっき系Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板が提案され、一部実用化されている。
３〜２３％のＺｎ Ｎｉ、 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ、Ｚｎ
−Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒなどや、これら
に必要に応じてＣ０１Ｃｒ、ＦｅｌＭｎ、Ｍｏ、Ｓｎ、
Ｃｕ、Ｐｂなどの１種もしくは２種以上を含ませた鋼板
、またはこれらの各種合金めっき層中にＳ ｉ Ｏ２、
Ｔ ｉ Ｏ２、Ａ Ｉ２０ 、、Ｚ ｒ Ｏ２、Ｔ ａ
２０ ｓ、ＮｂＯ，Ｃｒ２Ｏ３等の酸化物やＢ ａＣ
ｒｏ 、、Ｐ ｂＣｒｏ ４などのクロム酸化合物を１
種もしくは２種以上含ませた複合めっき系Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板が提案され、一部実用化されている。
Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法に関しては、Ｍ
ｅｔａｌ Ｆ １ｎｉｓｈｉＢ ＩＬ５２− （１９７
２）にも述べられているように、古くからすでに数多く
の提案がなされて来た。我国においても、特公昭６２−
１５６３５号公報（Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の製遣方
法）、特公昭５７−３３３４７号公報（Ｚｌｌ−Ｃｏ
Ｎｉ合金めっき鋼板の製造方法）、特公昭５８−３９
２３６号公報（Ｓ ｒＳ Ｏ、含有浴によるＺｎ−Ｎｉ
合金めっき鋼板の製造方法）、特公昭６１−３８２７４
号公報（加工性、耐食性に優れたＮｉ−Ｚｎ合金めっき
鋼板の製造方法）、特公昭６２−６７６０号公報（酸化
物複合めっき鋼板の製造方法）などが開示されている。
ｅｔａｌ Ｆ １ｎｉｓｈｉＢ ＩＬ５２− （１９７
２）にも述べられているように、古くからすでに数多く
の提案がなされて来た。我国においても、特公昭６２−
１５６３５号公報（Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の製遣方
法）、特公昭５７−３３３４７号公報（Ｚｌｌ−Ｃｏ
Ｎｉ合金めっき鋼板の製造方法）、特公昭５８−３９
２３６号公報（Ｓ ｒＳ Ｏ、含有浴によるＺｎ−Ｎｉ
合金めっき鋼板の製造方法）、特公昭６１−３８２７４
号公報（加工性、耐食性に優れたＮｉ−Ｚｎ合金めっき
鋼板の製造方法）、特公昭６２−６７６０号公報（酸化
物複合めっき鋼板の製造方法）などが開示されている。
（発明が解決しようとする課題）
しかし、これら従来上り提案されてきた製造技術をもっ
てしても、実ライン生産においては安定した品質を確保
することは困難である。特に、耐食性、プレス時のパウ
ダリング性、表面外観の点で問題となることが多い。
てしても、実ライン生産においては安定した品質を確保
することは困難である。特に、耐食性、プレス時のパウ
ダリング性、表面外観の点で問題となることが多い。
この上うなＺｎ−Ｎｉ系合金めっきの実用化レベルでの
品質の不安定さは、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっきそのものの
基本的問題、すなわち、■Ｚｎめっきに比較してめっき
金属の析出効率が悪い（電流効率で９０％以下になり、
その分Ｉ］２〃スが発生する）、■めっき層にピンホー
ルが発生しゃすい、■めっき組成が深さ方向で不均一に
なりゃすい、■めっき表面にすじ模様が出やすいという
問題点に起因するところが大である。
品質の不安定さは、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっきそのものの
基本的問題、すなわち、■Ｚｎめっきに比較してめっき
金属の析出効率が悪い（電流効率で９０％以下になり、
その分Ｉ］２〃スが発生する）、■めっき層にピンホー
ルが発生しゃすい、■めっき組成が深さ方向で不均一に
なりゃすい、■めっき表面にすじ模様が出やすいという
問題点に起因するところが大である。
本発明は上記問題を解決するものであり、同じめっき材
料を使用して、いかにして＾耐食性を示すＺｎ−Ｎｉ系
合金めっき鋼板を製造するかを目標としたものである。
料を使用して、いかにして＾耐食性を示すＺｎ−Ｎｉ系
合金めっき鋼板を製造するかを目標としたものである。
（課題を解決するための手段）
本発明は、鋼板のＺｎ−Ｎｉ系合金めっき方法において
、Ｎｉ２＋濃度を１０ｇ／ｌ以上、Ｚｎ２＋濃度を１
’５ ｇ／ １以上とし、かツＮｉ２＋とＺｎ２＋のモ
ル濃度比ヲ０．４８−１．４１Ｎｍ、ｐＨヲ０．５−４
．５ニ、サラニ浴温を５０℃以上に調整すると共に、鋼
板と平行に電極を設置しためっきセルで、めっき液の鋼
板界面での接線流速を５ｍ／ｍｉｎ以下に設定し、４０
Ａ／ｄｍ２以上の電流密度でめっきを行なうと同時に、
めっきセルの中央部にめっき電流をカットし、かつ周囲
の液圧よりも水柱にて１００１以上加圧されたゾーンを
設けることを特徴とする耐食性、耐プレスパウダリング
性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の
製造方法である。
、Ｎｉ２＋濃度を１０ｇ／ｌ以上、Ｚｎ２＋濃度を１
’５ ｇ／ １以上とし、かツＮｉ２＋とＺｎ２＋のモ
ル濃度比ヲ０．４８−１．４１Ｎｍ、ｐＨヲ０．５−４
．５ニ、サラニ浴温を５０℃以上に調整すると共に、鋼
板と平行に電極を設置しためっきセルで、めっき液の鋼
板界面での接線流速を５ｍ／ｍｉｎ以下に設定し、４０
Ａ／ｄｍ２以上の電流密度でめっきを行なうと同時に、
めっきセルの中央部にめっき電流をカットし、かつ周囲
の液圧よりも水柱にて１００１以上加圧されたゾーンを
設けることを特徴とする耐食性、耐プレスパウダリング
性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の
製造方法である。
（作用）
本発明は低Ｎｉ濃度めっき浴を使用して高温、低ｐＨ１
低界面流速、水素ガス除去と高電流密度めっきを組合せ
たものである。本発明はめっき中に発生する水素ガスに
よるめっき層のピンホールを減らし、水素のめっき層へ
のとじこめによる脆化を減らすために、めっき浴中のＺ
ｎ２＋イオン濃度を高めにし、かつめっき面界面でのｐ
Ｈ上昇を安定に保持し、めっき界面の流速を５ｍ／ｍｉ
ｎ以下に押え、大電流密度でめっきを行ない、しかもめ
っき中に発生した水素をめっき層内に設けた加圧セクシ
Ｄンでめっき面から積極的に除去する。
低界面流速、水素ガス除去と高電流密度めっきを組合せ
たものである。本発明はめっき中に発生する水素ガスに
よるめっき層のピンホールを減らし、水素のめっき層へ
のとじこめによる脆化を減らすために、めっき浴中のＺ
ｎ２＋イオン濃度を高めにし、かつめっき面界面でのｐ
Ｈ上昇を安定に保持し、めっき界面の流速を５ｍ／ｍｉ
ｎ以下に押え、大電流密度でめっきを行ない、しかもめ
っき中に発生した水素をめっき層内に設けた加圧セクシ
Ｄンでめっき面から積極的に除去する。
本発明について更に具体的に述べる。
まず、めっき浴としては、耐食性の良好なＮｉ含有率３
〜２３％のＺｎ−Ｎｉ系合金めっきを得ることを前提と
して、耐食性、プレスバラブリング性、表面外観の全て
に悪影響を及ぼす水素ガスの発生を極力抑制し、かつ高
電流密度めっきに適した条件とする。すなわち、第１に
Ｎｉ” Ｚｎ２＋の濃度はＮ ｉ”１０ ｇ／ １以
上、Ｚ ｎ” １５ ｇ／ １以上とする。いずれも下
限未満では１００ Ａ／ｄ＋ｎ２以上の高電流密度域で
水素ガスの発生が多くなる。上限は特に定めないが、あ
まり多いと沈澱の恐れを生じるので、Ｎ ｉ” Ｚ
ｎ２＋ともに１００ｇ／ｌ以下とし、合計濃度で３０〜
１００ｇ／ｌとするのが好ましい。第２にＮ ｉ ”／
Ｚ ｎ２＋モル濃度比は０．４８−１．４８とする。
〜２３％のＺｎ−Ｎｉ系合金めっきを得ることを前提と
して、耐食性、プレスバラブリング性、表面外観の全て
に悪影響を及ぼす水素ガスの発生を極力抑制し、かつ高
電流密度めっきに適した条件とする。すなわち、第１に
Ｎｉ” Ｚｎ２＋の濃度はＮ ｉ”１０ ｇ／ １以
上、Ｚ ｎ” １５ ｇ／ １以上とする。いずれも下
限未満では１００ Ａ／ｄ＋ｎ２以上の高電流密度域で
水素ガスの発生が多くなる。上限は特に定めないが、あ
まり多いと沈澱の恐れを生じるので、Ｎ ｉ” Ｚ
ｎ２＋ともに１００ｇ／ｌ以下とし、合計濃度で３０〜
１００ｇ／ｌとするのが好ましい。第２にＮ ｉ ”／
Ｚ ｎ２＋モル濃度比は０．４８−１．４８とする。
これは、特公昭６２−１５６３５号公報に示された範囲
よりも低い（Ｚ ｎ２＋の比率が高、い）が、この範囲
で電析に際して水素過電圧が上昇し、水素ガスの発生が
押えられる。また、モル濃度比０．４８未満ではめっき
層のＮｉ含有率が低くなりすぎる。より好ましい範囲は
０．６〜１．３である。ｖＪ３ ニｐＨハ０．５−４．
５トｔ ７）。ｐＨ０，５未満では水素ガス発生が多く
なり、４．５超ではめっき時の鋼板界面のｐＨが水酸化
物生成領域に入り、耐食性低下を招く。より好ましい範
囲は０．８〜２．５である。第４に浴温は５０°Ｃ以上
とする。水素ガス発生抑制のためにＮ ｉ ”／ Ｚ
ｎ２”濃度比を低めに設定すると、当然めっき層中のＮ
ｉ含有率が低下するので、これを補うために浴温を５０
゛Ｃ以上にする必要がある。水素ガス発生抑制の点では
、更に６０〜９５°Ｃの＾浴温が好ましい。
よりも低い（Ｚ ｎ２＋の比率が高、い）が、この範囲
で電析に際して水素過電圧が上昇し、水素ガスの発生が
押えられる。また、モル濃度比０．４８未満ではめっき
層のＮｉ含有率が低くなりすぎる。より好ましい範囲は
０．６〜１．３である。ｖＪ３ ニｐＨハ０．５−４．
５トｔ ７）。ｐＨ０，５未満では水素ガス発生が多く
なり、４．５超ではめっき時の鋼板界面のｐＨが水酸化
物生成領域に入り、耐食性低下を招く。より好ましい範
囲は０．８〜２．５である。第４に浴温は５０°Ｃ以上
とする。水素ガス発生抑制のためにＮ ｉ ”／ Ｚ
ｎ２”濃度比を低めに設定すると、当然めっき層中のＮ
ｉ含有率が低下するので、これを補うために浴温を５０
゛Ｃ以上にする必要がある。水素ガス発生抑制の点では
、更に６０〜９５°Ｃの＾浴温が好ましい。
次に、鋼板界面でのめっき液の接線流速は５ ＋。
／ｍｉｎ以下とする。水素ガスの迅速な除去という点で
は大きい方がよいが、５ｍ／ｍｉｎ超ではめっき表面に
すじ模様が発生し易いので５ｍ／ｍｉｎ以下とし、好ま
しくは１〜５ｍ１ｍ１ｎとする。めっき時の電流密度は
４０ Ａ ／ ｄｍ２以」―とする。電流密度４０Ａ／
ｄＩＩ１２未満では合金組成が不均一となりやすく、プ
レス時のパラブリング性が低ドする。合金組成の均一化
という点では５０〜３００Ａ／ｄｍ２が好ましい。
は大きい方がよいが、５ｍ／ｍｉｎ超ではめっき表面に
すじ模様が発生し易いので５ｍ／ｍｉｎ以下とし、好ま
しくは１〜５ｍ１ｍ１ｎとする。めっき時の電流密度は
４０ Ａ ／ ｄｍ２以」―とする。電流密度４０Ａ／
ｄＩＩ１２未満では合金組成が不均一となりやすく、プ
レス時のパラブリング性が低ドする。合金組成の均一化
という点では５０〜３００Ａ／ｄｍ２が好ましい。
めっきセルとしては、セル中央部にめっき電流をカット
し、かつ周囲の液圧よりも水柱にて１００１以上加圧さ
れたゾーンを設けたセルを使用する。こうすることによ
りめっき層中への水素のとじこめやめつき面への水素気
泡の長期付着による副食性低ドを防ぐことができる。加
圧が１００１未満ではこの効果が不十分である。好まし
い範囲は１００〜５００ ｍｍである。
し、かつ周囲の液圧よりも水柱にて１００１以上加圧さ
れたゾーンを設けたセルを使用する。こうすることによ
りめっき層中への水素のとじこめやめつき面への水素気
泡の長期付着による副食性低ドを防ぐことができる。加
圧が１００１未満ではこの効果が不十分である。好まし
い範囲は１００〜５００ ｍｍである。
第１図に本発明を実施するために使用する代表的なめっ
きセルの構造を示す。スリット部６よりめっき液が供給
され、電極４およびパッド５と鋼板３の開にめっき液が
充満され、一定の流速でコンダクタ−ロール１またはバ
ックアップロール２に向かってめっき液が流れる。セル
中央部に配されたパッド５の部分でめっき電流がカッＦ
され、かつこの部分の液圧が電極４の部分の液圧よりも
高くなる。パッド５部の液圧の加圧幅はパッド５の長さ
やスリット部６のめっト液の流量で調節することができ
る。めっトセルとしては第１図に示した横型だけではな
く、縦型も使用できる。
きセルの構造を示す。スリット部６よりめっき液が供給
され、電極４およびパッド５と鋼板３の開にめっき液が
充満され、一定の流速でコンダクタ−ロール１またはバ
ックアップロール２に向かってめっき液が流れる。セル
中央部に配されたパッド５の部分でめっき電流がカッＦ
され、かつこの部分の液圧が電極４の部分の液圧よりも
高くなる。パッド５部の液圧の加圧幅はパッド５の長さ
やスリット部６のめっト液の流量で調節することができ
る。めっトセルとしては第１図に示した横型だけではな
く、縦型も使用できる。
本発明は、Ｚｎ、Ｎｉを主成分として、必要に応じてＣ
ｏＳ Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｐｂなど
の金属イオンを１種もしくは２種以上含むＺｎＮｉ系合
金めっき鋼板の製造、またはこれら合金めっき層中に８
１０２、Ｔ ＋ ０２、Ａｌ２Ｏ３、Ｚ ｒ Ｏ２、Ｔ
ａ２０ ｓ、ＮｂＯ，Ｃｒ２Ｏ３等の酸化物、ＳｉＣ
。
ｏＳ Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｐｂなど
の金属イオンを１種もしくは２種以上含むＺｎＮｉ系合
金めっき鋼板の製造、またはこれら合金めっき層中に８
１０２、Ｔ ＋ ０２、Ａｌ２Ｏ３、Ｚ ｒ Ｏ２、Ｔ
ａ２０ ｓ、ＮｂＯ，Ｃｒ２Ｏ３等の酸化物、ＳｉＣ
。
Ｓｉ３Ｎ４．ＢＮＥ９のセラミックス化合物、ＢａＣｒ
０．、ＰｂＣｒＯ４などのクロム酸化合物を１種もしく
は２種以上含む複合めっき系Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板
の製造に適用できる。また、めっき浴は硫酸塩浴、塩化
物浴、これらの混合塔のいずれでもよく、Ｎ ａ ２
Ｓ Ｏ４、（Ｎ Ｈ４）２Ｓ Ｏ＜、ＮａＣｌなどの電
導助剤を含ませてもよい。
０．、ＰｂＣｒＯ４などのクロム酸化合物を１種もしく
は２種以上含む複合めっき系Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板
の製造に適用できる。また、めっき浴は硫酸塩浴、塩化
物浴、これらの混合塔のいずれでもよく、Ｎ ａ ２
Ｓ Ｏ４、（Ｎ Ｈ４）２Ｓ Ｏ＜、ＮａＣｌなどの電
導助剤を含ませてもよい。
（実施例）
横型のめっき層３つを備える連続電気めっきラインで０
．８＋ａｍ厚Ｘ１５０ｍｍ幅の冷延鋼板にＺｎ−Ｎｉ系
合金めっきを連続的に施した。めっき浴としては硫酸塩
浴を用い、めっき量は２０ Ｆｉ／ ｍ２とした。
．８＋ａｍ厚Ｘ１５０ｍｍ幅の冷延鋼板にＺｎ−Ｎｉ系
合金めっきを連続的に施した。めっき浴としては硫酸塩
浴を用い、めっき量は２０ Ｆｉ／ ｍ２とした。
めっきセルとしては第１図に示す構造のセルを用い、パ
ッドの長さおよびスリット部のめっき液の流量を変化さ
せることによりセル中央部（パッド部）の加圧幅を調節
した。
ッドの長さおよびスリット部のめっき液の流量を変化さ
せることによりセル中央部（パッド部）の加圧幅を調節
した。
第１表にめっき条件および評価結果をまとめて示す。こ
こで、第１表の１−１〜１−２３が実施例、２−１〜２
−９が比較例である。なお、Ｎｉ含有率はいずれも９〜
１５％内にあった。評価の基準は以下の通りである。
こで、第１表の１−１〜１−２３が実施例、２−１〜２
−９が比較例である。なお、Ｎｉ含有率はいずれも９〜
１５％内にあった。評価の基準は以下の通りである。
［耐食性１
浸漬型リン酸塩処理（処理時間２分）およびカチオン電
着塗装（膜厚２０μ）を施した後、クロスカット傷を入
れ、塩水噴霧３０分（ＪＩＳＺ２３７１）と乾燥１時間
（７０℃、ＲＨ，４０％）を１サイクルとする腐食試験
を１００サイクル行ない、クロスカット部の塗膜ふくれ
について評価した。
着塗装（膜厚２０μ）を施した後、クロスカット傷を入
れ、塩水噴霧３０分（ＪＩＳＺ２３７１）と乾燥１時間
（７０℃、ＲＨ，４０％）を１サイクルとする腐食試験
を１００サイクル行ない、クロスカット部の塗膜ふくれ
について評価した。
ふくれ幅 ２ｍｍ以下 ０
２−５ ｍ＋ａ Δ
５ｍ１１１以上 ×
［１プレスパウグリング性１
５０ｍｍφＸ ２５ ｍｆｆ１Ｈの円筒プレス加工を行
ない、試験前後の重量差を剥離量として評価した。
ない、試験前後の重量差を剥離量として評価した。
剥離量 ｌｌｌ１ｇ以下 ０
１〜３■ Δ
３ＩＩ１ｇ以上 ×
［表面外観］
筋ムラ、色ムラについて目視で評価した。
ムラ無し ○
色ムラ有り Δ
筋ムラ有り ×
第１表から明らかなように、実施例の耐食性、耐ブレス
パウダリング性、表面外観は比較例に対しいずれも良好
であった。
パウダリング性、表面外観は比較例に対しいずれも良好
であった。
（発明の効果）
以上述べたように、本発明はＺｎ−Ｎｉ系合金めっきの
欠点を製造技術的にカバーし、Ｚｎ Ｎｉ系合金めっ
き本末の品質を安定して得ることのできる製造方法であ
り、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板を安定供給する上で本
発明の利用価値は真に大きい。
欠点を製造技術的にカバーし、Ｚｎ Ｎｉ系合金めっ
き本末の品質を安定して得ることのできる製造方法であ
り、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板を安定供給する上で本
発明の利用価値は真に大きい。
第１図は本発明を実施するために使用する代表的なめっ
きセルの構造を示す図である。 １・・・コンダクタ−ロール、２・・・バックアップロ
ール、３・・・鋼板、４・・・電極、５・・・パッド、
６・・・スリ ・ン ト 部 。
きセルの構造を示す図である。 １・・・コンダクタ−ロール、２・・・バックアップロ
ール、３・・・鋼板、４・・・電極、５・・・パッド、
６・・・スリ ・ン ト 部 。
Claims (1)
- （１）鋼板のＺｎ−Ｎｉ系合金めっき方法において、Ｎ
ｉ＾２＾＋濃度を１０ｇ／ｌ以上、Ｚｎ＾２＾＋濃度を
１５ｇ／ｌ以上とし、かつＮｉ＾２＾＋とＺｎ＾２＾＋
のモル濃度比を０．４８〜１．４８に、ｐＨを０．５〜
４．５に、さらに浴温を５０℃以上に調整すると共に、
鋼板と平行に電極を設置しためっきセルで、めっき液の
鋼板界面での接線流速を５ｍ／ｍｉｎ以下に設定し、４
０Ａ／ｄｍ＾２以上の電流密度でめっきを行なうと同時
に、めっきセルの中央部にめっき電流をカットし、かつ
周囲の液圧よりも水柱にて１００ｍｍ以上加圧されたゾ
ーンを設けることを特徴とする耐食性、耐プレスパウダ
リング性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16295288A JPH0211791A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 耐食性、耐プレスパウダリング性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16295288A JPH0211791A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 耐食性、耐プレスパウダリング性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0211791A true JPH0211791A (ja) | 1990-01-16 |
| JPH0457754B2 JPH0457754B2 (ja) | 1992-09-14 |
Family
ID=15764386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16295288A Granted JPH0211791A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 耐食性、耐プレスパウダリング性及び表面外観に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0211791A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104005063A (zh) * | 2014-06-11 | 2014-08-27 | 沈阳飞机工业（集团）有限公司 | 一种钢制件电镀锌镍合金的方法 |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP16295288A patent/JPH0211791A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104005063A (zh) * | 2014-06-11 | 2014-08-27 | 沈阳飞机工业（集团）有限公司 | 一种钢制件电镀锌镍合金的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0457754B2 (ja) | 1992-09-14 |
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Legal Events
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