JPH02115347A - フェライト系析出硬化型ステンレス鋼 - Google Patents
フェライト系析出硬化型ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH02115347A JPH02115347A JP26551788A JP26551788A JPH02115347A JP H02115347 A JPH02115347 A JP H02115347A JP 26551788 A JP26551788 A JP 26551788A JP 26551788 A JP26551788 A JP 26551788A JP H02115347 A JPH02115347 A JP H02115347A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- stainless steel
- precipitation hardening
- aging treatment
- ferritic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 23
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 claims 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 38
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910017060 Fe Cr Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910002544 Fe-Cr Inorganic materials 0.000 abstract 1
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 20
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 10
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 10
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 2
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は素材尼しての打抜き性、加工性を必要とし、さ
らに使用時には強度、バネ性あるいは耐傷７き性・耐食
性を必要とする分野１例えば打抜きバネ、成形加工バネ
、時計用ケース材などに好Ｍ なフェライト系析出硬化
型ステンレ・ス鋼に関する。また、本発明鋼はフェライ
ト組織であるため強度と耐応力腐食割れ性を必要とする
分野にも好適である。
らに使用時には強度、バネ性あるいは耐傷７き性・耐食
性を必要とする分野１例えば打抜きバネ、成形加工バネ
、時計用ケース材などに好Ｍ なフェライト系析出硬化
型ステンレ・ス鋼に関する。また、本発明鋼はフェライ
ト組織であるため強度と耐応力腐食割れ性を必要とする
分野にも好適である。
（従来技術とその問題点）
従来耐食性と高強度を必要とするばね材料やスチールベ
ルトなどの構造材料に使用されている高強度ステンレス
鋼としては次のようなものが代表的である。
ルトなどの構造材料に使用されている高強度ステンレス
鋼としては次のようなものが代表的である。
（ａ） ５ＵＳ３０１鋼に代表される加工硬化型ステン
レス鋼 （ｂ） １７−４ＰＨ１１７−７ＰＨ鋼に代表される析
出硬化型ステンレス鋼 これらの材料を、ばね部材や構造部材に加工する際打抜
き、切断、成形など種々の加工を施すので、材料として
は加工時に硬さが低く、加工後高くなるものが望まれて
いる。特に近年は用途の拡大に伴い加工の厳しい用途に
使用されるに至り、益々加工性の優れた材料の要求が高
くなっている。
レス鋼 （ｂ） １７−４ＰＨ１１７−７ＰＨ鋼に代表される析
出硬化型ステンレス鋼 これらの材料を、ばね部材や構造部材に加工する際打抜
き、切断、成形など種々の加工を施すので、材料として
は加工時に硬さが低く、加工後高くなるものが望まれて
いる。特に近年は用途の拡大に伴い加工の厳しい用途に
使用されるに至り、益々加工性の優れた材料の要求が高
くなっている。
しかし上記鋼のうち、（ａ）の鋼は焼鈍状態でのオース
テナイトを冷間加工により硬質のマルテンサイトに変化
させて、高強度を得るものであるので、高強度を得るた
めには強度の冷間加工を施して多量のマルテンサイトを
生成しなければならない、しかし強度の冷間加工を施す
と加工性が著しく低下し、複雑な加工が困難となる。
テナイトを冷間加工により硬質のマルテンサイトに変化
させて、高強度を得るものであるので、高強度を得るた
めには強度の冷間加工を施して多量のマルテンサイトを
生成しなければならない、しかし強度の冷間加工を施す
と加工性が著しく低下し、複雑な加工が困難となる。
これに対して（ｂ）の鋼はＡｌ、Ｃｕなどの析出硬化元
素を添加して、加工後時効処理により炭化物や金属間化
合物を析出させて高強度を得るものであるので、加工時
の加工性は前記（ａ）の鋼より優れている。この（ｂ）
の鋼のうち高強度のものとして使用されているものは、
マルテンサイト系（例えば１７１７−４ＰＨ、セミオー
ステナイト系（例えば１７−７ＰＨ鋼）などがあるが、
マルテンサイト系の材料は延性が小さいため、強度の加
工を加えたり、複雑な形状に成形したりするのが困難で
ある。一方セミオーステナイト系の材料は加工硬化と析
出硬化を利用したもので冷間加工によって生じたマルテ
ンサイト中に金属間化合物を析出させたものである。し
たがって高強度を得るためには（ａ）の加工硬化型の材
料と同様強度の冷間加工を必要とし、素材の延性が著し
く低下してしまう。
素を添加して、加工後時効処理により炭化物や金属間化
合物を析出させて高強度を得るものであるので、加工時
の加工性は前記（ａ）の鋼より優れている。この（ｂ）
の鋼のうち高強度のものとして使用されているものは、
マルテンサイト系（例えば１７１７−４ＰＨ、セミオー
ステナイト系（例えば１７−７ＰＨ鋼）などがあるが、
マルテンサイト系の材料は延性が小さいため、強度の加
工を加えたり、複雑な形状に成形したりするのが困難で
ある。一方セミオーステナイト系の材料は加工硬化と析
出硬化を利用したもので冷間加工によって生じたマルテ
ンサイト中に金属間化合物を析出させたものである。し
たがって高強度を得るためには（ａ）の加工硬化型の材
料と同様強度の冷間加工を必要とし、素材の延性が著し
く低下してしまう。
本発明者らは析出硬化型ステンレス鋼において、マルテ
ンサイト系と同程度の強度を有し、しかも延性に優れた
鋼を開発すべく種々検討した結果、母相をフェライトと
マルテンサイトの２相組織にすれば、マルテンサイト系
と同程度の強度を維持しつつ、加工性を向上させること
ができることを見出し、特開昭６３−５７７４５で「加
工性に優れた高強度ステンレス鋼」として開示した。該
鋼は組成を重量％で、Ｃ： ０．０８％以下、 Ｓｉ
： ０．５〜５．０％、Ｐ４ｎ：１．０％以下、Ｎｉ
： ４．０〜９．０％、Ｃｒ ： １２．０〜２０．０
％、Ｎ ： ０．０３％以下を含有し、さらにＴｉ ：
０．１〜２．０％。
ンサイト系と同程度の強度を有し、しかも延性に優れた
鋼を開発すべく種々検討した結果、母相をフェライトと
マルテンサイトの２相組織にすれば、マルテンサイト系
と同程度の強度を維持しつつ、加工性を向上させること
ができることを見出し、特開昭６３−５７７４５で「加
工性に優れた高強度ステンレス鋼」として開示した。該
鋼は組成を重量％で、Ｃ： ０．０８％以下、 Ｓｉ
： ０．５〜５．０％、Ｐ４ｎ：１．０％以下、Ｎｉ
： ４．０〜９．０％、Ｃｒ ： １２．０〜２０．０
％、Ｎ ： ０．０３％以下を含有し、さらにＴｉ ：
０．１〜２．０％。
Ｚｒ ： ０．１〜２．０％、Ｎｂ ： ０．１〜２．
０％、Ｔａ ： ０．１〜２．０％、Ａｌ ： ０．１
〜２．０％、Ｃｕ ： ０．２〜３．０％、Ｍｏ：０．
２〜３．０％のうちの１種または２種以上を含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有する合
金にして、母相を溶体化処理状態でマルテンサイト中に
フェライトを２０〜８０％含むフェライト−マルテンサ
イトの２相組織にしたことを特徴としている。すなわち
、フェライト相で加工性を。
０％、Ｔａ ： ０．１〜２．０％、Ａｌ ： ０．１
〜２．０％、Ｃｕ ： ０．２〜３．０％、Ｍｏ：０．
２〜３．０％のうちの１種または２種以上を含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有する合
金にして、母相を溶体化処理状態でマルテンサイト中に
フェライトを２０〜８０％含むフェライト−マルテンサ
イトの２相組織にしたことを特徴としている。すなわち
、フェライト相で加工性を。
マルテンサイト相とマルテンサイト中に析出する金属間
化合物により強度をもたせたものである。
化合物により強度をもたせたものである。
ところが該鋼はフェライト相だけでなく硬質で延性に乏
しいマルテンサイト相を含有しているため時効前の軟質
化を図ったとしても硬さＨｖ ２ＣＯ〜３００程度で、
伸びも高々１５％程度であり、深絞り加工などの強加工
を必要とする用途や時計用ケース材など厚物を加工する
用途には適用できなかった。
しいマルテンサイト相を含有しているため時効前の軟質
化を図ったとしても硬さＨｖ ２ＣＯ〜３００程度で、
伸びも高々１５％程度であり、深絞り加工などの強加工
を必要とする用途や時計用ケース材など厚物を加工する
用途には適用できなかった。
そこで、成形加工時の軟質化と使用時の高強度化を兼備
する鋼としてフェライト系析出硬化鋼が挙げられ、特公
昭５６−４１６９４にはＦｅ、河０（λ相）とＦｅ３Ｍ
ｏｚ（μ相）の金属間化合物をフェライト地中に祈出、
硬化させた鋼が開示されている。また特公昭５８−１４
８７０にはＮｉ、 Ａｌ、Ｔｉの金属間化合物の析出硬
化を利用したフェライト系析出硬化型軟磁性ステンレス
鋼が開示されている。しかしながらこれらの鋼は高価な
ＭＯやＮｉを多量に含有しているため汎用性に乏しいも
のであった。
する鋼としてフェライト系析出硬化鋼が挙げられ、特公
昭５６−４１６９４にはＦｅ、河０（λ相）とＦｅ３Ｍ
ｏｚ（μ相）の金属間化合物をフェライト地中に祈出、
硬化させた鋼が開示されている。また特公昭５８−１４
８７０にはＮｉ、 Ａｌ、Ｔｉの金属間化合物の析出硬
化を利用したフェライト系析出硬化型軟磁性ステンレス
鋼が開示されている。しかしながらこれらの鋼は高価な
ＭＯやＮｉを多量に含有しているため汎用性に乏しいも
のであった。
（問題解決に関する知見）
高価なＮ１や訃を多量に含有せずに、焼鈍状態で良好な
加工性を有し、かつ時効処理により高強度を得ることが
できる耐食性のあるフェライト系析出硬化型ステンレス
鋼を開発することを課題とし。
加工性を有し、かつ時効処理により高強度を得ることが
できる耐食性のあるフェライト系析出硬化型ステンレス
鋼を開発することを課題とし。
課題解決に関し、Ｆｅ −ＣｒｄＪをベースとして、Ｓ
ｉに加えて、Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ａｌ． Ｎｂ、 Ｖ、Ｔ
ａなどの析出硬化化元素を１種または２種以上を含有さ
せることにより、溶体化処理状態で実質的にフェライト
組織を呈して良好な加工性を有し、時効処理により優れ
た時効硬化能を有することを知見した。
ｉに加えて、Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ａｌ． Ｎｂ、 Ｖ、Ｔ
ａなどの析出硬化化元素を１種または２種以上を含有さ
せることにより、溶体化処理状態で実質的にフェライト
組織を呈して良好な加工性を有し、時効処理により優れ
た時効硬化能を有することを知見した。
（発明の構成）
上記目的は１重量％で
Ｃ≦０．０８％。
Ｓｉ ： １．４〜５．０％、
Ｍｎ≦１．０％。
Ｓ≦０．０１０％、
Ｃｒ−： １２．０〜３０．０％。
Ｎ≦０．０３％を含有し、
さらにＴｉ ： ０．２〜３．０％、Ｚｒ ： ０．２
〜３．０％、Ａｌ二０．２〜３．０％ 、 Ｎｂ ：
０．２〜３．０％、 Ｖ ： ０．２〜３．０％、Ｔ
ａ：０．２〜３．０％のうちの１種または２種以上を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を
有し、溶体化処理状態で実質的にフェライト組織を呈し
、時効処理により高強度を得ることができることを特徴
とするフェライト系析出硬化型ステンレス鋼によって達
成される。この鋼はさらに０．２〜３．０％のＣｕを含
んでもよい。
〜３．０％、Ａｌ二０．２〜３．０％ 、 Ｎｂ ：
０．２〜３．０％、 Ｖ ： ０．２〜３．０％、Ｔ
ａ：０．２〜３．０％のうちの１種または２種以上を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を
有し、溶体化処理状態で実質的にフェライト組織を呈し
、時効処理により高強度を得ることができることを特徴
とするフェライト系析出硬化型ステンレス鋼によって達
成される。この鋼はさらに０．２〜３．０％のＣｕを含
んでもよい。
次に本発明において鋼組成を限定した理由を説明する。
Ｃ：Ｃは固溶強化により時効処理前の素材を硬化させ、
冷間加工性を低下させる。またＣは炭化物を形成し耐食
性を劣化させるため上限を０．０８％とした。
冷間加工性を低下させる。またＣは炭化物を形成し耐食
性を劣化させるため上限を０．０８％とした。
Ｓｉ ： ＳｉはＴｉ、 Ｚｒ、 ＡＩなどの析出硬化
元素とともに本発明鋼の特徴である析出硬化を得るに必
須の元素であり、１．４％以下ではその効果はない。
元素とともに本発明鋼の特徴である析出硬化を得るに必
須の元素であり、１．４％以下ではその効果はない。
またＳｉを多量に含有すると焼鈍材の強度が高くなり、
軟質化を図ることができなくなるためＳｉの上限を５．
０％とした。
軟質化を図ることができなくなるためＳｉの上限を５．
０％とした。
Ｍｎ ： ＭｎはＮｉと同様、オーステナイト形成元素
であり時効硬化能を低下させる。またＭｎは耐食性を低
下させるため上限を１．０％とした。
であり時効硬化能を低下させる。またＭｎは耐食性を低
下させるため上限を１．０％とした。
ＳＯＳは本発明鋼の特徴である成形加工性を劣化させる
。また、耐食性をも劣化させるため上限を０．０１０％
とした。
。また、耐食性をも劣化させるため上限を０．０１０％
とした。
Ｎｉ ： ＮｉもＭｎと同様代表的なオーステナイト形
成元素であり、時効硬化能を低下させる。ただし、Ｎｉ
はＭｎとは異なり靭性改善の効果があるとともに耐食性
を低下させることはない、このためＮｉの上限は１．５
％とした。
成元素であり、時効硬化能を低下させる。ただし、Ｎｉ
はＭｎとは異なり靭性改善の効果があるとともに耐食性
を低下させることはない、このためＮｉの上限は１．５
％とした。
Ｃｒ ： Ｃｒは木調の耐食性を維持するのに必須の元
素であり、そのためには１２．０％以上の添加が必要で
ある。ただし、３０．０％を超えて含有すると靭性が低
下し、製造が困難となる。このためＣｒは１２．０〜３
０．０％とした。
素であり、そのためには１２．０％以上の添加が必要で
ある。ただし、３０．０％を超えて含有すると靭性が低
下し、製造が困難となる。このためＣｒは１２．０〜３
０．０％とした。
ＮＵＮはＣと同様固溶強化の作用があり素材硬さを上昇
させるとともに析出硬化元素のＴｉ、 Ｎｂ、Ａｌなど
との親和力が大きいので、析出硬化元素の添加効果を減
少させる。またＮ含有量が高いと析出硬化元素にＴ１を
使用した場合ＴｉＮの大きな介在物を多量に形成し、靭
性を低下させる。これらのことがらＮは少ない方が好ま
しく、０．０３％以下とした。
させるとともに析出硬化元素のＴｉ、 Ｎｂ、Ａｌなど
との親和力が大きいので、析出硬化元素の添加効果を減
少させる。またＮ含有量が高いと析出硬化元素にＴ１を
使用した場合ＴｉＮの大きな介在物を多量に形成し、靭
性を低下させる。これらのことがらＮは少ない方が好ま
しく、０．０３％以下とした。
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、 Ｖ、 ＴａおよびＡｌこれら
の元素はＳｉとともに析出硬化を起こさせるのに必須の
元素で、少なくとも１種以上添加する必要がある。しか
るにこれらの元素はＣ，Ｎ、Ｏなどとの親和力が大きく
、０．２％以上添加しないと析出硬化が不十分である。
の元素はＳｉとともに析出硬化を起こさせるのに必須の
元素で、少なくとも１種以上添加する必要がある。しか
るにこれらの元素はＣ，Ｎ、Ｏなどとの親和力が大きく
、０．２％以上添加しないと析出硬化が不十分である。
一方３．０％を越えて添加すると強度が著しく大きくな
りすぎ、靭性が低下する。このため上記各元素はそれぞ
れ０．２〜３．０％とした。
りすぎ、靭性が低下する。このため上記各元素はそれぞ
れ０．２〜３．０％とした。
Ｃｕ：亜硫酸ガス系腐食環境下における耐食性を著しく
向上させる。このためＣｕは用途に応じて添加するので
あるが、その添加効果を得るには０．２％以上必要とす
る。しかし３．０％を越えて添加してもその添加量の割
には効果が小さく、しかも鋼板あるいは鋼帯製造時の熱
間加工性を害する。このためＣｕ上限は３．０％とした
。
向上させる。このためＣｕは用途に応じて添加するので
あるが、その添加効果を得るには０．２％以上必要とす
る。しかし３．０％を越えて添加してもその添加量の割
には効果が小さく、しかも鋼板あるいは鋼帯製造時の熱
間加工性を害する。このためＣｕ上限は３．０％とした
。
（発明の具体的記載）
次に本発明を実施例により具体的に説明する。
第１表に示すような化学組成の合金鋼を高周波溶解炉で
溶製し、熱間圧延後、焼鈍、冷間圧延をくり返し厚さ１
ｍｍの板にした。これらの材料を１０５０℃、均熱２分
の焼鈍を行った後、時効処理を施した。
溶製し、熱間圧延後、焼鈍、冷間圧延をくり返し厚さ１
ｍｍの板にした。これらの材料を１０５０℃、均熱２分
の焼鈍を行った後、時効処理を施した。
試験は時効処理前後の試料について硬さ測定ならびにＪ
ＩＳ １３Ｂ号試験片による引張試験を行った。
ＩＳ １３Ｂ号試験片による引張試験を行った。
第１表においてＮ０１〜１１の鋼は本発明鋼であり、組
織がフェライト単相Ｍｉ織になっている。魔１２〜１４
は比較鋼で組織的にはフェライト単相組織であるが、一
部の成分が本発明の請求範囲をはずれるものである。Ｎ
α１５は先願鋼のフェライト＋マルテンテンサイトの２
相系析出硬化型ステンレス鋼である。さらにＮα１６お
よびＮα１７は従来鋼で、Ｎα１６が５ＵＳ３０１、Ｎ
α１７が５ＵＳ６３１（１７−７ＰＨ）である。
織がフェライト単相Ｍｉ織になっている。魔１２〜１４
は比較鋼で組織的にはフェライト単相組織であるが、一
部の成分が本発明の請求範囲をはずれるものである。Ｎ
α１５は先願鋼のフェライト＋マルテンテンサイトの２
相系析出硬化型ステンレス鋼である。さらにＮα１６お
よびＮα１７は従来鋼で、Ｎα１６が５ＵＳ３０１、Ｎ
α１７が５ＵＳ６３１（１７−７ＰＨ）である。
第２表に、焼鈍後（時効処理前）の硬さ、引張強さおよ
び伸びと時効処理後の硬さ、引張強さの開定結果を示す
。ただし、Ｎｎ１６とＮα１７については時効処理前の
４０％冷間圧延材および冷間圧延材に時効処理を施した
後での結果を示す。時効処理はＮａ １〜１１の本発明
鋼およびＮα１２〜１４の比較鋼では５７５℃Ｘｌｈで
行い、Ｎａ １５ ＋ １６および１７の従来鋼ではそ
れぞれ５２５℃Ｘｌｈ、４００℃Ｘｌｈおよび４７５℃
×１ｈで行った。いずれも、はぼ最高硬さの得られる条
件で時効処理を施した。
び伸びと時効処理後の硬さ、引張強さの開定結果を示す
。ただし、Ｎｎ１６とＮα１７については時効処理前の
４０％冷間圧延材および冷間圧延材に時効処理を施した
後での結果を示す。時効処理はＮａ １〜１１の本発明
鋼およびＮα１２〜１４の比較鋼では５７５℃Ｘｌｈで
行い、Ｎａ １５ ＋ １６および１７の従来鋼ではそ
れぞれ５２５℃Ｘｌｈ、４００℃Ｘｌｈおよび４７５℃
×１ｈで行った。いずれも、はぼ最高硬さの得られる条
件で時効処理を施した。
第１図は第２表で示した時効処理前の伸びと時効処理後
の引張強さの関係をプロットした図である。図から明ら
かなように、本発明鋼は比較鋼ならびに従来鋼と比べて
時効処理前の良好な伸びと時効処理後の高強度の兼備と
いう優れた特徴を有していることがわかる。
の引張強さの関係をプロットした図である。図から明ら
かなように、本発明鋼は比較鋼ならびに従来鋼と比べて
時効処理前の良好な伸びと時効処理後の高強度の兼備と
いう優れた特徴を有していることがわかる。
（発明の効果）
本発明鋼は、焼鈍状態で良好な加工性を有し、かつ時効
処理により高強度を得ることができるものでその工業的
価値は極めて大きいものである。
処理により高強度を得ることができるものでその工業的
価値は極めて大きいものである。
第１図は実施例で第２表に示した時効処理前の伸びと時
効処理後の引張強さの関係を示した図である。
効処理後の引張強さの関係を示した図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で Ｃ≦０．０８％、 Ｓｉ：１．４〜５．０％。 Ｍｎ≦１．０％。 Ｓ≦０．０１０％、 Ｃｒ：１２．０〜３０．０％、 Ｎｉ≦１．５％、 Ｎ≦０．０３％を含有し、 さらにＴｉ：０．２〜３．０％、Ｚｒ：０．２〜３．０
％、Ａｌ：０．２〜３．０％、Ｎｂ：０．２〜３．０％
、Ｖ：０．２〜３．０％、Ｔａ：０．２〜３．０％のう
ちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなる組成を有し、溶体化処理状態で実
質的にフェライト組織を呈し、時効処理により高強度を
得ることができることを特徴とするフェライト系析出硬
化型ステンレス鋼。 ２、重量％で Ｃ≦０．０８％、 Ｓｉ：１．４〜５．０％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｓ≦０．０１０％。 Ｃｒ：１２．０〜３０．０％。 Ｎｉ≦１．５％、 Ｃｕ≦０．２〜３．０％。 Ｎ≦０．０３％を含有し、 さらにＴｉ：０．２〜３．０％、Ｚｒ：０．２〜３．０
％、Ａｌ：０．２〜３．０％、Ｎｂ：０．２〜３．０％
、Ｖ：０．２〜３．０％、Ｔａ：０．２〜３．０％のう
ちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅならびに
不可避的不純物からなる組成を有し、溶体化処理状態で
実質的にフェライト組織を呈し、時効処理により高強度
を得ることができることを特徴とするフェライト系析出
硬化型ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26551788A JPH02115347A (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | フェライト系析出硬化型ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26551788A JPH02115347A (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | フェライト系析出硬化型ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02115347A true JPH02115347A (ja) | 1990-04-27 |
Family
ID=17418251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26551788A Pending JPH02115347A (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | フェライト系析出硬化型ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02115347A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314837A (ja) * | 2006-05-25 | 2007-12-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 |
-
1988
- 1988-10-21 JP JP26551788A patent/JPH02115347A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314837A (ja) * | 2006-05-25 | 2007-12-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100682802B1 (ko) | 티타늄 함유 초고강도 준안정 오스테나이트계 스테인레스 강철재 및 이의 제조 방법 | |
| KR101177540B1 (ko) | 가공성이 우수한 오스테나이트계 고Ｍｎ 스텐레스강 | |
| US20230279531A1 (en) | Austenitic stainless steel and manufacturing method thereof | |
| EP1446509B9 (en) | Duplex stainless steels | |
| JP2533481B2 (ja) | 非磁性高強度ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPS5935412B2 (ja) | 析出硬化型ばね用ステンレス鋼素材の製法 | |
| JP5100144B2 (ja) | バネ用鋼板およびそれを用いたバネ材並びにそれらの製造法 | |
| KR20060026844A (ko) | 스테인레스강의 가공 경화재 | |
| JP4207137B2 (ja) | 高硬度高耐食ステンレス鋼 | |
| JP3169977B2 (ja) | ▲高▼強度非磁性ステンレス鋼 | |
| KR20200045907A (ko) | 피로수명이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 | |
| JP2668113B2 (ja) | 加工性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼材料の製造方法 | |
| JPH08269639A (ja) | ファスナー用高強度非磁性ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP4209513B2 (ja) | 強度・靱性・ばね特性の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼焼鈍鋼材 | |
| JPH02115347A (ja) | フェライト系析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP3201081B2 (ja) | 油井用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP3328791B2 (ja) | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線材とその製造方法 | |
| JPH0436441A (ja) | 高強度・高靭性ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP4640628B2 (ja) | 優れた冷間加工性と高い疲労強度をもつ析出硬化型マルテンサイト系鋼 | |
| JPS6357745A (ja) | 加工性に優れた高強度ステンレス鋼 | |
| US20240271242A1 (en) | Austenitic stainless steel and manufacturing method thereof | |
| JP2007113068A (ja) | 曲げ性に優れた高強度高耐食ステンレス鋼製バネ材 | |
| JPH04110422A (ja) | 溶接性の優れた低降伏比７０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２級鋼板の製造方法 | |
| JP2000282147A (ja) | 耐応力腐食割れ感受性に優れる高強度複相組織ステンレス鋼帯の製造方法および鋼帯 | |
| JP2571949B2 (ja) | 打抜き加工性に優れた高強度ステンレス鋼 |