JPH02108827A - ２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の目的 ［産業上の利用分野］ 本発明は、２サイクル内燃機関への燃料噴射弁からの燃
料供給を制御する燃料噴剥制ｆ、ｌｉ！ｌ装置に関する
。

［従来の１．￥術］ 近年、２サイクル内燃機関においても燃料噴射弁からの
燃料噴射により燃料を供給する構成が提案されている（
例えば特開昭６２−８７６３４号公報の「船用２サイク
ル燃料噴羽エンジン」等）。

こうした装置では、低負荷時乙こは燃料噴射弁の駆動頻
度を低減して、燃料噴射弁を間歇的に動作させている。

これは、 ■　燃料噴射弁における通電時間と開弁時間との関係が
、低燃料噴射量の領域（開弁時間の短い領域）で直線性
に欠け（第１０図［１］参照）、アイドル時などの低負
荷時に正確な燃料噴射制御ができなくなること、 ■　低速または低負苛時には、気筒内に残留する既燃ガ
スが多くなって燃焼サイクルにおける新鮮な空気の濃度
が低くなり、不整燃焼を起こし易いこと に対処するためである。このほかにも、燃料噴射弁の駆
動頻度を変更する技術は、２サイクル内燃機関に限らず
、特開昭５９−１３６５２５号公報の［内燃機関の燃料
噴射制御装置ｊなどいくつか提案されている。

［発明が解決しようとする課題］ こうした装置では、低負荷・低速時に燃料噴射弁の駆動
頻度を例えば１／２に低減するのに伴って燃料噴射１回
当りの燃料量を２倍に増加し、全体としての燃料噴射量
を燃料噴射弁の駆動頻度によらず等しくしているが、燃
料噴射の頻度を低くすると、内燃機関出力の変動、エミ
ッションの増加など、種々の不具合を生じることがある
という問題があった。これは、２サイクルの内燃機関で
は、気筒内に残留する既燃ガスの割合や新気の吹抜けの
割合などは、その運転状態により変化するので、燃料噴
射の頻度を変更すると実際に燃焼に関与する燃料量も変
化してしまうためと考えられる。従来の制御では、この
問題に対処することができない。

また、燃料噴射弁の駆動頻度を切り換えて燃料噴射１回
当りの燃料を変更すると、内燃機関での燃焼の状態は急
変するから、ドライブフィーリングを損なうことがある
という問題があった。特に、内燃機関の負荷が急減して
駆動頻度が数分の１に切り換えられる場合や、切換を行
なう境界付近で内燃機関が継続して運転されて、駆動頻
度の変更が頻繁に行なわれるような場合には、こうした
問題は顕著なものとなる。

本発明の２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置は上記
課題を解決し、内燃機関の負荷が低下した場合の燃料噴
射弁の駆動頻度の低減制御を好適に実施することを目的
とする。

発明の構成 かかる目的を達成する発明として構成された２つの装置
について以下説明する。

［課題を解決するための手段］ 本発明の２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置は、第
１図（Ａ）、　　（Ｂ）に例示するように、第１．第２
の装置共に、２サイクル内燃機関ＥＣの負荷を含む運転
状態を検出する運転状態検出手段ＤＳと、検出されたこ
の負荷に基づいて、２サイクル内燃機関ＥＧに供給する
燃料噴射量を算出し、内燃機関ＥＣに設けられた燃料噴
射弁ＩＪを駆動して燃料噴射を実施する燃料噴射実施手
段ＦＣとを備える。

更に、第１の装置は、第１図（Ａ）に例示するように、 運転状態検出手段ＤＳにより検出された内燃機関ＥＧの
負荷に応じて、燃料噴射実施手段ＰＣによる燃料噴射弁
ＩＪの駆動頻度を、低負荷ほど低頻度に切り換える噴射
頻度切換手段Ｍ１と、前記噴射頻度切換手段Ｍ１により
前記燃料噴射弁ＩＪの駆動頻度が低頻度に切り換えられ
ているとき、前記検出された内燃機関ＥＣの運転状態に
基ついて、燃料噴射当りの燃料量を補正する補正係数を
定める補正係数設定手段Ｍ２と、この補正係数が変更さ
れたとき、補正係数の変更を徐々に行なって燃料噴射量
の算出に供する補正係数徐変手段Ｍ３と を備えたことを特徴とする。

一方、第２の装置は、第１図（Ｂ）に例示するように、 運転状態検出手段ＤＳにより検出された内燃機関ＥＧの
負荷が所定以下の場合に、燃料噴射実施手段ＦＣによる
燃料噴射弁ＩＪの駆動頻度を、内燃機関の運転状態に応
じて低頻度に切り換える噴射頻度切換手段Ｎ１と、 この駆動頻度の切換を徐々に行なわせる頻度切換徐変手
段Ｎ２と、 燃料噴射弁ＩＪの駆動頻度の低減に応じて燃料噴射当り
の燃料量を増加補正する燃料噴射量補正手段Ｎ３と を備えたことを特徴とする。

［作用］ 上記構成を有する本発明の２サイクル内燃機関燃料噴躬
制御装置は、２サイクル内燃機関ＥＧの負荷に基づいて
、燃料噴射弁ＩＪからの燃料の供給を制御して燃料噴射
を実施するものであり、第１、第２の装置は各々次のよ
うに燃料噴射制御を行なう。

第１の装置では、内燃機関ＥＣの負荷に応じて駆動頻度
切換手段Ｍ１が、燃料噴射実施手段ＦＣによる燃料噴射
弁ＩＪの駆動頻度を、低負荷ほど低頻度に切り換える。

燃料噴射弁ＩＪの駆動頻度が低頻度の状態とされている
とき、補正係数設定手段Ｍ２が、燃料噴射当りの燃料量
を補正する補正係数を、運転状態検出手段ＤＳによって
検出された運転状態に基づいて定め、しかも補正係数徐
変手段Ｍ３が、補正係数の変更があった際に、燃料噴射
量の決定に洪するこの補正係数を徐々に変更する。従っ
て、燃料噴射実施手段ＦＣは、内燃機関ＥＧの負荷と徐
変されるこの補正係数とに基づいて燃料噴射量を算出し
、駆動頻度切換手段Ｍ１によって切り換えられた頻度で
、燃料噴射弁■Ｊを駆動することになる。

一方、第２の装置では、噴射頻度切換手段Ｎ１は、内燃
機関ＥＧの負荷が所定以下の場合、内燃機関ＥＧの運転
状態に応じて燃料噴射弁ＩＪの駆動頻度を低負荷ほど低
頻度に切り換え、しかも頻度切換徐変手段Ｎ３が、かか
る頻度の切換を徐々に行なう。これに伴って、燃料噴射
量補正手段Ｎ３が、燃料噴射当りの燃料量を増加する。

従って、燃料噴射実施手段ＰＣは、内燃機関ＥＣの負荷
に基づいて算出した燃料噴射量を、燃料噴射５量補正手
段Ｎ３によって増量補正すると共に、駆動頻度切換手段
Ｍ１により切り換えられた頻度で、燃料噴射弁ＩＪを駆
動することになる。この結果、この２サイクル内燃機関
の燃料噴射制御装置は、低負荷時における燃料噴射弁Ｉ
Ｊの駆動頻度を運転状態に応じて徐々に切り換え、燃料
噴射を実施する。

尚、運転状態としては、２サイクル内燃機関ＥＧの回転
数、クランク室内圧、スロットル開度、経過時間等、種
々のパラメータを用いることができる。また、気筒内に
おける新気の状態や掃気の度合などを測定または推定し
、運転状態のひとつとすることも考えられる。

［実施例コ 以上説明した本発明の構成・作用を一層明らかにするた
めに、以下本発明の２サイクル内燃機関の燃料噴射制御
装置の好適な実施例を挙げて説明する。第２図は、一実
施例としての２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置を
示す概略構成図である。

図示するように、２サイクル内燃機関１には、その吸気
系に吸入空気量を調整するスロットルバルブ３が備えら
れ、その下流には燃料を供給する燃料噴射弁５が設けら
れている。吸入空気と噴射燃料とによって形成された混
合気は、リードバルブ７を介してクランク室１０に吸入
され、クランク室１０内で加圧され、ピストン１２の往
復動に同量して、気筒１５に送り込まれる。ピストン１
２により圧縮された混合気は、点火プラグ１７に形成さ
れる電気火花により点火され、燃焼ガスは、排気ポート
から排出される。このほか、内燃機関１には、吸気温を
測定する吸気温センサ２０、スロットルバルブ３の開度
αを検出するスロットル開度センサ２２、クランク室１
０内圧ＰＣを測定するクランク室内圧センサ２５、内燃
機関１の冷却水温を測定する水温センサ２７、クランク
軸２日の回転から内燃機関１の回転数ＮＥを検出する回
転数センサ２９等が設けられている。

燃料噴射を行なう燃料噴射弁５には、フューエルタンク
３０からフューエルポンプ３２により、フューエルフィ
ルタ３３を介して燃料が供給される。燃料噴射弁５にお
ける燃料の圧力はプレッシャレギュレータ３５により調
整され、余剰の燃料は、リターン配管３７を通ってフュ
ーエルタンク３０に返戻される。

２サイクル内燃機関１への燃料噴射は、電子制′Ｉ８装
置（以下ＥＣＵと呼ぶ）４０により制御される。ＥＣＵ
４０は、周知のＣＰＵ４１．ＲＯＭ４３、ＲＡＭ４４．
　　タイマ４５をバス４６により相互に接続した算術論
理演算回路として構成されており、更に人力ボート４８
．出力ボート４９を備える。また、イグニッションキー
５０を介してバラチリ５２から電力の供給を受け、安定
化された電源電圧をＥＣＵ４０全体に供給する電源回路
５５も備えられている。

次に、ＥＣＵ４０において実行される燃料噴射制御につ
いて説明する。第３図は、この燃料噴射制御ルーチンを
示すフローチャートである。かかる制御ルーチンが開始
されると、図示するように、まず２サイクル内燃機関１
の負荷を検出する処理が実行され（ステップ１００）、
この負荷に基づいて基本噴射パルス幅Ｔｉを演算する処
理が行なわれる（ステップ１１０）。ここで、２サイク
ル内燃機関１の負面は、クランク室内圧ＰＣおよび内燃
機関１の回転数ＮＥあるいはスロットル開度αから求め
ることができる。

続いて、人力ボート４日を介して読み込んだスロットル
バルブ３の開度αが所定値以下であるか否かの判断を行
なう（ステップ１２０）。スロットル開度αが所定値以
上の場合には、燃料噴射量は、第１０図に示した燃料噴
射弁５の特性の直線性の良い領域［ＩＩ］に属するから
、毎回燃料噴射を行なうとして、最終噴射パルス幅ＴＡ
ｔＪＩＮＪを演算する処理を行なう（ステップ１３０）
。最終噴射パルス幅ＴＡＵＩＮＪは、基本噴射パルス幅
ＴＩに燃料噴射弁５の無効噴射時間Ｔｖを加えたものと
して求められる。

一方、スロットル開度αが極めて小さい場合、例えはア
イドルの場合には、燃料噴射量は極めて小さくなるから
、この場合には燃料噴射弁５の駆動頻度を、内燃機関１
の１回転で１回の噴射タイミングから内燃機関１の２回
転で１回に低減し、いわゆるまびき噴射するとしてステ
ップ１４０以下の処理に移行する。まず、ステップ１４
０では、２サイクル内燃機閏１の運転状態、ここでは内
燃機関１の回転ｒＡＮＥ、　　クランク室内圧ＰＣ等に
基づいて、まびき補正係数Ｋ　Ｈを設定する処理を行な
う。燃料噴射１回当りの燃料噴射量は、燃料噴射の実行
頻度に応じた割合で増加（例えは、噴ａ」頻度が１／２
になれは２倍に）されるが、後述する処理において更に
基本噴射時間Ｔｉに乗算されて燃料噴射量を補正するま
びき補正係数ＫＨを求めるのである。まびき補正係数Ｋ
Ｈの一例を第４図下欄に示す。この結果、燃料噴射の実
行頻度が１／２となっていても、２サイクル内燃機関１
の運転状態によっては、燃料噴射１回当りの噴射量は２
培から更に増量補正される場合があることが分かる。こ
れは、実際の２サイクル内燃機関１では、新気の吸入、
燃焼ガスの掃気が徐々に行なわれることにより、２回に
１回の割合で噴射する場合は、毎回噴射する場合と較べ
、燃料噴射量が同量とはならないからである。

こうしてよひき補正係数ＫＨを設定した後、まびき噴射
が連続して２回目以上か否かの判断（換言ずれは、まび
き噴射の１回目か否かの判断）を行なう（ステップ１５
０）。１回目、即ち連続噴射からまびき噴射に移行した
直後であれは、ステツブ１４０で求めたまびき補正係数
ＫＨを、前回値Ｋｆ（ＯＬＤに設定しくステップ１６０
）、後述する最終噴射パルス幅の算出処理に移行する。

一方、２回目以降であれは、まびき補正係数ＫＨが前回
１直ＫＨＯＬＤと等しくないか否かの判断を行ない（ス
テップ１７０）、両者が等しくなくてその判断が「ＹＥ
Ｓ」となれは、更にまびき補正係数ＫＨと前回値ＫＨＯ
ＬＤとの大小関係について判別する（ステップ１８０）
。この結果、今回ステップ１４０で設定したまびき補正
係数Ｋ　Ｈが、前回の処理におけるまびき補正係数の（
直である前回値ＫＨＯＬＤより小さいと判断されれば、
まびき補正係数Ｋ　ｆ（を前回値Ｋ　ＨＯＬＤから値０
，１を減算した値としくステップ１９０）、他方、まび
き補正係数Ｋ　Ｈの方が太きけれ己よ、まびき補正係数
ＫＨを前回値ＫＨＯＬＤに（ＩＭＯｌｌを加算した値と
する処理を行なう（ステップ１９５）。その後、前回ｆ
ｉ　ＫＨＯＬＤをまびき補正係数ＫＨで更新する（ステ
ップ２００）。

こうしてまびき補正係数Ｋｆ（の設定と前回値ＫＨＯＬ
Ｄの更新とを行なった後（ステップ１６０゜１９０ない
し２００）、最終噴射パルス幅ＴＡＵＩＮＪを演算する
処理を行なう（ステップ２１０）。

最終噴射パルス幅ＴＡＵＩＮＪは、 ＴＡｔＪＩＮ、Ｊ　＝ＫＨＸＫＮＸＴ　ｉ　十Ｔｖとし
て算出され、噴射タイミングとなれは（ステップ２２０
）、燃料噴射が毎回もしくは１回おきに実施される（ス
テップ２３０）。尚、ＫＮは、まびき回数を示す変数で
あり、燃料噴射が２回の噴躬タイミングに１回となった
場合には、Ｋ　Ｎ　＝２となる。従って、まびき補正係
数ＫＨが傾１５に設定されてよびき噴射が開始された直
後では、燃料噴射パルス幅は、第５図に示すように、２
×ＴｉＸ１，５となる。

まびき噴射が継続して行なわれている間に、２サイクル
内燃機関１の運転状態の変化により、まびき補正係数Ｋ
　Ｈが変更された場合（ステップ１４０）について説明
する。かかるまびき補正係数Ｋｔ（の変更を招致する運
転状態としては、回転数ＮＥやクランク室内圧ＰＣの変
化のみならず、例えはアイドル状態になってからの時間
経過等も含まれる。まびき補正係数１（Ｉ−１が、第４
図下欄に示すように異なる１ｍ（１，５→１゜０）に設
定された場合には、ステップ１９０，１９５の処理によ
り、まびき補正係数Ｋ　Ｈは、段階的に漸減もしくは漸
増される（第４図破線参照）。従って、最終噴射パルス
幅ＴＡｔＪＩＮ、Ｉは、第５図に示すように、段階的に
変化することになる。尚、この例では、まびき補正係数
ＫＨは、１曲１以上となっているが、運転状態によって
は、新気の吹抜けが抑制された結果、（１ｍ１未満とさ
れることも当然考えられる。

また、まびき補正係数Ｋ　Ｈを徐々に変化させる手法と
しては、例えは第６図に示すように、上述したステップ
１９０．１９５を、各々１．０６倍しあるいは１６０６
分の１とする処理としくステップ１９０ａ、１９５ａ）
、第４図に実線で示すように、まびき補正係数Ｋ　Ｈを
なまして行く構成などが考えられる。

以上説明したように、本実施例の２サイクル内燃機関の
燃料噴射制御装置によれは、２サイクル内燃機閏１の負
面（ここではスロットル開度）が所定値以下になった場
合には、燃料噴射の頻度を１／２にするので、燃料噴射
弁５の動作特性上の直線性の良い領域（第１０図領１　
［ｎ］）を使用することができる。また、アイドル状態
では、従来１噴躬当りの燃料噴射量が低下すると不整失
火を生じてしまうが、本実施例では、まびき噴射として
いるので、ｍ　ｔ４％が規則化されるという効果も得ら
れる。

しかも、本実施例の燃料噴射装置によれば、燃料噴射を
間引くと同時に、燃料噴射当りの・燃料噴射量をまびき
補正係数ＫＨにより補正するので、運転状態に対応した
適正な燃料噴射量とすることができる。例えは、２サイ
クル内燃機関１の掃気行程での燃焼ガスの吹抜けが多い
運転状態では、供給した燃料のうち吹き抜けてしまう分
を増量し、逆に２サイクル内燃機関１の排気効率が悪く
新気が充分に気筒１５に入らない運転状態では新気が入
らない分に合わせて燃料を減量させるといった正確な燃
料供給量の制御ができるのである。この結果、２サイク
ル内燃機関１の排ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）ｆｉ度を
所定値付近に安定化することができ（第７図（Ａ））、
アイドルにおける内燃機関１の回転数ＮＥを安定化する
ことができ（同図（Ｂ））、内燃機関１の出力トルクＴ
Ｑの低下を防止することができる（同図（Ｃ））。

更に、本実施例の燃料噴射装置では、このまびき補正係
数ＫＨが運転状態の変化に対応して変更された場合、最
終噴射パルス幅の計算においては徐々に変化されるので
、変更時の運転状態の変化も滑らかなものとなり、ドラ
イブフィーリングを損なうことがない。

次に、本発明の第２の装置の実施例としての２サイクル
内燃機関の燃料噴射制御装置について説明する。この燃
料噴射制御装置は、第２図に示した第１の実施例と同様
の装置・構成を有し、ＥＣＵ４０における燃料噴射制御
が異なるものである。

かかる燃料噴射制御のルーチンを、第８図のフローチャ
ートに示す。第８図の燃料噴射制御ルーチンにおける各
ステップのうち、第３図に示したルーチンのステップに
対応するものは、下２桁を同一として示した。

図示するように、本燃料噴射制御ルーチンが開始される
と、負荷の検出（ステ・ンブ３００）、基本噴射パルス
幅ＴＡＵの演算（ステップ３１０）、スロットル開度α
の判定（ステ・ンプ３２０）等の処理が、第１の実施例
と同様に行なわれる。スロットル開度αが所定値以上の
場合には、毎回燃料噴射を行なうとして、燃料噴射弁の
動作頻度（まびき回数）を保持する前回値ＫＮＯＬＤに
（ＩＭｌを設定しくステップ３２５）、更に基本噴射パ
ルス幅Ｔｉに燃料噴射弁５の無効噴射時間Ｔｖを加えて
最終噴射パルス幅ＴＡＵＩＮＪを演算する処理を行なう
（ステップ３３０）。

一方、アイドル時のようにスロットル開度αが極めて小
さい場合には、２サイクル内燃機関１の回転数ＮＥ、　
クランク室内圧ＰＣ等の運転状態に基づいて、まびき回
数ＫＮを設定する処理を行なう（ステップ３４０）。そ
の後、設定したまびき回数ＫＮが前回値ＫＮＯＬＤと等
しくないか否かの判断を行ない（ステップ３７０）、両
者が等しくなければ、更にまびき回数ＫＮと前回（ｔｉ
ＫＮＯＬＤの大小関係について判別する（ステップ３８
０）。

この結果、今回ステップ３４０で設定したまびき回数Ｋ
Ｎが、前回の処理におけるまびき回°数である前回値Ｋ
ＮＯＬＤより小さいと判断されれば、まびき回ＲＫＮを
前回値Ｋ　Ｎ　ＯＬＤから値１を減算した値としくステ
ップ３９０）、まびき回数ＫＮの方が太きけれは、まび
き回数ＫＮを前回（直ＫＮＯＬＤに傾１を加算した値と
する処理を行なう（ステップ３９５）。その後、前回ｆ
ｉ　Ｋ　Ｎ　ＯＬＤをまびき回数Ｋ　Ｎで更新する処理
を行なう（ステップ４００）。

こうしてまびき回数ＫＮの設定と前回（直ＫＮＯＬＤの
更新とを行なった後（ステップ３９０ないし４００）、
最終噴射パルス幅ＴＡＵＩＮＪを演算する処理を行なう
（ステップ４１０）。最終噴射パルス中門１’ＡＵＩＮ
Ｊ　は、 ＴＡＵＩＮＪ　＝ＫＮＸＴ　ｉ　＋Ｔｖとして算出され
、噴射タイミングとなれは（ステツプ４２０）、燃料噴
射がＫ　Ｎ回に１回の割合で実施される（ステップ４３
０）。尚、）＜Ｎは、まびき回数を示す変数であり、燃
料噴射が２回の噴射タイミングに１回となった場合には
、ＫＮ＝２となる。従って、まびき回数ＫＮが値２に設
定されてよひき噴射が実行されている状態では、燃料噴
射パルス幅は、２×Ｔ１となる。

また、まびき噴射が実施されている状態で、２サイクル
内燃機関１の運転状態の変化により、まびき回数Ｋ　Ｎ
が切り換えられた場合（ステップ３４０）には、ステッ
プ３９０，３９５の処理により、まびき回数ＫＮは、段
階的に漸減もしくは漸増されることになる。従って、最
終噴射パルス幅ＴＡｔＪＩＮＪは、第９図に示すように
、段階的に変化することになる。尚、この例では、まび
き回数ＫＮは、（直１ずつ変化するものとされているが
、運転状態によっては、（直１以下とすることも考えら
れる。この場合、例えばまびき回数ＫＮが２．５であれ
は、燃料噴射タイミング５回に２回の割合で燃料噴射を
実施するものとすればよい。また、まびき回数ＫＮの移
行に応答遅れとならない程度の時間をかける構成、例え
ば、燃料噴射タイミングで複数回分経過してからまびき
回数ＫＮを漸増・漸減する構成としてもよい。

以上説明したように、本実施例の２サイクル内燃機関の
燃料噴射制御装置によれば、２サイクル内燃機関１の負
荷（ここではスロットル開度）が所定値以下になった場
合には、燃料噴射の頻度（まびき回数ＫＮ）を内燃機関
１の運転状態に応じて定めるので、燃料噴射弁５の動作
特性上の直線性の良い領域を使用することができる。ま
た、アイドル状態では、従来１噴躬当りの燃料噴射量が
低下すると不整失火を生じてしまうが、本実施例では、
まびき噴射としているので、燃焼が規則化されるという
効果も得られる。

しかも、本実施例の燃料噴射装置によれは、燃料噴射の
まびき回数ＫＮを、運転状態に対応した適正な回数とす
ることができる。即ち、２サイクル内燃機関１の回転数
ＮＦが低下して排気効率が悪く新気が気筒１５に充分に
入らない運転状態では、新気が入らない分に合Ｊっせて
燃料噴射のまびき回数を多くするといった燃料供給の制
御ができるのである。この結果、低負荷時における２サ
イクル内燃機関１の排ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）濃度
を所定値付近に安定化することができ、アイドルにおけ
る内燃機関１の不整失火を規則化して回転数ＮＥを安定
化と出力トルクＴＱの維持とを図ることができる。

更に、本実施例の燃料噴射装置では、このまびき回数Ｋ
Ｎが運転状態の変化に対応して切り換えられたときでも
、最終噴射パルス幅の計算においては徐々に変化される
ので、切り替え時の運転状態の変化も滑らかなものとな
り、ドライブフィーリングを損なうことがない。

以上本発明の実施例について説明したが、本発明はこう
した実施例に同等限定されるものではなく、例えばロー
タリディスクバルブ方式の２サイクル内燃機関に適用し
た構成、まびき補正係数とまびき回数とを共に徐変する
構成等、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々
なる態様で実施し得ることは勿論である。

発明の効果 以上詳述したように、本発明の２サイクル内燃機関の燃
料噴射制御装置によれは、内燃機関の負荷が低負荷であ
るほど燃料噴射弁の駆動頻度を低頻度に切り換えると共
に、燃料噴射量を補正する補正係数の変更または燃料噴
射弁の駆動頻度の切換を徐々に行なうから、燃料噴射弁
の作動特性の直線性の良好な領域を用いて燃料噴射を正
確に行ない、低負荷時の燃焼を規則化することができる
上、更に次の効果を奏する。

燃料噴射弁の駆動頻度を低頻度とした際、補正係数を２
サイクル内燃機関の運転状態に基づいて定めると共にこ
れを徐変する第１の燃料噴射制御装置では、２サイクル
内燃機関に固有な低負荷時の運転状態に応じて燃料噴射
量を正確に制御し、かつその変化を）骨らかなものとし
てドライブフィーリングを損なうことがないという極め
て優れた効果を奏する。

一方、燃料噴射弁の駆動頻度を２サイクル内燃機関の運
転状態に基づいて定めると共にこれを徐変する第２の燃
料噴射制御装置では、２サイクル内燃機関に固有な低負
荷時の運転状態に応じた燃料噴射を実現し、かつその駆
動頻度の変化を滑らかなものとしてドライブフィーリン
グを損なうことがないという極めて優れた効果を奏する
。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ）、（Ｂ）は第１．第２の２サイクル内燃機
関の燃料噴射制御装置の基本的構成を各々例示するブロ
ック図、第２図は２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装
置の実施例の概略構成図、第３図は第１実施例における
燃料噴射制御ルーチンを示すフローチャート、第４図は
まびき補正係数の変更の様子を示すグラフ、第５図は燃
料噴射パルス幅の変更の一例を示すタイミングチャート
、第６図はまびき補正係数の徐変の他の方法を示すフロ
ーチャート、第７図（Ａ）、（Ｂ）、　　（Ｃ）は各々
−酸化炭素濃度、アイドル回転数、出力トルクの制御例
を示すグラフ、第８図は第９実施例における燃料噴射制
御ルーチンを示すフローチャ−ト、第９図はこの実施例
における噴射頻度の変更の一例を示すタイミングチャー
ト、第１０図は燃料噴射弁の制御特性を示すグラフ、で
ある。 １・・・２サイクル内燃機関 ５・・・燃料噴射弁　　１０・・・クランク室２・・・
スロットル開度センサ ５−・・クランク室内圧センサ ９・・・回転数センサ ０・・・電子制御装置（ＥＣＵ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １２サイクル内燃機関の負荷を含む運転状態を検出する
   運転状態検出手段と、 該検出された負荷に基づいて、前記２サイクル内燃機関
   に供給する燃料噴射量を算出し、該内燃機関に設けられ
   た燃料噴射弁を駆動して燃料噴射を実施する燃料噴射実
   施手段と を備えた２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置におい
   て、 前記検出された内燃機関の負荷に応じて、前記燃料噴射
   実施手段による燃料噴射弁の駆動頻度を、低負荷ほど低
   頻度に切り換える噴射頻度切換手段と、 前記噴射頻度切換手段により前記燃料噴射弁の駆動頻度
   が低頻度に切り換えられているとき、前記検出された内
   燃機関の運転状態に基づいて、燃料噴射当りの燃料量を
   補正する補正係数を定める補正係数設定手段と、 該補正係数が変更されたとき、該補正係数の変更を徐々
   に行なって燃料噴射量の算出に供する補正係数徐変手段
   と を備えたことを特徴とする２サイクル内燃機関の燃料噴
   射制御装置。 ２　２サイクル内燃機関の負荷を含む運転状態を検出す
   る運転状態検出手段と、 該検出された負荷に基づいて、前記２サイクル内燃機関
   に供給する燃料噴射量を算出し、該内燃機関に設けられ
   た燃料噴射弁を駆動して燃料噴射を実施する燃料噴射実
   施手段と を備えた２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置におい
   て、 前記検出された内燃機関の負荷が所定以下の場合に、前
   記燃料噴射実施手段による燃料噴射弁の駆動頻度を、前
   記検出された内燃機関の運転状態に応じて低頻度に切り
   換える噴射頻度切換手段と、前記駆動頻度の切換を徐々
   に行なわせる頻度切換徐変手段と、 燃料噴射弁の駆動頻度の低減に応じて燃料噴射当りの燃
   料量を増加補正する燃料噴射量補正手段と を備えたことを特徴とする２サイクル内燃機関の燃料噴
   射制御装置。