JPH02106615A - 燃焼状態の監視方法および制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、火炉の燃焼状態の監視又は制御方法及びその
装置に係わり、特に、微粉炭焚きボイラの火炉出口にお
ける排ガス成分を推定する方法及び装置に関する。

〔従来の技術〕

ボイラ運転中の燃焼排ガスの中に含有している物質、特
に有害物質であるＮ　Ｏｘ　、Ｓ　Ｏ＊　、ばいじん等
には規制値が設けられており、その生成量を規制値以下
に守って運転しなければならない。

一方、ボイラの燃焼効率は、常時最大に保って運転する
ことが望ましく、この効率を算出する上で目やすとなる
のが排ガス中に含まれる未燃分である。

従来、ボイラ運転時におけるガス成分は、火炉出口或い
は煙道などに検出端を設けて検出していた。燃焼時には
、未燃分或いは、化学変化により有害物質（Ｎｏ、、Ｓ
ｏ、、等）が生成され排ガス中に含まれるが、検出され
たそれら成分の分離、分析には長時間を要し、オンライ
ン監視はできなかった。

このため、その時間低減には、運転員の経験と勘に頼ら
ざるを得なかった。特に、その生成量が規制されつつあ
るＮｏ、（窒素酸化物）、Ｓｏ。

（硫黄酸化物）或いは燃焼効率に影響を与える未燃分の
低減、等については、早急に解決されるべき課題である
にもかかわらず、燃焼状態を定量的に評価する方法が技
術的に確立されていないのが現状である。

最近、燃焼としてガス、油に変わり石炭の利用が見直さ
れつつあり、ボイラにおいて微粉炭、ＣＷＭ（石炭／水
スラリ）、ＣＯＭ（石炭／油スラリ）、等が燃料として
用いられ始めている。

石油代替エネルギーとして石炭が見直されている中で、
微粉炭燃焼技術が注目されている。この技術そのものは
、すでに完成されたと言われてるが、先に述べたＮＯｘ
排出量、灰中未燃分の残存量等が、ガス、油等の燃料に
比べ格段に増加することから環境及び効率に及ぼす影響
が大きい。

特に石炭を燃料とした場合、それ自体に含まれている窒
素成分が燃焼によりＮＯ８に転換するため、その生成量
は多大なものになる。さらに、燃焼速度がガス、油に比
べて格段に遅いことから、火炉温度の低下を伴い、灰中
未燃分の残存量も増える傾向にある。

そして灰中未燃分の増加は、ボイラ効率を低下させると
共に廃棄物処理に種々の制約をもたらす。

さらに、微粉炭の燃料として高燃料比炭（固形炭素／揮
発分）、低品位炭の使用に伴い灰中未燃分の低減への対
策が急務となってきている。そこで。

灰中未燃分低減のための新たな技術的対応が望まれてい
る。

微粉炭の燃焼は、１次空気と共に火炉内に送り込まれた
微粉炭が高温の炉壁及び火炎からの輻射熱を受け、石炭
粒子の温度が上昇して水分が蒸発し１次に揮発分を発生
しつつ着火し放熱と燃焼による発熱がバランスするまえ
で、１次及び２次空気による燃焼によって急激に温度上
昇し火炎を形成する。

一方、微粉粒子の燃焼過程は、まず燃焼の初期に揮発分
の分解燃焼が進み、その後コークス状の残留炭素質（以
後、チャーと呼ぶ）の表面燃焼が進行する。チャーの表
面燃焼は、揮発分の分解燃焼に比べてかなり遅く、完全
に燃え切るまでに要する時間の大部分はチャーの表面燃
焼に要するものと考えられる。

この事から、微粉炭燃焼は、燃料比、灰分、粘結性９粒
径分布など、その性状に係わる因子が多く、このため燃
焼過程での灰中未燃分を統一的に推定することは非常に
困難である。

しかし、灰中未燃分を減少させる燃焼方法は、Ｏ３を過
剰気味にして高温雰囲気の火炉内で一気に燃焼させれば
良い事は経験上からも明らかであるが、制御上及び安全
上そのような運転方法には問題がある。

現状の事業用あるいは産業用の微粉炭焚きボイラにおい
て、ボイラ効率を向上させるため灰中未燃分を極力低く
するような運転をしているが、ガス及び油焚きボイラに
有効な２段燃焼あるいは緩慢燃焼などの燃焼方法を採る
と火炉内音頭が低下し、灰中未燃分がかえって増加する
傾向にあり問題となっている。

このような問題の多くは、燃焼火炎の形状などを改善す
ることにより解決できることを見出し、火炎と灰中未燃
分とを関係付けることによる灰中未燃分の低減法が特願
昭５９−２０５６９１号で提案されている。この従来例
の概略を第８図に基づいて説明する。

第８図に微粉炭燃焼時の形状の異なる３ケースの火炎を
示す。それぞれ、 （、）　　灰中未燃分は少なくＮｏ、は多く、炉内温度
は高い火炎、 （ｂ）　　灰中未燃分は多く、Ｎ　ＯＸは（ａ）（ｃ）
の間、炉内温度は低い火炎。

（ｃ）　　灰中未燃分が（ａ）（ｂ）の間、Ｎｏ、は少
なく。

炉内温度は（ａ）（ｂ）の間の火炎、 である。

火炎、すなわち微粉炭の燃焼領域は、揮発分が主体であ
る１次燃焼領域、固形炭素分の燃焼が主体である２次燃
焼領域に分けられ、これら領域の大きさ、位置関係と例
えば灰中未燃分に着目した場合、その残存量とは極めて
高い相関である。そし２て第８図で（ａ）：１次燃焼領
域の火炎が大きい、（ｂ）：１次燃焼領域の火炎が（ａ
）（ｅ）の間である。

（ｃ）：１次燃焼領域の火炎の大きさが最も小さい。

などの特徴がある。

（ａ）の場合、微粉粒子の周囲の０□分布が最適になる
ように微粉炭を高温雰囲気の炉内に適度拡散して送り込
むことで揮発分の着火を速くし、高温雰囲気を保つこと
により急速に微粉粒子を燃焼させ、灰中未燃分は少ない
。

（ｂ）の場合、微粉炭と０２分布が分離されており。

両者の接触領域だけで燃焼が進行するため、燃焼し切ら
ない微粉粒子が大量に未燃分どして残る。

（Ｃ）の場合、微粉炭と０２分布を最適にするため、２
次空気を旋回させてバーナ近傍で微粉炭を散らし燃焼を
促進させる共に、旋回により微粉炭の後流部は負圧とな
るため微粉炭と０２が混合され燃焼が進行する。灰中未
燃分は（ａ）と（ｂ）の間になる。

第８図の火炎形状で１次燃焼領域の火炎の大きさとバー
ナ先端部からの燃焼性とが灰中未燃分の低減に効果があ
るという減少に基づき、例えば、灰中未燃分の指定指標
（Ｉ　ｕｎｃ）を求める火炎形状の特徴パラメータ（特
徴量）は第９図のように定められる。

第９図において、１次燃焼領域、すなわち輝度の高い領
域を酸化炎Ａ、、Ａ２とよぶことにする。

ここでは、例えば酸化炎を表わす特徴バロメータとして
、 酸化炎のバーナ先端からの位置 Ｘ＝ｄ　Ｚ／ｄ　Ｂ・・・・・・（１）酸化炎間距離　
　　　Ｙ＝ｄＸ／ｄＢ・・・・・・（２）酸化炎の厚み
係数　　Ｚ　＝　ａ　／　ｂ　　　・・・・・・（３）
ここで、　ｄＢ：バーナ径 ａ二酸化炎の径方向の厚み ｂ二酸化炎の塾方向の厚み なお、（１）、（２）式においてバーナ径ｄＢと距離ｄ
Ｚ、ｄＸとの比を用いているが、ｄＺ、ｄＸそのままの
値を用いてもよい。

ここで、（１）〜（３）式を用いて、灰中未燃分の推定
指標Ｉ　ＵＢＣを、例えば、 Ｉ　ＵＢＣ＝　ｋ−Ｘ−１−Ｙ−”　−Ｚ　　　　　　
−−−−−−（４）で定義する。ここで、ｋは１次口径
係数である。

一方、酸化炎を表わす特徴バロメータとして先に述べた
以外に次のようなもの登用いることが可能である。

第９図のＸ、Ｙを表わすＧ、、Ｇ２の定め方として、 （１）第９図の０１．Ｇ、を酸化炎の中心とする。

（２）第９図ののバーナ先端から酸化炎に最も近い位置
をＧ、、Ｇ２とする。

（３）　　火炎温度の最も高い位置を０１．Ｇ２とする
。

（４）酸化炎を温度分布から求め、その重心を６１゜Ｇ
２とする。また、Ｚとしてバーナ径方向の火炎厚みなど
が考えられるが、これらすべてバーナ先端からの酸化炎
の位置或いは大きさを表わすバロメータであり、その限
りにおいては必ずしも重心或いは厚みでなくても良い。

しかし、酸化炎の輝度（或いは温度）の分布は等高線状
になっており、高Ｍ（度領域抽出の制限値に応じてその
面積は変化するが、重心位置はそれによる変化を受けに
くい事から酸化炎を表すす特徴バロメータとして重心を
用いるのが適当と考えた。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記従来技術は第８図に示した火炎形状の特徴を定性的
にとらえており、同一炭種で燃焼している場合には、比
較的精度よく灰中未燃分を推定できる。しかし、実際の
ボイラにおいて燃焼する石炭は一種類とは限らず、むし
ろ海外の輸入炭に石炭の大部分を頼っている現状では多
種類の石炭を燃焼せざるを得ない。このように炭種が変
ったり、又はバーナ形式、火炉内でのバーナ配置等が変
った場合、上記従来技術では火炎形状から抽出した燃焼
状態の特徴バロメータが普遍的なバロメータである物理
量を表わしていないため、灰中未燃分の推定精度が悪く
、上記従来技術をそのまま適用できないという問題があ
った。

本発明の目的は、ボイラ運転中の燃焼排ガス中に含有さ
れる燃焼効率に影響のある灰中未燃分量を短時間で推定
し、これを低減する運転を実現するための燃焼の監視又
は制御方法及びその装置を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕 かかる目的を達成するために本発明は、火炉の火炎温度
を検出し、この火炎温度から発生してエネルギーを計算
し、またこのエネルギーを火炎での出力エネルギーとし
、バーナへの石炭供給量、石炭発熱量等を入力エネルギ
ーとしてエネルギーの収支をとり、燃焼火炎での燃焼率
を算出し、またこの燃焼率をもとにバーナへの石炭供給
量、空気供給量、予熱空気温度１石炭中灰分等を用いて
灰中未燃分を指定し、さらにこの灰中未燃分が減少する
ようにバーナへの空気供給量、予熱空気温度１石炭中灰
分等を制御する方法及びその装置を備えたものである。

〔作用〕

燃焼火災で生成しているエネルギー発生速度Ｅは供給し
た燃焼ガス（含未燃固体分）の温度上昇によるエネルギ
ーＥ１と火炎で発生したエネルギーＥ、の和となるので
、 Ｅ＝Ｅ１＋Ｅ、　　　　　（ｋｃａｌ／ｈ）”−・（５
）となる。これが火炎により出力された石炭のエネルギ
ーである。

一方１石炭供給量Ｇｃｏａｌ及びその石炭の発熱量Ｈｃ
ｏａｌにより、該当バーナへ供給されたエネルギーＥ０
は次式で与えられる。

Ｅ、−＝Ｇｃｏａｌ・Ｈｃｏａｌ　　（ｋｃａｌ／ｈ）
　・・−・（６）（５）、（６）式のエネルギー収支よ
り燃焼火炎での燃焼率Ｘは次の（７）式となる。

Ｘ＝　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
・・・・・・（７）上記（７）式はＲ察している視野下
流端での燃焼率であり、火炉出口での燃焼率ＸＦとは異
なる。

そこで、火炉の各段毎に求められた燃焼率Ｘをｘｉ（ｉ
は段数を示す）とし、バーナ近傍がら火炉出口（又は燃
焼が無視できる程度に温度が下降する領域）に達するま
でのガス滞溜時間Δｔｉでの燃焼を考え、各段の燃焼率
ｘｉの火炉出口での燃焼率ｘｉＦは、 ｘｉｒ＝Ｊ（ｘｉ、Δｔ　ｉ　）　　　　　　−（８）
で与えられる。

従って、出口での平均燃焼率ＸＦは。

ＸＦ：　Ｚ　ｙ　ｉ　°ｘ　ｉ　Ｆ　　　　　　　　−
−（９）ここで、ｙｉ：ｉ段への石炭供給重み となり、出口での推定灰中未燃分ＵＢＣはここで、Ａ：
石炭中の灰分 で与えられる６ 従って、各バーナへの石炭供給量、空気供給量、石炭発
熱量、予熱空気温度等のバーナ操作量及び燃焼火炎の温
度及び輻射エネルギーを計測すれば、火炉出口での灰中
未燃分ＵＢＣは推定できる。

これらの量は物理量であり、バーナ形式、バーナ配置、
石炭の炭種の影響を含んでいる。

〔実施例〕

以下１本発明を図面に示す実施例に基いて説明する。

第１図及び第２図は本発明の一実施例に係り、第１図は
灰中未燃分ＵＢＣの監視・診断を単一バーナについて実
施した場合を示したもので、同図において、火炉１の炉
壁２に形成された覗き窓３には冷却管５が挿入配置され
ている。この冷却管５にはＩＴＶカメラ６に接続された
イメージファイバ８が設けられており、ＩＴＶカメラ６
は第２図に示す燃焼状態の監視装置に接続されている。

火炉１上部には、１次空気と微粉炭が供給されるバーナ
９が設けられている。このバーナ９の回りには２次空気
供給管１０．３次空気供給管１１が設けられており、火
炉１下部には空気導入孔１２が設けられている。

そして覗き窓３から冷却管５により水又は空気で冷却し
たイメージファイバ８を火炉１内に挿入し、このイメー
ジファイバ８により燃焼火災１３の画像を火炉１外に導
き、この火炉１外に導いた火災画像をＩＴＶカメラ６で
電気信号に変換するようになっている。

なお、第１図において１５は空気を旋回させるためのス
ワーラ、１６はフィルタである。またイメージファイバ
８に広角レンズを採用してもよい。

第２図は燃焼状態の監視装置の一例を示したもので、Ｉ
ＴＶカメラ６からのアナログ映像信号１８は、Ａ／Ｄ変
換器１９を介してデジタル映像信号２０に変換され、こ
の信号２０はフレームメモリ２１に書き込まれる。書き
込まれた画像データ２２はプロセッサ２３に取り込まれ
、このプロセッサ２３で１１測している火炎下流端にお
ける燃焼率Ｘを演算する。操作量及び計測量（石炭供給
量、空気供給量、石炭発熱量、予熱空気温度等）２５は
、プロセスｌ１０２６を介してデジタル信号２８として
プロセッサ２３に入力され、このプロセッサ２３に予め
書き込まれた（５）〜（１０）式へ代入され、推定灰中
未燃分ＵＢＣとして算出される。

なお第２図において２９は灰中未燃分ＵＢＣのデータ、
３０はデータ２９の表示装置である。

上記のように本実施例に係る装置は、火炉１の火炎画像
を検出する画像検出手段としてイメージファイバ８、Ｉ
ＴＶカメラ６が設けられ、また火炎画像から火炎温度を
算出する温度演算手段、火炎温度から火炉１出口におけ
る燃焼率を算出する燃焼率演算手段、燃焼率から灰中未
燃分を算出する灰中未燃分算出手段及び灰中未燃分が減
少するようにバーナ９への石炭供給量、空気供給量、予
熱空気温度等を制御する制御手段としてプロセッサ２３
が設けられている。

以上の処理の１例としてプロセッサ２３の内部処理フロ
ーの概略を第３図に基づいて説明する。

ステップ１００：火炎画像データの入力火炎画像データ
ＩＭ（ＩＴＪ）をプロセッサ２３に入力する（ｉ＝１〜
Ｉ、ｊ＝１〜Ｊ）。

ステップ１１０：火炎画像データの平均化その燃焼状態
を示す最も高い確率を持つ火炎形状を求める（（１１）
式に１例を示す）。

ここで、ＩＭ　（ＩＩ　ｊ）　　：平均化した火炎画像
ステップ１２０：火炎の温度計算 ２波長温度計の原理を用いて、火炎の温度を算出し、平
均温度を算出する。

ステップ１３０：エネルギーの計算 ステップ１２０で算出した火炎温度を用いて、供給した
燃焼ガス（含未燃固体分）の温度上昇によるエネルギー
Ｅ１と火炎で発生したエネルギーＥ２を次式により計算
する。

Ｅ、＝　ｆ、　（Ｇｃｏａｌ、　Ｇａ１ｒ、　Ｔｏ＋　
Ｔ）　・・・（１２）Ｅｚ＝ｆｚ　（’ｒ）　　　　　
　　　　　　　・・・（１３）ここで、Ｇｃｏａｌ：石
炭供給量 Ｇａ１ｒ　：空気供給量 Ｔ　　：火炎温度 Ｔｏ：予熱空気温度 また、バーナへの供給石炭に伴うエネルギーＥ０は（６
）式により計算される。

ステップ１４０：燃焼率Ｘの計算 ステップ１３０で算出したバーナへの入力エネルギーＥ
０及び燃焼により生成したエネルギーＥ＝Ｅ、＋Ｅ、を
（７）に代入することにより、燃焼火炎下流端での燃焼
率Ｘは算出できる。

ステップ１５０：火炉出口での平均燃焼率の計算ステッ
プ１２０．１４０で計算した火炎温度、燃焼率及び操作
量、計測量を用いて、次式により火炉出口での平均燃焼
率ＸＦを求める。

ｘｒ＝ｆ、　（ｘ、Ｔａ１ｒ、Δｔ、Ｇｃｏａｌ、Ｇａ
１ｒ、ｙ）　＝（１４）ここで、Ｔａ１ｒ：火炎の平均
温度 Δｔ　：バーナ近傍から火炉出口（又 は燃焼が無視できる程度まで 温度が下降する領域）に達す るまでの滞溜時間 ｙ：各段への石炭供給重み ステップ１６ｏ：灰中未燃分の計算 ステップ１５０で算出した火炉出口での平均燃焼率ＸＦ
及び石炭中の配分Ａを（１０）式に代入して、出口での
推定未燃分ＵＢＣを計算する。

ステップ１７０：灰中未燃分の推定結果の出力灰中未燃
分の推定値ＵＢＣを出力装置に出力する。

ステップ１８０：灰中未燃分推定結果の判断ステップ１
７０における灰中未燃分の推定値ＵＢＣが適正か否かを
判断する。ここでＹＥＳと判断されるとプログラムは終
了するが、ＮＯと判断されたとき、すなわち灰中未燃分
の推定値が多いときは、バーナ９への電力量によってき
まる空気供給量、予熱空気温度、石炭中灰分等を制御し
て上述の手順によりプログラムを実行する。

上記のように本実施例に係る方法は、 （イ）第−工程二火炉１の火炎温度を検出する工程、（
ロ）第二工程：その火炎温度から発生しているエネルギ
を計算する工程、 （ハ）第三工程：そのエネルギを火炎での出力エネルギ
ーとし、バーナ９への石炭供給量、石炭発熱量を入力エ
ネルギーとしてエネルギーの収支をとり、燃焼火炎１３
での燃焼率を算出し、これにより火炉１の燃焼状態を監
視する工程、 （ニ）第四工程：第一から第三工程で求めた燃焼率をも
とに、バーナ９への石炭供給量、空気供給量、予熱空気
温度１石炭中法分等を用いて火炉１出口での灰中未燃分
を推定し、この推定された灰中未燃分により火炉１の燃
焼状態を監視する工程。

（ホ）第五工程：その灰中未燃分が減少するようにバー
ナ９への空気供給量、予熱空気温度１石灰中圧分を制御
する工程、 からなっている。

以上の如く、火炎画像から火炎温度及び火炎での生成エ
ネルギーを計算し、バーナ供給石炭エネルギーの収支か
ら燃焼率を算出し、更に操作量及び計測量とから灰中未
燃分を推定し、計測位置の灰中未燃分を精度よく推定或
いは予測することが可能となる。

他の実施例として、第４図に複数の異なるバーナを本発
明による燃焼状態監視装置で監視する場合を示す。この
場合、燃焼状態監視装置の画像入力部をＡ、Ｂ、Ｃ段の
各々画像入力時に切換える方法（第５図（ａ））、Ａ／
Ｄ変換器とフレーム・メモリを各々Ａ、Ｂ、Ｃ段用に準
備し、３段同時にフレームメモリ２１に画像を入力する
方法（第５図（ｂ））が考えられる。プロセッサ２３の
内部処理は、基本的には第３図と同様である。

例えば、実機ボイラの燃焼状態の監視に本発明を用いる
ことにより、各段のバーナ燃焼状態、すなわちボイラ運
転状態を監視でき、アフタエアの影響を考慮したきめの
細かな高効率運転を実現できる。また１本発明の灰中未
燃分推定値から、操作量（空気供給量、空気比、等）を
制御することにより、オペレータの負担をさらに低減す
ることができる。なお第４図、第５図において、３１は
アフタエアポート３２は映像信号切換装置である。

さらに本発明は、バーナのタイプによって左右されるも
のではない１例えば、第６図及び第７図のように異なる
バーナ・タイプであってもバーナ断面方向から燃焼火炎
を計測すると、形成される火炎は第６．７図共同様な形
状を示すことから明らかである。

また、本実施例では燃焼温度及び火炎で生成したエネル
ギーを算出する際に、イメージファイバ８で燃焼火炎の
画像を用いているが、もっと簡便に他の温度測定法１例
えば、放射温度計や二波長温度計等や放射エネルギー測
定装置をセンサーとして用いても同様な効果が期待でき
ることは言うまでもない。

〔発明の効果〕

本発明によれば、バーナへの供給エネルギー及び燃焼火
炎で生成したエネルギーのエネルギー収支により燃焼率
を求め、火炉出口での灰中未燃分を精度良く推定でき、
これによりバーナ操作量を制御して燃焼効率を高くでき
る効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図から第３図は本発明の一実施例に係り。 第１図は火炉部の縦断面図、第２図は燃焼状態の監視装
置の概略構成図、第３図はプロセッサの概略処理フロチ
ャート、第４図（ａ）は他の実施例に係る火炉部の概略
正面図、第４図（ｂ）は第４図（ａ）に示すものの平面
図、第５図は他の実施例の画像入力方法の一例を示す図
、第６図（ａ）及び第７図（ａ）は他の実施例のバーナ
部の概略正面断面図、第６図（ｂ）及び第７図（ｂ）は
第６図（ａ）及び第７図（ａ）に示すものの平面図。 第８図は火炎形状を比較した図、第９図は従来例の火炎
形状から抽出する特徴パラメータを示す図である。 １・・・火炉、５・・・冷却管、６・・・ＩＴＶカメラ
、８・・・イメージファイバ、９・・・バーナ、１０・
・・２次空気供給管、１１・・・３次空気供給管、１３
・・・火炎、１８・・・アナログ映像信号、１９・・・
Ａ／Ｄ変換器、２０・・・デジタル映像信号、２１・・
・フレームメモリ、２２・・・画像データ、２３・・・
プロセッサ、２５・・・操作量及び計測量。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、火炉の火炎温度を検出し、該火炎温度から発生して
   いるエネルギーを計算する燃焼状態の監視方法。 ２、請求項１において、計算したエネルギーを火炎での
   出力エネルギーとし、バーナへの石炭供給量、石炭発熱
   量等を入力エネルギーとして、エネルギー収支をとり、
   燃焼火炎での燃焼率を算出し、これにより火炉の燃焼状
   態を監視することを特徴とする燃焼状態の監視方法。 ３、請求項１又は２において、計算した燃焼率をもとに
   、バーナへの空気供給量、予熱空気温度、石炭中灰分等
   を用いて火炉出口での灰中未燃分を推定し、該推定され
   た灰中未燃分により該火炉の燃焼状態を監視することを
   特徴とする燃焼状態の監視方法。 ４、請求項３において、灰中未燃分が減少するようにバ
   ーナへの電力によってきまる空気供給量、予熱空気温度
   、石炭中灰分等を制御することを特徴とする燃焼状態の
   制御方法。５、火炉の火炎画像を検出する画像検出手段
   と、当該火炎画像から火炎温度を算出する温度演算手段
   と、当該火炎温度から火炉出口における燃焼率を算出す
   る燃焼率演算手段と、当該燃焼率から灰中未燃分を算出
   する灰中未燃分算出手段と、を備えている燃焼状態の監
   視装置。 ６、請求項５において、前記灰中未燃分が減少するよう
   にバーナへの石炭供給量、空気供給量、予熱空気温度等
   を制御する制御手段を備えてなることを特徴とする燃焼
   状態の制御装置。 ７、請求項５又は６において、前記火炉は、微粉炭焚き
   ボイラの火炉であることを特徴とする燃焼状態の監視又
   は制御装置。