JPH0195256A - 直膨冷凍装置 - Google Patents
直膨冷凍装置Info
- Publication number
- JPH0195256A JPH0195256A JP25065487A JP25065487A JPH0195256A JP H0195256 A JPH0195256 A JP H0195256A JP 25065487 A JP25065487 A JP 25065487A JP 25065487 A JP25065487 A JP 25065487A JP H0195256 A JPH0195256 A JP H0195256A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- gas
- refrigerant
- refrigerator
- suction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 48
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 29
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 9
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 7
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/13—Economisers
Landscapes
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、冷媒圧縮冷凍装置に昇圧機と吐出ガス冷却手
段とを組み込んだ直膨冷凍装置に関する。
段とを組み込んだ直膨冷凍装置に関する。
従来、２段圧縮冷凍装置としては、第３図にその概略構
成を示すようなものが使用されている。
成を示すようなものが使用されている。
図において、ＥＶ、、ＥＶ２は蒸発器用膨張弁、Ｅ、、
Ｅ、は蒸発器、Ａ、、Ａ２はアキュームレータ、ＣｆＬ
ｌ 、 ＣＩＬ２は冷凍機の低段圧縮機、ｃｈ、、ｃｈ
２は高段圧縮機、ｍはモータ、Ｇは凝縮器、Ｆは液溜器
、Ｍは中間冷却器、ＥＶｍは中間冷却器用膨張弁、Ｗは
、凝縮器Ｇ用の冷却水、Ｖ、、、Ｖ２は蒸発圧力制御弁
、Ｖ １ ｒ 、 Ｖ Ｊ！ ２は低圧ライン用弁、Ｖ
ｍ、。
Ｅ、は蒸発器、Ａ、、Ａ２はアキュームレータ、ＣｆＬ
ｌ 、 ＣＩＬ２は冷凍機の低段圧縮機、ｃｈ、、ｃｈ
２は高段圧縮機、ｍはモータ、Ｇは凝縮器、Ｆは液溜器
、Ｍは中間冷却器、ＥＶｍは中間冷却器用膨張弁、Ｗは
、凝縮器Ｇ用の冷却水、Ｖ、、、Ｖ２は蒸発圧力制御弁
、Ｖ １ ｒ 、 Ｖ Ｊ！ ２は低圧ライン用弁、Ｖ
ｍ、。
Ｖｍ２は中圧ライン用弁である。
そして、上記各機器のそれぞれの間には、所要の配管が
施されており、吸込ガス配管（以下「吸込管」という）
としては、短破線で示す低圧ラインＬ１と長破線で示す
中圧ラインＬｍとがある。
施されており、吸込ガス配管（以下「吸込管」という）
としては、短破線で示す低圧ラインＬ１と長破線で示す
中圧ラインＬｍとがある。
次に、太い短波線で示したのは高圧ガスラインＬｈ、太
い実線で示したのは復流液配管の液ラインＬｅで、液溜
器Ｆと中間冷却器Ｍとの間において前記膨張弁ＥＶｍへ
の分岐ラインＬｅｍを有しており、また、中間冷却器Ｍ
から冷媒ガスを中圧ラインＬｍへ戻す通流ラインＬｆｉ
ｒが設けられている。
い実線で示したのは復流液配管の液ラインＬｅで、液溜
器Ｆと中間冷却器Ｍとの間において前記膨張弁ＥＶｍへ
の分岐ラインＬｅｍを有しており、また、中間冷却器Ｍ
から冷媒ガスを中圧ラインＬｍへ戻す通流ラインＬｆｉ
ｒが設けられている。
なお、蒸発器Ｅ１関係の機器は室Ｒ１に、蒸発器Ｅ２関
係の機器は室Ｒ２にそれぞれ設置されている。
係の機器は室Ｒ２にそれぞれ設置されている。
以上の構成となっているので、例えば、室Ｒ３が一４０
℃とした場合、蒸発器Ｅ、内で蒸発後の冷媒ガスｇ＋は
、アキュームレータＡ、→蒸発圧力制御弁Ｖ、→低圧ラ
イン用弁ＶＩＬＩ→低圧うインＬ１→低段圧縮機ＣＪ２
１→連結ライン１１２ｈｌ→高段圧縮機Ｃｈ、→高圧ガ
スラインＬｈを経由して冷媒ガスｇとなり凝縮器Ｇに到
達し、冷却水Ｗによって冷却され液化する。
℃とした場合、蒸発器Ｅ、内で蒸発後の冷媒ガスｇ＋は
、アキュームレータＡ、→蒸発圧力制御弁Ｖ、→低圧ラ
イン用弁ＶＩＬＩ→低圧うインＬ１→低段圧縮機ＣＪ２
１→連結ライン１１２ｈｌ→高段圧縮機Ｃｈ、→高圧ガ
スラインＬｈを経由して冷媒ガスｇとなり凝縮器Ｇに到
達し、冷却水Ｗによって冷却され液化する。
次いで冷媒液ｆは、液溜器Ｆに貯溜された後、液ライン
Ｌｅにより中間冷却器Ｍを通って蒸発器用膨張弁ＥＶ、
へ帰り、蒸発器Ｅ、内で蒸発気化して冷媒ガスｇとなる
。
Ｌｅにより中間冷却器Ｍを通って蒸発器用膨張弁ＥＶ、
へ帰り、蒸発器Ｅ、内で蒸発気化して冷媒ガスｇとなる
。
なお、液溜器Ｆからの冷媒液ｆの一部は、分岐ラインＬ
ｅｍへ分流し、中間冷却器用膨張弁ＥＶｍにより中間冷
却器Ｍ内へ蒸発気化して中間圧力まで減圧された還流冷
媒ガスｇｍとなり、還流ラインＬＩＬｒを通って中圧ラ
インＬｍに合流する。
ｅｍへ分流し、中間冷却器用膨張弁ＥＶｍにより中間冷
却器Ｍ内へ蒸発気化して中間圧力まで減圧された還流冷
媒ガスｇｍとなり、還流ラインＬＩＬｒを通って中圧ラ
インＬｍに合流する。
なお、室Ｒ２が例えば−１０℃とした場合、蒸発器Ｅ２
内で蒸発後の冷媒ガスｇ２は、アキュームレータＡ２→
蒸発圧力制御弁ｖ２→中圧うイン用弁ｖｍ２→中圧うイ
ンＬｍ→連結うインＬｕｈ２→高段圧縮機Ｃｈ２を経由
して冷媒ガスｇとなり、その後は、室Ｒ１の場合と同様
に動作して前記膨張弁ＥＶ２又はＥＶ、へ帰る。
内で蒸発後の冷媒ガスｇ２は、アキュームレータＡ２→
蒸発圧力制御弁ｖ２→中圧うイン用弁ｖｍ２→中圧うイ
ンＬｍ→連結うインＬｕｈ２→高段圧縮機Ｃｈ２を経由
して冷媒ガスｇとなり、その後は、室Ｒ１の場合と同様
に動作して前記膨張弁ＥＶ２又はＥＶ、へ帰る。
次に、第２図に示すモリエル線図（ｐ−ｈ線図）により
冷媒サイクルについて述べる。
冷媒サイクルについて述べる。
蒸発？＋ Ｅ Ｉ内で蒸発後の冷媒ガスは、低段圧縮機
Ｃ２への吸入時、状態点（以下「点」という）１の状態
にあり、該低段圧縮機Ｃ２に吸入され、中間圧力Ｐｍま
で昇圧されて点２の状態となる。
Ｃ２への吸入時、状態点（以下「点」という）１の状態
にあり、該低段圧縮機Ｃ２に吸入され、中間圧力Ｐｍま
で昇圧されて点２の状態となる。
一方、中間冷却器Ｍで気化した還流冷媒ガスｇｍは、中
間圧力Ｐｍまで減圧され中圧ラインＬｍに合流して連結
ラインＬｆｉｈに流入されている。この際の還流冷媒ガ
スｇｍの状態は点７で示され、前記点２の冷媒ガスと混
合し、点３の状態になる。一方、中間冷却器Ｍ内には点
５の高圧冷媒液ｆの一部が流入し、蒸発器Ｅ、、Ｅ２に
送られる高圧冷媒液ｆを、点８の状態になるまで冷却し
、蒸発器Ｅ１での冷凍効果を増している。
間圧力Ｐｍまで減圧され中圧ラインＬｍに合流して連結
ラインＬｆｉｈに流入されている。この際の還流冷媒ガ
スｇｍの状態は点７で示され、前記点２の冷媒ガスと混
合し、点３の状態になる。一方、中間冷却器Ｍ内には点
５の高圧冷媒液ｆの一部が流入し、蒸発器Ｅ、、Ｅ２に
送られる高圧冷媒液ｆを、点８の状態になるまで冷却し
、蒸発器Ｅ１での冷凍効果を増している。
点３まで冷却された低段吐出ガス及び前記冷媒ガスｇｍ
は、ともに高段圧縮機Ｃｈに吸入圧縮され点４の凝縮圧
力Ｐｋの冷媒ガスｇとなり、凝縮器Ｇで凝縮して点５で
示す状態の高圧冷媒液ｆとなる。そして、その大部分は
上述のように中間冷却器Ｍ内で冷却され、過冷却度を増
して点８の状態となり、膨張弁ＥＶ、を経て圧力が、蒸
発圧力Ｐ０まで一度に下げられた点９の状態で蒸発器Ｅ
１に流入蒸発し、点９の状態から低段圧縮機Ｃ２吸込ま
での圧損Δｐを生じて点１の状態となる冷凍サイクルを
繰り返す。
は、ともに高段圧縮機Ｃｈに吸入圧縮され点４の凝縮圧
力Ｐｋの冷媒ガスｇとなり、凝縮器Ｇで凝縮して点５で
示す状態の高圧冷媒液ｆとなる。そして、その大部分は
上述のように中間冷却器Ｍ内で冷却され、過冷却度を増
して点８の状態となり、膨張弁ＥＶ、を経て圧力が、蒸
発圧力Ｐ０まで一度に下げられた点９の状態で蒸発器Ｅ
１に流入蒸発し、点９の状態から低段圧縮機Ｃ２吸込ま
での圧損Δｐを生じて点１の状態となる冷凍サイクルを
繰り返す。
このような従来の２膜圧ｔＭ冷凍装置、又は単段圧縮冷
凍装置も冷凍装置の容量が少々不足する場合には、冷凍
機容量を１サイズ大きくするが、これはイニシャルコス
トの上昇を来たすばかりか、冷凍効率もまた低下する。
凍装置も冷凍装置の容量が少々不足する場合には、冷凍
機容量を１サイズ大きくするが、これはイニシャルコス
トの上昇を来たすばかりか、冷凍効率もまた低下する。
また、単段圧縮機の場合には２段圧縮機方式に変更する
が、これも同じくイニシャルコストが高くなり、装置が
複雑化するという問題がある。
が、これも同じくイニシャルコストが高くなり、装置が
複雑化するという問題がある。
なお、従来の２段圧縮冷凍装置において吸込管が長い場
合には、冷凍機の吸込圧力か低下して冷凍機の効率低下
を招く。そこでこれに対処して効率低下を少くするため
には吸込管のサイズを大きくする必要があるが、そのよ
うにすることによりてコストが高騰するだけでなく管内
の油戻りが悪化するという難点も生ずる。
合には、冷凍機の吸込圧力か低下して冷凍機の効率低下
を招く。そこでこれに対処して効率低下を少くするため
には吸込管のサイズを大きくする必要があるが、そのよ
うにすることによりてコストが高騰するだけでなく管内
の油戻りが悪化するという難点も生ずる。
本発明は、以上の事情に着目してなされたもので、大し
た費用をかけずに冷凍効率の改善と冷凍装置の容量拡大
を図ることのできる直膨冷凍装置を得ることを目的とし
ている。
た費用をかけずに冷凍効率の改善と冷凍装置の容量拡大
を図ることのできる直膨冷凍装置を得ることを目的とし
ている。
（問題点を解決するための手段）
本発明に係る直膨冷凍装置は、従来の冷凍装置に招ける
吸込管の途中に昇圧機とその迂回配管とを設置するとと
もに、その吐出ガスの冷却手段を設けたことを特徴とす
るものである。
吸込管の途中に昇圧機とその迂回配管とを設置するとと
もに、その吐出ガスの冷却手段を設けたことを特徴とす
るものである。
（作用〕
本発明の直膨冷凍装置においては、蒸発器から吸い出さ
れた低圧の冷媒ガスを吸込管の途中で昇圧機により昇圧
すると、この吐出ガスは圧縮動作にもとすいた発熱によ
り温度上昇するため、前記冷却手段を用いて冷却し冷凍
機に吸入させる。
れた低圧の冷媒ガスを吸込管の途中で昇圧機により昇圧
すると、この吐出ガスは圧縮動作にもとすいた発熱によ
り温度上昇するため、前記冷却手段を用いて冷却し冷凍
機に吸入させる。
したがって、蒸発器からの冷媒ガスは、−段と昇圧され
て吸入されるので冷凍機の圧縮機は低段の吸入圧力が上
昇することとなり、これに伴って高段も上昇するので運
転効率の向上が図れる。
て吸入されるので冷凍機の圧縮機は低段の吸入圧力が上
昇することとなり、これに伴って高段も上昇するので運
転効率の向上が図れる。
なお、昇圧機停止の場合には、吐出ガス冷却手段の使用
も中止し迂回配管により通常運転を行う。
も中止し迂回配管により通常運転を行う。
以下、本発明の一実施例を第１図及び第２図に基づいて
説明する。なお、従来例と同一の部材及び相当部分は同
一の符号を用い、その説明は省略する。
説明する。なお、従来例と同一の部材及び相当部分は同
一の符号を用い、その説明は省略する。
本実施例の特徴とするところは、第１図の概略構成図に
示されるように、低圧ラインＬＪＺの途中に吸込ガス流
量計Ｑを設け、次に塞止弁ｖｂを有する迂回配管のバイ
パスラインＬｂを並列に設けたブースタ（昇圧機）とし
てターボブロアＴとその吸入側に塞止弁Ｖｔとを設置す
るとともに、さらに、該ターボブロアＴの吐出ガス冷却
手段として直接液冷媒噴射式熱交換器ＥＧを設け、該熱
交換器ＥＧと液ラインＬｅとの間に、液冷媒噴射用膨張
弁ＥＶｅを有する往液ラインＬｅｇを設けたことであり
、その他の構成は従来例とほぼ同様なのでその説明は省
く。
示されるように、低圧ラインＬＪＺの途中に吸込ガス流
量計Ｑを設け、次に塞止弁ｖｂを有する迂回配管のバイ
パスラインＬｂを並列に設けたブースタ（昇圧機）とし
てターボブロアＴとその吸入側に塞止弁Ｖｔとを設置す
るとともに、さらに、該ターボブロアＴの吐出ガス冷却
手段として直接液冷媒噴射式熱交換器ＥＧを設け、該熱
交換器ＥＧと液ラインＬｅとの間に、液冷媒噴射用膨張
弁ＥＶｅを有する往液ラインＬｅｇを設けたことであり
、その他の構成は従来例とほぼ同様なのでその説明は省
く。
次に、作用について述べる。
蒸発器Ｅｌ （又はＥ２）内で蒸発した冷媒ガスｇ＋
（又はｇ２）は、低圧ラインＬＪ２を通り、塞止弁
Ｖｔを経てターボブロアＴにより圧縮される。しかし、
この圧縮動作により吐出ガスｇｔは温度上昇するため、
直接液冷媒噴射式熱交換器ＥＧにおいて液ラインＬｅか
ら分流した冷媒液ｆにより冷却されてから冷凍機に吸入
され通常の冷凍サイクルを完結する。
（又はｇ２）は、低圧ラインＬＪ２を通り、塞止弁
Ｖｔを経てターボブロアＴにより圧縮される。しかし、
この圧縮動作により吐出ガスｇｔは温度上昇するため、
直接液冷媒噴射式熱交換器ＥＧにおいて液ラインＬｅか
ら分流した冷媒液ｆにより冷却されてから冷凍機に吸入
され通常の冷凍サイクルを完結する。
なお、ターボブロアＴは、負荷運転中には基本的に１０
０％運転とし、冷凍機容量制御によって吸込ガス量が減
少し、ターボブロアＴがサージングのため運転不可能と
なる場合は、その前に停止させ、塞止弁ｖｔ、ｖｂをそ
れぞれ切り換え、バイパスラインＬｂによりバイパスさ
れる。このとき、液冷媒噴射用膨張弁ＥＶｅを閉鎖して
直接液冷媒噴射式熱交換器ＥＧの使用を中止することは
いうまでもない。
０％運転とし、冷凍機容量制御によって吸込ガス量が減
少し、ターボブロアＴがサージングのため運転不可能と
なる場合は、その前に停止させ、塞止弁ｖｔ、ｖｂをそ
れぞれ切り換え、バイパスラインＬｂによりバイパスさ
れる。このとき、液冷媒噴射用膨張弁ＥＶｅを閉鎖して
直接液冷媒噴射式熱交換器ＥＧの使用を中止することは
いうまでもない。
停止の判断は、ターボブロアＴの吸込ガス量の測定によ
る。また、運転圧力の変更が必要な場合は、ターボブロ
アＴのモータの速度制御を追加する。
る。また、運転圧力の変更が必要な場合は、ターボブロ
アＴのモータの速度制御を追加する。
また、ターボブロアＴにおける昇圧分は、吸込ガス配管
の圧力損失を見込み、通常の単段ターボブロアで昇圧で
きる範囲とする。
の圧力損失を見込み、通常の単段ターボブロアで昇圧で
きる範囲とする。
ターボブロアＴの設置により、通常の冷凍サイクルは第
２図のモリエル線図に実線で示すものとなる。
２図のモリエル線図に実線で示すものとなる。
すなわち、冷媒ガスは、点１０の状態から圧力低下して
点１に向うが、圧損ΔＴＰを生じた点ＩＴからターボブ
ロアＴにより昇圧されて点ＩＴ、に至り、直接液冷媒噴
射式熱交換器ＥＧにおける直接噴射された冷媒液の蒸発
による冷却過程点９Ｔ→点１０Ｔ１及び点１０Ｔの冷媒
ガスと点ＩＴ、のターボブロア吐出ガスとの混合冷却に
より、点ＩＴ、に達し低段圧縮機Ｃ２に吸入され、点２
Ｔまで昇圧するが、中間冷却器Ｍからの還流冷媒ガスｇ
ｍの合流により点３Ｔまで冷却され、高段圧縮機ｃｈに
吸入されて凝縮圧力Ｐｋの点４Ｔまで昇圧する。そして
凝縮器Ｇで凝縮して点５で示す状態の高圧冷媒液ｆとな
る。
点１に向うが、圧損ΔＴＰを生じた点ＩＴからターボブ
ロアＴにより昇圧されて点ＩＴ、に至り、直接液冷媒噴
射式熱交換器ＥＧにおける直接噴射された冷媒液の蒸発
による冷却過程点９Ｔ→点１０Ｔ１及び点１０Ｔの冷媒
ガスと点ＩＴ、のターボブロア吐出ガスとの混合冷却に
より、点ＩＴ、に達し低段圧縮機Ｃ２に吸入され、点２
Ｔまで昇圧するが、中間冷却器Ｍからの還流冷媒ガスｇ
ｍの合流により点３Ｔまで冷却され、高段圧縮機ｃｈに
吸入されて凝縮圧力Ｐｋの点４Ｔまで昇圧する。そして
凝縮器Ｇで凝縮して点５で示す状態の高圧冷媒液ｆとな
る。
ターボブロアＴの昇圧分ΔＩＴｐは、前述のように吸込
ガス配管の圧力損失でΔｐと等しいが、低段圧縮機Ｃ１
に吸い込まれる冷媒ガスの状態は、従来システムの場合
の点１から点ＩＴ、に移り、冷媒ガスの比重増加と吸入
圧力が上昇することとによって、冷凍装置の能力及び効
率が増加する。
ガス配管の圧力損失でΔｐと等しいが、低段圧縮機Ｃ１
に吸い込まれる冷媒ガスの状態は、従来システムの場合
の点１から点ＩＴ、に移り、冷媒ガスの比重増加と吸入
圧力が上昇することとによって、冷凍装置の能力及び効
率が増加する。
なお、点５から点１０に至るサイクルは、従来例とほぼ
同様なのでその説明は省く。
同様なのでその説明は省く。
また、本実施例は、２段圧縮冷凍装置について述べたが
、本発明は、単段又は多段圧縮冷凍装置にも適用しても
同様の成果を納めることが可能である。
、本発明は、単段又は多段圧縮冷凍装置にも適用しても
同様の成果を納めることが可能である。
以上説明したように本発明は、冷媒圧縮冷凍装置の低圧
吸込ガス配管の途中に迂回配管を並列に設けた昇圧機及
びその吐出ガス冷却手段を連設する構成としたため、昇
圧機の運転中は冷凍機の各膜圧縮機の吸入圧力が上昇す
るので、その能力及び効率の向上を計ることができる。
吸込ガス配管の途中に迂回配管を並列に設けた昇圧機及
びその吐出ガス冷却手段を連設する構成としたため、昇
圧機の運転中は冷凍機の各膜圧縮機の吸入圧力が上昇す
るので、その能力及び効率の向上を計ることができる。
また、冷凍システムの容量が少々不足の場合の対策にお
いては、冷凍機容量を１サイズ拡大したり、あるいは圧
縮機を単段から２段に変更するなどの処理を要せず、そ
の費用で昇圧機や吐出ガス冷却手段の設置が可能であり
、しかも冷凍機の効率向上ができる。したがって、前記
容量の増大を不要とする場合には、吸込ガス配管のサイ
ズを、１サイズ又は２サイズ縮小し、かつ、冷凍効率も
同時に改善することができるという効果がある。
いては、冷凍機容量を１サイズ拡大したり、あるいは圧
縮機を単段から２段に変更するなどの処理を要せず、そ
の費用で昇圧機や吐出ガス冷却手段の設置が可能であり
、しかも冷凍機の効率向上ができる。したがって、前記
容量の増大を不要とする場合には、吸込ガス配管のサイ
ズを、１サイズ又は２サイズ縮小し、かつ、冷凍効率も
同時に改善することができるという効果がある。
第１図は、本発明の一実施例の概略構成図、第２図は、
同じく冷凍サイクルを示すモリエル線図、第３図は、従
来の２段圧縮冷凍装置の概略構成図である。 ＥＩ、Ｅ２ ””・・・蒸発器 Ａ ＋ 、 Ａ ２・・・・・・アキュームレータＬ１
・・・・・・低圧ライン Ｌ ｅ ・・・＝液ライン Ｌｂ−φ…バイパスライン Ｅ Ｇ−・・・・・直接液冷媒噴射式熱交換器Ｔ・・・
・−ターボブロア ｇｔ・・・・・・吐出ガス ｆ・・・・−冷媒液
同じく冷凍サイクルを示すモリエル線図、第３図は、従
来の２段圧縮冷凍装置の概略構成図である。 ＥＩ、Ｅ２ ””・・・蒸発器 Ａ ＋ 、 Ａ ２・・・・・・アキュームレータＬ１
・・・・・・低圧ライン Ｌ ｅ ・・・＝液ライン Ｌｂ−φ…バイパスライン Ｅ Ｇ−・・・・・直接液冷媒噴射式熱交換器Ｔ・・・
・−ターボブロア ｇｔ・・・・・・吐出ガス ｆ・・・・−冷媒液
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 冷媒圧縮冷凍装置において、蒸発器からア キュームレータを介して導かれる低圧吸込ガス配管の途
中に、迂回配管を並列に設けた昇圧機と、液配管から分
流させた冷媒液により前記昇圧機の吐出ガスを冷却する
吐出ガス冷却手段とを連設したことを特徴とする直膨冷
凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25065487A JPH0195256A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 直膨冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25065487A JPH0195256A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 直膨冷凍装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0195256A true JPH0195256A (ja) | 1989-04-13 |
Family
ID=17211069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25065487A Pending JPH0195256A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 直膨冷凍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0195256A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100501516B1 (ko) * | 2002-10-09 | 2005-07-18 | 현대자동차주식회사 | 버스 승객석의 리클라이닝 해제 장치 |
| JP2007296493A (ja) * | 2006-05-02 | 2007-11-15 | Meiko Kasei Kk | トリガー式フォームディスペンサー |
| WO2009004779A1 (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Daikin Industries, Ltd. | 冷凍装置 |
| JP2009030954A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-02-12 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| CN103375870A (zh) * | 2012-04-16 | 2013-10-30 | 珠海格力电器股份有限公司 | 用于变流量空调系统的制冷能力智能调节方法 |
| CN107709895A (zh) * | 2015-08-28 | 2018-02-16 | 三菱重工制冷空调系统株式会社 | 制冷循环装置及制冷循环装置的控制方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6029555A (ja) * | 1983-07-27 | 1985-02-14 | 株式会社日立製作所 | ２シリンダ回転式圧縮機の冷凍サイクル |
-
1987
- 1987-10-06 JP JP25065487A patent/JPH0195256A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6029555A (ja) * | 1983-07-27 | 1985-02-14 | 株式会社日立製作所 | ２シリンダ回転式圧縮機の冷凍サイクル |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100501516B1 (ko) * | 2002-10-09 | 2005-07-18 | 현대자동차주식회사 | 버스 승객석의 리클라이닝 해제 장치 |
| JP2007296493A (ja) * | 2006-05-02 | 2007-11-15 | Meiko Kasei Kk | トリガー式フォームディスペンサー |
| WO2009004779A1 (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Daikin Industries, Ltd. | 冷凍装置 |
| JP2009030954A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-02-12 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| CN103375870A (zh) * | 2012-04-16 | 2013-10-30 | 珠海格力电器股份有限公司 | 用于变流量空调系统的制冷能力智能调节方法 |
| CN103375870B (zh) * | 2012-04-16 | 2015-12-16 | 珠海格力电器股份有限公司 | 用于变流量空调系统的制冷能力智能调节方法 |
| CN107709895A (zh) * | 2015-08-28 | 2018-02-16 | 三菱重工制冷空调系统株式会社 | 制冷循环装置及制冷循环装置的控制方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20080086538A (ko) | 냉동장치 | |
| JP2007010282A (ja) | 二段圧縮式冷凍サイクル装置 | |
| AU2016337938B2 (en) | Heat pump unit control system | |
| EP3881012A1 (en) | Refrigeration system | |
| CN108931021B (zh) | 热泵系统及具有其的空调器 | |
| JPH0195256A (ja) | 直膨冷凍装置 | |
| JPH04320762A (ja) | 冷凍サイクル | |
| JPS6360300B2 (ja) | ||
| JP2001056156A (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH02309157A (ja) | 二段圧縮冷凍サイクル装置とその運転方法 | |
| CN110476024A (zh) | 冷冻循环装置 | |
| CN108626900A (zh) | 一种带有膨胀增压的双级压缩制冷系统 | |
| CN109682104B (zh) | 冷媒循环系统和空调器 | |
| JPH10281566A (ja) | ヒートポンプ式空気調和機の室外ユニット | |
| JPH04313647A (ja) | ヒートポンプ式空気調和機 | |
| CN108204690B (zh) | 一种单压缩机准复叠式空气源热泵系统 | |
| KR102274194B1 (ko) | 공기조화기 | |
| JPS58145859A (ja) | 二段スクリユ−冷凍装置 | |
| JPH0476357A (ja) | 冷凍装置 | |
| EP3945266A1 (en) | Refrigeration system and control method therefor | |
| KR100689902B1 (ko) | 공기조화기의 냉매제어장치 | |
| WO2020042768A1 (zh) | 一种制冷剂循环系统 | |
| JPS6311568Y2 (ja) | ||
| JPH04313646A (ja) | ヒートポンプ式空気調和機 | |
| JPS597859A (ja) | 二段スクリユ−冷凍機 |