JPH0158368B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0158368B2 JPH0158368B2 JP58209357A JP20935783A JPH0158368B2 JP H0158368 B2 JPH0158368 B2 JP H0158368B2 JP 58209357 A JP58209357 A JP 58209357A JP 20935783 A JP20935783 A JP 20935783A JP H0158368 B2 JPH0158368 B2 JP H0158368B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- valve
- hydraulic
- pilot
- outlet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 claims description 37
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 28
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 9
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D48/00—External control of clutches
- F16D48/02—Control by fluid pressure
- F16D48/0206—Control by fluid pressure in a system with a plurality of fluid-actuated clutches
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D48/00—External control of clutches
- F16D48/02—Control by fluid pressure
- F16D2048/0221—Valves for clutch control systems; Details thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D48/00—External control of clutches
- F16D48/02—Control by fluid pressure
- F16D2048/0227—Source of pressure producing the clutch engagement or disengagement action within a circuit; Means for initiating command action in power assisted devices
- F16D2048/0233—Source of pressure producing the clutch engagement or disengagement action within a circuit; Means for initiating command action in power assisted devices by rotary pump actuation
- F16D2048/0245—Electrically driven rotary pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D48/00—External control of clutches
- F16D48/02—Control by fluid pressure
- F16D2048/0257—Hydraulic circuit layouts, i.e. details of hydraulic circuit elements or the arrangement thereof
- F16D2048/0263—Passive valves between pressure source and actuating cylinder, e.g. check valves or throttle valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D48/00—External control of clutches
- F16D48/02—Control by fluid pressure
- F16D2048/0257—Hydraulic circuit layouts, i.e. details of hydraulic circuit elements or the arrangement thereof
- F16D2048/0266—Actively controlled valves between pressure source and actuation cylinder
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の対象〕
本発明は、機関原動力を後進若しくは前進動力
として伝達するための、油圧式の減速逆転機に関
し、詳しくは、上記機関原動力を断接するための
油圧クラツチへの圧油供給機構に関する。
として伝達するための、油圧式の減速逆転機に関
し、詳しくは、上記機関原動力を断接するための
油圧クラツチへの圧油供給機構に関する。
一般に、油圧式減速逆転機は、油圧回路に設け
た前後進切り換え用の切換弁の出口側に、前進及
び後進クラツチをそれぞれ接続して、この切換弁
を操作することによつて、前進、後進あるいは中
立の各状態を選択するものである。かかる油圧式
逆転機を有効に働かせるためには、比較的高圧の
作動油圧（15〜20Kg／cm2）を前記前進又は後進ク
ラツチに常時供給しなければならない。
た前後進切り換え用の切換弁の出口側に、前進及
び後進クラツチをそれぞれ接続して、この切換弁
を操作することによつて、前進、後進あるいは中
立の各状態を選択するものである。かかる油圧式
逆転機を有効に働かせるためには、比較的高圧の
作動油圧（15〜20Kg／cm2）を前記前進又は後進ク
ラツチに常時供給しなければならない。
しかしながら、従来においては、前記前進及び
後進クラツチに圧油を供給する作動油ポンプの吐
出側を上記切換弁の入口側に接続して、これら前
進又は後進クラツチに直接作動油圧を供給してい
た関係上、該作動油ポンプを常に高出力状態で運
転し続けなければならなかつた。
後進クラツチに圧油を供給する作動油ポンプの吐
出側を上記切換弁の入口側に接続して、これら前
進又は後進クラツチに直接作動油圧を供給してい
た関係上、該作動油ポンプを常に高出力状態で運
転し続けなければならなかつた。
従つて、上記作動油ポンプの動力が無駄に消費
され効率が悪くなるのみならず、作動油の油温も
上昇して、該作動油を劣化させ装置に損傷を与え
るという欠点があつた。
され効率が悪くなるのみならず、作動油の油温も
上昇して、該作動油を劣化させ装置に損傷を与え
るという欠点があつた。
前記前進及び後進クラツチに高圧の作動油圧を
供給するために常時高出力運転していた作動油ポ
ンプの消費動力を低減することを目的とする。
供給するために常時高出力運転していた作動油ポ
ンプの消費動力を低減することを目的とする。
〔発明の構成〕
圧油供給用の作動油ポンプと切換弁との間に
逆止弁を設けた。
逆止弁を設けた。
上記逆止弁の１次側に、設定値以上になると
該逆止弁の１次側の高圧の作動油圧を逃がす高
圧逃がし弁を少なくとも１個接続し、且つ、前
進若しくは後進時において、前記切換弁の出口
側のパイロツト通路を該高圧逃がし弁のパイロ
ツト部に連通するようにした。
該逆止弁の１次側の高圧の作動油圧を逃がす高
圧逃がし弁を少なくとも１個接続し、且つ、前
進若しくは後進時において、前記切換弁の出口
側のパイロツト通路を該高圧逃がし弁のパイロ
ツト部に連通するようにした。
前後進時において、切換弁の出口側は、逆止弁
の１次側に接続された高圧逃がし弁のパイロツト
部に連通され、従つて、前記切換弁の出口側の油
圧、即ち、油圧クラツチに供給される作動油圧
が、上記高圧逃がし弁の設定値以上になると、該
高圧逃がし弁が開き、上記逆止弁の１次側の圧油
が逃がされ、前記作動油ポンプには負荷がほとん
どかからず、低出力運転する。一方、該逆止弁の
２次側では高圧の作動油圧のまま一定に保たれ、
油圧クラツチは作動し続ける。
の１次側に接続された高圧逃がし弁のパイロツト
部に連通され、従つて、前記切換弁の出口側の油
圧、即ち、油圧クラツチに供給される作動油圧
が、上記高圧逃がし弁の設定値以上になると、該
高圧逃がし弁が開き、上記逆止弁の１次側の圧油
が逃がされ、前記作動油ポンプには負荷がほとん
どかからず、低出力運転する。一方、該逆止弁の
２次側では高圧の作動油圧のまま一定に保たれ、
油圧クラツチは作動し続ける。
そして、バルブの隙間からの油漏れ等によつ
て、前記切換弁の出口側の圧力値が低下すると、
上記高圧逃がし弁が今度は閉ざされ、漏れの分を
補充する間だけ前記作動油ポンプは高出力運転す
る。
て、前記切換弁の出口側の圧力値が低下すると、
上記高圧逃がし弁が今度は閉ざされ、漏れの分を
補充する間だけ前記作動油ポンプは高出力運転す
る。
第１図において、１は油圧回路に設けた前後進
切り換え用の切換弁である。
切り換え用の切換弁である。
２は、この切換弁１の前進クラツチ用出口３に
接続された前進クラツチであり、18〜20Kg／cm2の
作動油圧を加えることによつて作動し、機関原動
力を前進動力として伝達するものである。４は、
同じく切換弁１の後進クラツチ用出口５に接続さ
れた後進クラツチである。
接続された前進クラツチであり、18〜20Kg／cm2の
作動油圧を加えることによつて作動し、機関原動
力を前進動力として伝達するものである。４は、
同じく切換弁１の後進クラツチ用出口５に接続さ
れた後進クラツチである。
而して、６は、この切換弁１の作動油入口７と
作動油ポンプ８吐出側との間に設けられた本発明
に係る逆止弁であり、９は、この逆止弁６の１次
側に接続された高圧調圧弁であり、前記前進及び
後進クラツチ２，４に比較的高圧の作動油圧を供
給するために、例えば20Kg／cm2の圧力値が設定さ
れている。１０は、この高圧調圧弁９の２次側に
接続された低圧調圧弁であり、各部潤滑用に例え
ば３Kg／cm2の圧力値に設定されている。
作動油ポンプ８吐出側との間に設けられた本発明
に係る逆止弁であり、９は、この逆止弁６の１次
側に接続された高圧調圧弁であり、前記前進及び
後進クラツチ２，４に比較的高圧の作動油圧を供
給するために、例えば20Kg／cm2の圧力値が設定さ
れている。１０は、この高圧調圧弁９の２次側に
接続された低圧調圧弁であり、各部潤滑用に例え
ば３Kg／cm2の圧力値に設定されている。
１１は、前記逆止弁６の１次側と、上記低圧調
圧弁１０の１次側との間に設けられた高圧逃がし
弁であり、パイロツト室１２に加えられるパイロ
ツト圧が、例えば19Kg／cm2以上になると、弁部材
１３がスプリング１４に抗して動作し、１次入口
１５と２次出口１６が連通するように設定されて
いる。そして、上記パイロツト室１２には、前記
切換弁１の高圧パイロツト出口１７が接続されて
いる。
圧弁１０の１次側との間に設けられた高圧逃がし
弁であり、パイロツト室１２に加えられるパイロ
ツト圧が、例えば19Kg／cm2以上になると、弁部材
１３がスプリング１４に抗して動作し、１次入口
１５と２次出口１６が連通するように設定されて
いる。そして、上記パイロツト室１２には、前記
切換弁１の高圧パイロツト出口１７が接続されて
いる。
１８は、上記高圧逃がし弁１１と並列して設け
られた低圧逃がし弁であり、パイロツト室１９に
加えられるパイロツト圧が、例えば２Kg／cm2以上
になると同じく弁部材１３ｂがスプリング１４ｂ
に抗して動作し、１次入口２０と２次出口２１が
連通するように設定されており、そしてこのパイ
ロツト室１９には、前記切換弁１の低圧パイロツ
ト出口２２が接続されている。
られた低圧逃がし弁であり、パイロツト室１９に
加えられるパイロツト圧が、例えば２Kg／cm2以上
になると同じく弁部材１３ｂがスプリング１４ｂ
に抗して動作し、１次入口２０と２次出口２１が
連通するように設定されており、そしてこのパイ
ロツト室１９には、前記切換弁１の低圧パイロツ
ト出口２２が接続されている。
なお、２３は、同じく前記逆止弁６の１次側に
設けた安全弁であり、２４はクラツチ油溜り部、
２５，２６はそれぞれオイルフイルターである。
設けた安全弁であり、２４はクラツチ油溜り部、
２５，２６はそれぞれオイルフイルターである。
而して、前記切換弁１は、例えば、第２図〜第
５図に示すように、基本的には弁本体２７と、該
弁本体２７に内挿された回転スプール２８と、こ
の回転スプール２８を操作するための操作レバー
２９とからなり、この操作レバー２９によつて前
進、後進及び中立の切り換えをおこなうものであ
る。
５図に示すように、基本的には弁本体２７と、該
弁本体２７に内挿された回転スプール２８と、こ
の回転スプール２８を操作するための操作レバー
２９とからなり、この操作レバー２９によつて前
進、後進及び中立の切り換えをおこなうものであ
る。
前進時においては、第３図Ａ，Ｂに示されるよ
うに、作動油入口７から入つた比較的高圧の作動
油（18〜20Kg／cm2）は、回転スプール２８に形成
された作動油通路３０と連通した前進クラツチ用
出口３から前進クラツチ２に供給される。一方、
同じく回転スプール２８に形成され、上記作動油
通路３０と常時連通している前進時パイロツト通
路３１は高圧パイロツト出口１７に連通され、前
記高圧逃がし弁１１のパイロツト室１２に、上記
作動油圧と等しいパイロツト圧（18〜20Kg／cm2）
が作用する。そして、このパイロツト圧が高圧逃
がし弁１１の設定値（19Kg／cm2）以上になると、
該高圧逃がし弁１１の１次側と２次側が連通し
て、高圧の作動油圧が前記低圧調圧弁１０側へ逃
がされ、逆止弁６の１次側の圧力は潤滑油圧（３
Kg／cm2）まで低下する。このようにして、前進時
においては、作動油ポンプ８は各部を潤滑するだ
けの潤滑油圧を供給するだけでよく、所要動力が
著しく軽減される。なおこの際、後進クラツチ用
出口５および低圧パイロツト出口２２は、これら
後進クラツチ用出口５及び低圧パイロツト出口２
２間に跨つて回転スプール２８の長手方向に形成
したドレン通路３２を経てドレン出口３３へ連通
される。
うに、作動油入口７から入つた比較的高圧の作動
油（18〜20Kg／cm2）は、回転スプール２８に形成
された作動油通路３０と連通した前進クラツチ用
出口３から前進クラツチ２に供給される。一方、
同じく回転スプール２８に形成され、上記作動油
通路３０と常時連通している前進時パイロツト通
路３１は高圧パイロツト出口１７に連通され、前
記高圧逃がし弁１１のパイロツト室１２に、上記
作動油圧と等しいパイロツト圧（18〜20Kg／cm2）
が作用する。そして、このパイロツト圧が高圧逃
がし弁１１の設定値（19Kg／cm2）以上になると、
該高圧逃がし弁１１の１次側と２次側が連通し
て、高圧の作動油圧が前記低圧調圧弁１０側へ逃
がされ、逆止弁６の１次側の圧力は潤滑油圧（３
Kg／cm2）まで低下する。このようにして、前進時
においては、作動油ポンプ８は各部を潤滑するだ
けの潤滑油圧を供給するだけでよく、所要動力が
著しく軽減される。なおこの際、後進クラツチ用
出口５および低圧パイロツト出口２２は、これら
後進クラツチ用出口５及び低圧パイロツト出口２
２間に跨つて回転スプール２８の長手方向に形成
したドレン通路３２を経てドレン出口３３へ連通
される。
さて、このように油圧回路に逆止弁６を設けた
ことにより、該逆止弁６の２次側の圧力値は理論
的には恒常的に一定に保たれ圧力低下を起こすこ
とはないはずであるが、実際には、バルブの隙間
からの漏れ等により、上記前進クラツチ２の作動
油圧、即ち高圧逃がし弁１１のパイロツト圧が、
この高圧逃がし弁１１の設定値（19Kg／cm2）より
低下することがある。そうすると、高圧逃がし弁
１１の弁部材１３がスプリング１４によつて、第
１図の左側へ移動し、１次入口１５と２次出口１
６の間を閉鎖する。そして、この高圧逃がし弁１
１の１次側の圧力が上昇して、逆止弁６→作動油
入口７→回転スプール２８→前進クラツチ用出口
３３を経て前進クラツチ２へと作動油圧が再び供
給され、高圧パイロツト出口１７に接続するパイ
ロツト室１２のパイロツト圧も再び上昇して前記
過程が再び繰り返される。このように、作動油ポ
ンプ８は前進クラツチ２に作動油圧を補充する時
間だけ短時間高出力運転されるだけである。
ことにより、該逆止弁６の２次側の圧力値は理論
的には恒常的に一定に保たれ圧力低下を起こすこ
とはないはずであるが、実際には、バルブの隙間
からの漏れ等により、上記前進クラツチ２の作動
油圧、即ち高圧逃がし弁１１のパイロツト圧が、
この高圧逃がし弁１１の設定値（19Kg／cm2）より
低下することがある。そうすると、高圧逃がし弁
１１の弁部材１３がスプリング１４によつて、第
１図の左側へ移動し、１次入口１５と２次出口１
６の間を閉鎖する。そして、この高圧逃がし弁１
１の１次側の圧力が上昇して、逆止弁６→作動油
入口７→回転スプール２８→前進クラツチ用出口
３３を経て前進クラツチ２へと作動油圧が再び供
給され、高圧パイロツト出口１７に接続するパイ
ロツト室１２のパイロツト圧も再び上昇して前記
過程が再び繰り返される。このように、作動油ポ
ンプ８は前進クラツチ２に作動油圧を補充する時
間だけ短時間高出力運転されるだけである。
中立時においては、第４図Ａ，Ｂに示すよう
に、回転スプール２８の作動油通路３０は、低圧
パイロツト出口２２に連通される。一方、前記の
如く、低圧逃がし弁１８の設定値は２Kg／cm2に設
定されているから、該低圧逃がし弁１８のパイロ
ツト室１９に作用するパイロツト圧が２Kg／cm2以
上になると、該低圧逃がし弁１８の１次側と２次
側とは連通される。従つて、作動油ポンプ８は各
部潤滑用の低圧の潤滑油圧（２〜３Kg／cm2）を供
給するだけでよい。この際、前記切換弁１の前進
クラツチ用出口５、後進クラツチ用出口３及び高
圧パイロツト出口１７は回転スプリング２８に形
成したドレン通路３２ａ，３２ｂ，３２ｃによつ
て、おのおのドレン出口３３に連通している。
に、回転スプール２８の作動油通路３０は、低圧
パイロツト出口２２に連通される。一方、前記の
如く、低圧逃がし弁１８の設定値は２Kg／cm2に設
定されているから、該低圧逃がし弁１８のパイロ
ツト室１９に作用するパイロツト圧が２Kg／cm2以
上になると、該低圧逃がし弁１８の１次側と２次
側とは連通される。従つて、作動油ポンプ８は各
部潤滑用の低圧の潤滑油圧（２〜３Kg／cm2）を供
給するだけでよい。この際、前記切換弁１の前進
クラツチ用出口５、後進クラツチ用出口３及び高
圧パイロツト出口１７は回転スプリング２８に形
成したドレン通路３２ａ，３２ｂ，３２ｃによつ
て、おのおのドレン出口３３に連通している。
後進時においては、第５図Ａ，Ｂに示すように
なつている。即ち、回転スプール２８の作動油通
路３０が、今度は、後進クラツチ用出口５に連通
するとともに、同じく回転スプール２８に形成し
た後進時パイロツト通路３４が高圧パイロツト出
口１７に連通して、作動油入口７が後進クラツチ
用出口５および高圧パイロツト出口１７におのお
の連通する。このようにして、後進クラツチ４の
作動油圧と等しいパイロツト圧を、高圧逃がし弁
１１のパイロツト室１２に作用させて、逆止弁６
の１次側の圧力を制御するものある。こ際、前進
クラツチ用出口３０及び低圧パイロツト出口２２
は、同じくこれら前進クラツチ用出口３０及び低
圧パイロツト出口２２間に跨る回転スプール２８
長手方向のドレン通路３２ｃによつて、ドレン出
口３３へと連通される。
なつている。即ち、回転スプール２８の作動油通
路３０が、今度は、後進クラツチ用出口５に連通
するとともに、同じく回転スプール２８に形成し
た後進時パイロツト通路３４が高圧パイロツト出
口１７に連通して、作動油入口７が後進クラツチ
用出口５および高圧パイロツト出口１７におのお
の連通する。このようにして、後進クラツチ４の
作動油圧と等しいパイロツト圧を、高圧逃がし弁
１１のパイロツト室１２に作用させて、逆止弁６
の１次側の圧力を制御するものある。こ際、前進
クラツチ用出口３０及び低圧パイロツト出口２２
は、同じくこれら前進クラツチ用出口３０及び低
圧パイロツト出口２２間に跨る回転スプール２８
長手方向のドレン通路３２ｃによつて、ドレン出
口３３へと連通される。
このように、本実施例おいては、切換弁１の入
口側に逆止弁６を設けて、この逆止弁６の１次側
と低圧調圧弁１０の１次側の間に、設定値以上に
なると高圧の作動油圧を上記低圧調圧弁１０側へ
逃がす高圧逃がし弁１１と、同じく低圧の潤滑油
圧を低圧調圧弁１０側へ逃がす低圧逃がし弁１８
を並列に設け、前後進時においては、前後進クラ
ツチ用各出口３，５とそれぞれ連通する高圧パイ
ロツト出口１７を上記高圧逃がし弁１１のパイロ
ツト室１２へ、又中立時においては、同じく、低
圧パイロツト出口２２を低圧逃がし弁１８のパイ
ロツト室１９へ連通させることにより、前後進時
における作動油圧の補充の時のみ作動油ポンプ８
を高出力運転させるだけでよく、通常は、低圧の
潤滑油圧を供給するだけであるから、所要動力を
著しく節減することができた。即ち、油漏れがな
いと考えると、作動油圧が20Kg／cm2であるところ
潤滑油圧が３Kg／cm2であるから、 （20−３）／20×100＝85％ の節減になる。
口側に逆止弁６を設けて、この逆止弁６の１次側
と低圧調圧弁１０の１次側の間に、設定値以上に
なると高圧の作動油圧を上記低圧調圧弁１０側へ
逃がす高圧逃がし弁１１と、同じく低圧の潤滑油
圧を低圧調圧弁１０側へ逃がす低圧逃がし弁１８
を並列に設け、前後進時においては、前後進クラ
ツチ用各出口３，５とそれぞれ連通する高圧パイ
ロツト出口１７を上記高圧逃がし弁１１のパイロ
ツト室１２へ、又中立時においては、同じく、低
圧パイロツト出口２２を低圧逃がし弁１８のパイ
ロツト室１９へ連通させることにより、前後進時
における作動油圧の補充の時のみ作動油ポンプ８
を高出力運転させるだけでよく、通常は、低圧の
潤滑油圧を供給するだけであるから、所要動力を
著しく節減することができた。即ち、油漏れがな
いと考えると、作動油圧が20Kg／cm2であるところ
潤滑油圧が３Kg／cm2であるから、 （20−３）／20×100＝85％ の節減になる。
第６図は、本発明の別の実施例を示したもので
あり、この実施例においては、２個の高圧逃がし
弁１１ａ，１１ｂを並列に設けて、一方の高圧逃
がし弁１１ａのパイロツト室１２には、前記切換
弁１の前進クラツチ用出口３から前進クラツチ２
へと接続した油圧配管を分岐させて接続するとと
もに、他方の高圧逃がし弁１１ｂのパイロツト室
１２には、同じく切換弁１の後進クラツチ用出口
５から後進クラツチ４へと接続した油圧配管を分
岐させて接続したもものである。このように、前
進及び後進用の高圧逃がし弁１１ａ，１１ｂを
別々に設けることにより、前進クラツチ２と後進
クラツチ４の性能に応じてこれら高圧逃がし弁１
１ａ，１１ｂを個別に調整することができる利点
がある。
あり、この実施例においては、２個の高圧逃がし
弁１１ａ，１１ｂを並列に設けて、一方の高圧逃
がし弁１１ａのパイロツト室１２には、前記切換
弁１の前進クラツチ用出口３から前進クラツチ２
へと接続した油圧配管を分岐させて接続するとと
もに、他方の高圧逃がし弁１１ｂのパイロツト室
１２には、同じく切換弁１の後進クラツチ用出口
５から後進クラツチ４へと接続した油圧配管を分
岐させて接続したもものである。このように、前
進及び後進用の高圧逃がし弁１１ａ，１１ｂを
別々に設けることにより、前進クラツチ２と後進
クラツチ４の性能に応じてこれら高圧逃がし弁１
１ａ，１１ｂを個別に調整することができる利点
がある。
第７図は、本発明の更に別の実施例を示したも
のであり、図に示すように、逆止弁６の１次側と
低圧調圧弁１０の１次側との間に、前記高圧逃が
し弁１１と並列に緩嵌入弁３５を設けた場合につ
いて示す。
のであり、図に示すように、逆止弁６の１次側と
低圧調圧弁１０の１次側との間に、前記高圧逃が
し弁１１と並列に緩嵌入弁３５を設けた場合につ
いて示す。
この緩嵌入弁３５は、左側の弁部材３６ａにパ
イロツト圧が作用しないときには、１次側の圧力
値が５Kg／cm2になるように右側の弁部材３６ｂに
よつて、初期設定油圧が定められるとともに、１
次圧力が20Kg／cm2以上のときには、１次入口３７
からの余分な圧油を２次出口３８から逃がすよう
にスプリング３９によつて最終設定作動油圧に調
整されている。（この時、パイロツト室４０へも
１次圧力（20Kg／cm2）が作用し、弁部材３６ａを
右方に移動させている。） 而して、前進時においては、前進クラツチ２の
作動油圧と等しいパイロツト圧が、前記高圧逃が
し弁１１のパイロツト室１２と並列に設けた上記
緩嵌入弁３５のパイロツト室４０に作用し、当初
左端にあつた弁部材３６ａを右方向に移動させ
る。そうすると、スプリング３９が圧縮されて、
該緩嵌入弁３５の１次側の圧力が増大し、逆止弁
６→作動油入口７→前進クラツチ用出口３を経て
前進クラツチ２へと伝達される作動油圧がわずか
に上昇する。そして、この圧力が切換弁１の高圧
パイロツト出口１７から緩嵌入弁３５のパイロツ
ト室４０へとフイードバツクされる。このよう
に、前記緩嵌入弁３５の左側の弁部材３６ａが右
端に当たり、最終設定作動油圧（20Kg／cm2）にな
るまで、上記過程が繰り返されて、前進クラツチ
２へ作用する作動油圧を徐々に上昇させ、該前進
クラツチ２の接続時のシヨツクを柔らげるのであ
る。
イロツト圧が作用しないときには、１次側の圧力
値が５Kg／cm2になるように右側の弁部材３６ｂに
よつて、初期設定油圧が定められるとともに、１
次圧力が20Kg／cm2以上のときには、１次入口３７
からの余分な圧油を２次出口３８から逃がすよう
にスプリング３９によつて最終設定作動油圧に調
整されている。（この時、パイロツト室４０へも
１次圧力（20Kg／cm2）が作用し、弁部材３６ａを
右方に移動させている。） 而して、前進時においては、前進クラツチ２の
作動油圧と等しいパイロツト圧が、前記高圧逃が
し弁１１のパイロツト室１２と並列に設けた上記
緩嵌入弁３５のパイロツト室４０に作用し、当初
左端にあつた弁部材３６ａを右方向に移動させ
る。そうすると、スプリング３９が圧縮されて、
該緩嵌入弁３５の１次側の圧力が増大し、逆止弁
６→作動油入口７→前進クラツチ用出口３を経て
前進クラツチ２へと伝達される作動油圧がわずか
に上昇する。そして、この圧力が切換弁１の高圧
パイロツト出口１７から緩嵌入弁３５のパイロツ
ト室４０へとフイードバツクされる。このよう
に、前記緩嵌入弁３５の左側の弁部材３６ａが右
端に当たり、最終設定作動油圧（20Kg／cm2）にな
るまで、上記過程が繰り返されて、前進クラツチ
２へ作用する作動油圧を徐々に上昇させ、該前進
クラツチ２の接続時のシヨツクを柔らげるのであ
る。
さて、このような緩嵌入弁３５の１次側の圧力
値が最終設定作動油圧（20Kg／cm2）になると、逆
止弁６→作動油入口７→高圧パイロツト出口１７
を経て前記高圧逃がし弁１１のパイロツト室１２
に作用するパイロツト圧も19〜20Kg／cm2になり、
従つて、該高圧逃がし弁１１が作動して回路が開
き、上記逆止弁６の１次側の圧力を潤滑油圧（３
Kg／cm2）にまで低下させ、作動油ポンプ８を低出
力運転させることになる。そして、バルブの隙間
からの油漏れ等により、前進クラツチ２の作動油
圧が設定油圧（19Kg／cm2）以下になると、回路が
閉じ、前進クラツチ２の作動油圧を増大させるこ
とは前記と同様である。この場合、上記緩嵌入弁
３５のパイロツト室４０の圧力値が19Kg／cm2より
僅かに下がつた状態であり、弁部材３６ａは、右
端へ当たつたままであるから、該緩嵌入弁３５
は、最終設定作動油圧（20Kg／cm2）にすぐに反応
できるようになつている。
値が最終設定作動油圧（20Kg／cm2）になると、逆
止弁６→作動油入口７→高圧パイロツト出口１７
を経て前記高圧逃がし弁１１のパイロツト室１２
に作用するパイロツト圧も19〜20Kg／cm2になり、
従つて、該高圧逃がし弁１１が作動して回路が開
き、上記逆止弁６の１次側の圧力を潤滑油圧（３
Kg／cm2）にまで低下させ、作動油ポンプ８を低出
力運転させることになる。そして、バルブの隙間
からの油漏れ等により、前進クラツチ２の作動油
圧が設定油圧（19Kg／cm2）以下になると、回路が
閉じ、前進クラツチ２の作動油圧を増大させるこ
とは前記と同様である。この場合、上記緩嵌入弁
３５のパイロツト室４０の圧力値が19Kg／cm2より
僅かに下がつた状態であり、弁部材３６ａは、右
端へ当たつたままであるから、該緩嵌入弁３５
は、最終設定作動油圧（20Kg／cm2）にすぐに反応
できるようになつている。
後進時においても、同様に作動油ポンプ８は潤
滑油圧（３Kg／cm2）で低出力運転することにな
る。
滑油圧（３Kg／cm2）で低出力運転することにな
る。
一方、中立時においては、緩嵌入弁３５のパイ
ロツト圧は、高圧パイロツト出口１７→ドレン出
口３３を経て、戻され０になり、該緩嵌入弁３５
の１次側圧力は初期設定油圧（５Kg／cm2）になつ
て、逆止弁６→作動油入口７→低圧パイロツト出
口２２を経て低圧逃がし弁１８のパイロツト室１
９に伝達される。そして、該低圧逃がし弁１８の
設定値（２Kg／cm2）以上になると、１次入口２０
と２次圧出口２１を連通させ、回路油圧を潤滑油
圧（３Kg／cm2）にして各部を潤滑することにな
る。
ロツト圧は、高圧パイロツト出口１７→ドレン出
口３３を経て、戻され０になり、該緩嵌入弁３５
の１次側圧力は初期設定油圧（５Kg／cm2）になつ
て、逆止弁６→作動油入口７→低圧パイロツト出
口２２を経て低圧逃がし弁１８のパイロツト室１
９に伝達される。そして、該低圧逃がし弁１８の
設定値（２Kg／cm2）以上になると、１次入口２０
と２次圧出口２１を連通させ、回路油圧を潤滑油
圧（３Kg／cm2）にして各部を潤滑することにな
る。
〔特有の効果〕
圧油の供給作用の作動油ポンプと切換弁との
間に逆止弁を設けたこと、 上記逆止弁の１次側に、設定値以上になると
該逆止弁の１次側の高圧の作動油圧を逃がす高
圧逃がし弁を少なくとも１個接続し、且つ、前
進若しくは後進時において前記切換弁の出口側
を該高圧逃がし弁のパイロツト部を連通するよ
うにしたこと、 により、前後進時の油漏れを補充する場合等を除
き、作動油ポンプを高出力回転する必要がないか
ら、該作動油ポンプの所用動力を著しく節減する
ことができるとともに、作動油の油温の上昇によ
る劣化も防止できて、装置の損傷を起こすことな
く耐久性が向上した。又常時、作動油ポンプは、
高圧でなく低圧なのでポンプ自身の耐久性も増
す。
間に逆止弁を設けたこと、 上記逆止弁の１次側に、設定値以上になると
該逆止弁の１次側の高圧の作動油圧を逃がす高
圧逃がし弁を少なくとも１個接続し、且つ、前
進若しくは後進時において前記切換弁の出口側
を該高圧逃がし弁のパイロツト部を連通するよ
うにしたこと、 により、前後進時の油漏れを補充する場合等を除
き、作動油ポンプを高出力回転する必要がないか
ら、該作動油ポンプの所用動力を著しく節減する
ことができるとともに、作動油の油温の上昇によ
る劣化も防止できて、装置の損傷を起こすことな
く耐久性が向上した。又常時、作動油ポンプは、
高圧でなく低圧なのでポンプ自身の耐久性も増
す。
第１図は、本発明の１実施例を示す回路図、第
２図は、切換弁の構造を示す概略縦断面図、第３
図Ａ，Ｂは、それぞれ前進時における第２図の
−及び−断面図、第４図Ａ，Ｂは、中立時
における同じく−及び−断面図、第５図
Ａ，Ｂは、後進時における同じく−及び−
断面図、第６図及び第７図はそれぞれ別の実施
例を示す回路図であ。 １……切換弁、２……前進クラツチ、４……後
進クラツチ、６……逆止弁、８……作動油ポン
プ、１１……高圧逃がし弁、１２……パイロツト
室。
２図は、切換弁の構造を示す概略縦断面図、第３
図Ａ，Ｂは、それぞれ前進時における第２図の
−及び−断面図、第４図Ａ，Ｂは、中立時
における同じく−及び−断面図、第５図
Ａ，Ｂは、後進時における同じく−及び−
断面図、第６図及び第７図はそれぞれ別の実施
例を示す回路図であ。 １……切換弁、２……前進クラツチ、４……後
進クラツチ、６……逆止弁、８……作動油ポン
プ、１１……高圧逃がし弁、１２……パイロツト
室。
Claims (1)
- １ 前進、後進又は中立状態を、油圧回路に設け
た切換弁にて選択的に切り換えられる油圧式逆転
機において、油圧クラツチに圧油を供給する作動
油ポンプと上記切換弁との間に逆止弁を設けると
ともに、この逆止弁の１次側には、前記切換弁の
高圧出口側に接続されたパイロツト通路の油圧が
設定値以上になると該逆止弁の１次側の高圧の作
動油圧を逃がす少なくとも１個の高圧逃がし弁を
設け、前進若しくは後進時において、前記切換弁
出口側の前記のパイロツト通路を上記高圧逃がし
弁のパイロツト部に連通すべく構成したことを特
徴とする減速逆転機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58209357A JPS60101323A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | 減速逆転機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58209357A JPS60101323A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | 減速逆転機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60101323A JPS60101323A (ja) | 1985-06-05 |
| JPH0158368B2 true JPH0158368B2 (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=16571603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58209357A Granted JPS60101323A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | 減速逆転機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60101323A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0756304B2 (ja) * | 1985-12-23 | 1995-06-14 | 三輪精機株式会社 | クラツチ操作機構 |
| JP2011064280A (ja) * | 2009-09-17 | 2011-03-31 | Toyota Motor Corp | 摩擦係合機構の油圧制御装置 |
| DE102015204673B3 (de) * | 2015-03-16 | 2016-07-21 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Hydraulikanordnung für eine hydraulisch betätigte Reibkupplung und Verfahren zum Betätigen einer hydraulisch betätigten Reibkupplung |
-
1983
- 1983-11-07 JP JP58209357A patent/JPS60101323A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60101323A (ja) | 1985-06-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3703489B2 (ja) | 内燃機関とトランスミッションとの間に配置された摩擦クラッチのための油圧式緊急制御装置 | |
| US8568262B2 (en) | Transmission hydraulic control system having a main line feed accumulator | |
| JP2008180303A (ja) | 車両用自動変速機の油圧制御装置 | |
| US3896618A (en) | System for providing auxiliary power | |
| US3677002A (en) | Subsidiary supply for hydraulic brake booster | |
| JPH0158368B2 (ja) | ||
| US4015681A (en) | Ground driven hydraulic emergency steering system | |
| JPS60121324A (ja) | 舶用減速逆転機の油圧回路 | |
| US6606858B2 (en) | Neutral override for servo controlled hydrostatic units | |
| US4013138A (en) | Emergency steering system | |
| US3873241A (en) | Variable output gear pump and motor | |
| JPS6139873Y2 (ja) | ||
| SU1230906A1 (ru) | Объединенна гидравлическа система рулевого управлени и дополнительного потребител на транспортном средстве (ее варианты) | |
| US3964566A (en) | System for providing auxiliary power | |
| JP2004517256A (ja) | 容積セレクタとブレーキシステムとを有する油圧モータ装置 | |
| US3975908A (en) | System for providing auxiliary power | |
| JPS61252922A (ja) | 作業機の油圧クラツチ構造 | |
| JPH06249204A (ja) | 慣性体の振れ戻り防止方法及び装置 | |
| JPS6219722Y2 (ja) | ||
| JPS6216504Y2 (ja) | ||
| JPS58139868A (ja) | 動力舵取装置 | |
| JPH03107620A (ja) | 油圧クラッチの制御装置 | |
| JPS5810601B2 (ja) | 油圧走行装置の油圧回路 | |
| JPS6225545Y2 (ja) | ||
| JPS623010B2 (ja) |