JPH01320277A - MgO・Al↓2O↓3スピネル多孔体 - Google Patents
MgO・Al↓2O↓3スピネル多孔体Info
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- JPH01320277A JPH01320277A JP63150420A JP15042088A JPH01320277A JP H01320277 A JPH01320277 A JP H01320277A JP 63150420 A JP63150420 A JP 63150420A JP 15042088 A JP15042088 A JP 15042088A JP H01320277 A JPH01320277 A JP H01320277A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明はアルカリ雰囲気、アルカリ溶液等に使用され
るろ過材、気液接触用充填物、カラム、触媒担体、電気
化学反応に用いる各種隔膜、散気筒、断熱材、吸音材、
軽量構造材、軽量壁面材、バレルメディア、砥石、等に
用いられる耐アルカリ性セラミックス多孔体としてMg
O・A7203スピネルの多孔体を提案するものである
。
るろ過材、気液接触用充填物、カラム、触媒担体、電気
化学反応に用いる各種隔膜、散気筒、断熱材、吸音材、
軽量構造材、軽量壁面材、バレルメディア、砥石、等に
用いられる耐アルカリ性セラミックス多孔体としてMg
O・A7203スピネルの多孔体を提案するものである
。
(従来の技術)
従来から耐アルカリ性の多孔材料としてセラミックスを
用いることは少く、−船釣には金属多孔体、カーボン多
孔体、弗素樹脂の多孔体が用いられている。特殊な例と
して現在、技術開発が行なわれている熔融炭酸塩型燃料
電池の電解質保持材としてリチウム・アルミネートのシ
ートや、無機繊維材料としてチタン酸カリウム等から作
る多孔体が知られている。
用いることは少く、−船釣には金属多孔体、カーボン多
孔体、弗素樹脂の多孔体が用いられている。特殊な例と
して現在、技術開発が行なわれている熔融炭酸塩型燃料
電池の電解質保持材としてリチウム・アルミネートのシ
ートや、無機繊維材料としてチタン酸カリウム等から作
る多孔体が知られている。
(発明が解決しようとする問題点)
従来の耐アルカリ性多孔材料のひとつである金属製のも
のは耐アルカリ性能を保証出来るものはステンレス系に
限られ、製法的には酸化雰囲気で製造出来ないこと、材
料が高価である等の問題点がある。カーボンによる多孔
体は製造時、環元雰囲気が必要であること、空気中での
高温使用が出来ない欠点がある。弗素樹脂の多孔体は現
在のところ高価であること、使用温度は300℃近辺が
限界であることに問題がある。又、親水性能に問題があ
るものが多く、散気素子に用いる際は泡が大きくなる傾
向がある。熔融炭酸塩型燃料電池に用いられるリチウム
アルミネートの電解質保持膜はアルカリ金属の炭酸塩に
は抜群の耐久力を示すが、耐水性能では安定性を欠く。
のは耐アルカリ性能を保証出来るものはステンレス系に
限られ、製法的には酸化雰囲気で製造出来ないこと、材
料が高価である等の問題点がある。カーボンによる多孔
体は製造時、環元雰囲気が必要であること、空気中での
高温使用が出来ない欠点がある。弗素樹脂の多孔体は現
在のところ高価であること、使用温度は300℃近辺が
限界であることに問題がある。又、親水性能に問題があ
るものが多く、散気素子に用いる際は泡が大きくなる傾
向がある。熔融炭酸塩型燃料電池に用いられるリチウム
アルミネートの電解質保持膜はアルカリ金属の炭酸塩に
は抜群の耐久力を示すが、耐水性能では安定性を欠く。
又、チタン酸カリウムはアルカリ濃度の低い領域に限ら
れる欠点がある。このように従来の多孔体は使用範囲の
限定、コストに問題があった。この発明は使用範囲の拡
大、コストの低減を目的とし従来のものがもつ問題点を
解消することを目的とする。
れる欠点がある。このように従来の多孔体は使用範囲の
限定、コストに問題があった。この発明は使用範囲の拡
大、コストの低減を目的とし従来のものがもつ問題点を
解消することを目的とする。
(問題点を解決するだめの手段)
この目的を達成するために、セラミックス材料の高温耐
久性に着目し、アルミナより融点が100°C以上高い
MgO’A40sスピネルに注目し開発を進め、実験の
結果、MgO・Al、03スピネルはアルカリ溶液に対
して、充分な耐久特性があることが判り、実用性を有す
るMg OA40 sスピネルで作られる多孔体を作シ
上げることに成功したものである。
久性に着目し、アルミナより融点が100°C以上高い
MgO’A40sスピネルに注目し開発を進め、実験の
結果、MgO・Al、03スピネルはアルカリ溶液に対
して、充分な耐久特性があることが判り、実用性を有す
るMg OA40 sスピネルで作られる多孔体を作シ
上げることに成功したものである。
MgO・hltosスピネル多孔体は純粋化された材料
だけで必ずしも作り上げる必要はなく、過剰コストを防
止する意味からも種々の添加剤を効果的に投入すること
で目的に応じて強度、コスト、耐久性をバランスさせる
事が必要である。MgO・AJ、0.スピネルの粉体は
通常、焼結反応法によって作られる。MgOとAlzo
sをモル比l:1にして混合し、ブリケットに成形して
加熱焼結、粉砕して作られる。モル比は多くの場合1:
1に近くすることが望ましいが、目的によって、MgO
又はAl、Osのどちらかを若干過剰にすることが有利
な場合がある。
だけで必ずしも作り上げる必要はなく、過剰コストを防
止する意味からも種々の添加剤を効果的に投入すること
で目的に応じて強度、コスト、耐久性をバランスさせる
事が必要である。MgO・AJ、0.スピネルの粉体は
通常、焼結反応法によって作られる。MgOとAlzo
sをモル比l:1にして混合し、ブリケットに成形して
加熱焼結、粉砕して作られる。モル比は多くの場合1:
1に近くすることが望ましいが、目的によって、MgO
又はAl、Osのどちらかを若干過剰にすることが有利
な場合がある。
Mg0aA12O3スピネルで多孔体を作る場合、出発
原料をMgO−Al2O5スピネルから作る方法と、M
gco3とAl(OH)3などの化合物の組合せから焼
結時にスピネル合成させる方法があり、後者の場合、体
積収縮が犬ぎくなり、強度が高いものが得られない欠点
があるが目的によっては使える手法である。
原料をMgO−Al2O5スピネルから作る方法と、M
gco3とAl(OH)3などの化合物の組合せから焼
結時にスピネル合成させる方法があり、後者の場合、体
積収縮が犬ぎくなり、強度が高いものが得られない欠点
があるが目的によっては使える手法である。
前者と後者の中間的手法も多孔体を作る上では有効な手
法である。結晶生長を促進させる添加物としてはアルカ
リ金属化合物、アルカリ土金属化合物、弗素化合物、塩
素化合物、硼酸などが有効である。MgO・Al 20
sスピネルの特性を多少損っても良い場合には珪酸化
合物、硼珪酸ガラスなどの理化学用ガラス等を結合助剤
として用いることも有効である。特許請求の範囲に示す
ようにMgO・A#2O3スピネルを85チ以上含有し
て作られることを特徴とする多孔体であれば、実用上、
使用可能になる分野が多い事も開発段階で判明している
。85チ未満では耐久性能に問題を生じ易くなる。
法である。結晶生長を促進させる添加物としてはアルカ
リ金属化合物、アルカリ土金属化合物、弗素化合物、塩
素化合物、硼酸などが有効である。MgO・Al 20
sスピネルの特性を多少損っても良い場合には珪酸化
合物、硼珪酸ガラスなどの理化学用ガラス等を結合助剤
として用いることも有効である。特許請求の範囲に示す
ようにMgO・A#2O3スピネルを85チ以上含有し
て作られることを特徴とする多孔体であれば、実用上、
使用可能になる分野が多い事も開発段階で判明している
。85チ未満では耐久性能に問題を生じ易くなる。
気孔造成によって多孔化させる手法は骨材粒子間の空隙
をそのまま利用するか、消失してしまう物質、例えば可
燃性の木粉、プラスチック、化学薬品などを混入する方
法、化学薬品の化学反応による生成ガスを利用する種々
の方法等が適応出来る。又ヒモ状に押出成形させたもの
を未乾燥状態で重ね合せて、不繊布のように成形したり
、海綿構造を有する物質にスラリーを浸み込せて、乾燥
し、焼結時に海綿体を消失させる方法等がある。
をそのまま利用するか、消失してしまう物質、例えば可
燃性の木粉、プラスチック、化学薬品などを混入する方
法、化学薬品の化学反応による生成ガスを利用する種々
の方法等が適応出来る。又ヒモ状に押出成形させたもの
を未乾燥状態で重ね合せて、不繊布のように成形したり
、海綿構造を有する物質にスラリーを浸み込せて、乾燥
し、焼結時に海綿体を消失させる方法等がある。
以上が多孔体の基本的な手法として本発明に用いられる
が、この他にも、この発明に多くの多孔化技術の利用が
出来る。成形法はプレス法、アイソスタティックプレス
法、ドクターブレード法、鋳込法、押出法、抄造法、テ
ープ成形法、等が適応できる。成形法により種々の例え
ばデンプンデキス ト リ ン 、 PVA
、 PVB、 MC,CMC,PEG。
が、この他にも、この発明に多くの多孔化技術の利用が
出来る。成形法はプレス法、アイソスタティックプレス
法、ドクターブレード法、鋳込法、押出法、抄造法、テ
ープ成形法、等が適応できる。成形法により種々の例え
ばデンプンデキス ト リ ン 、 PVA
、 PVB、 MC,CMC,PEG。
EC等の糊付の添加剤が選定され、必要に応じて各種の
成形助剤が投入され、粉体の混練物や、半乾状態の配合
物を作成し、成形プロセスを経て乾燥(脱脂)、焼結さ
れる。焼結温度は1400℃〜1700℃が焼成温度範
囲であるが、骨材粒子の粗い成形物程高い温度に設定さ
れ、粒子の微細な成形物は低い温度でも実用強度が発現
する。実用の焼結温度はMg0Altosスピネルの多
孔体がどのような用途に用いられるかによって、それに
見合った使用条件のものを製造するため、総合的な評価
に基づいて決定される。
成形助剤が投入され、粉体の混練物や、半乾状態の配合
物を作成し、成形プロセスを経て乾燥(脱脂)、焼結さ
れる。焼結温度は1400℃〜1700℃が焼成温度範
囲であるが、骨材粒子の粗い成形物程高い温度に設定さ
れ、粒子の微細な成形物は低い温度でも実用強度が発現
する。実用の焼結温度はMg0Altosスピネルの多
孔体がどのような用途に用いられるかによって、それに
見合った使用条件のものを製造するため、総合的な評価
に基づいて決定される。
(作用)
Mg()A12O3スピネルの多孔体は苛性アルカリ、
炭酸アルカリの熔融液と反応しない。又熱水アルカリ溶
液にも耐久性を示す。これはアルミン酸の塩であるため
、マグネシアおよびアルミナよりも化学的て一層飽和充
填及び結合力を強くした化合物と考えられ、塩基性物質
に対し、アルミナなどと較べて極めて安定しているだめ
である。
炭酸アルカリの熔融液と反応しない。又熱水アルカリ溶
液にも耐久性を示す。これはアルミン酸の塩であるため
、マグネシアおよびアルミナよりも化学的て一層飽和充
填及び結合力を強くした化合物と考えられ、塩基性物質
に対し、アルミナなどと較べて極めて安定しているだめ
である。
実施例1
平均粒子径約100μmのMgO−Al2O3スピネル
を100重量部、MgCO316,8重量部、Al(O
H)a31.1重量部、10チ食塩水11重量部に水を
加えて混合後、プレス成形した。乾燥工程を経て、昇温
速度80°C/hr、最高温度1500’C1最高温度
で10時間熟成させ、冷却し、直径100mmφ、厚み
10龍のろ過材を得た。このろ過材から抗折力試験片を
作り、NaOH10%(重量パーセント)60℃に3日
間浸漬し強度劣化状況を調べた。平均細孔通約24μm
、気孔率35チのこの試料は常態初期強度180 kg
/Crn’浸漬後の強度172kg/cIrL2の抗折
力値を示し実用性能において問題のないことが判った。
を100重量部、MgCO316,8重量部、Al(O
H)a31.1重量部、10チ食塩水11重量部に水を
加えて混合後、プレス成形した。乾燥工程を経て、昇温
速度80°C/hr、最高温度1500’C1最高温度
で10時間熟成させ、冷却し、直径100mmφ、厚み
10龍のろ過材を得た。このろ過材から抗折力試験片を
作り、NaOH10%(重量パーセント)60℃に3日
間浸漬し強度劣化状況を調べた。平均細孔通約24μm
、気孔率35チのこの試料は常態初期強度180 kg
/Crn’浸漬後の強度172kg/cIrL2の抗折
力値を示し実用性能において問題のないことが判った。
近似した気孔径を持つ従来品アルミナシリケート品は崩
壊してしまい抗折力値を得ることが出来なかった。
壊してしまい抗折力値を得ることが出来なかった。
抗折力テストは3点支持式の曲げ試験法である。
実施例2
平均粒子通約50μのMg OA40 sスピネル10
0重量部に対して弗化マグネシウム2重量部を加え、水
を添加してスラリーとし、乾燥後解砕し粉体化した。こ
の粉体に可塑糊剤を40.8重量部加えて混練し、餅状
に調整した。この可塑糊剤は小麦15重量部、アンモニ
ア水7重量部、水78重量部を加熱混合しながら小麦粉
がゲル化するまで行ない、数時間、放置冷却後、使用し
た。このようにして作成した混練物を真空押出機で外径
LO+xφ内径8龍φの形状の成型物に押出成形した。
0重量部に対して弗化マグネシウム2重量部を加え、水
を添加してスラリーとし、乾燥後解砕し粉体化した。こ
の粉体に可塑糊剤を40.8重量部加えて混練し、餅状
に調整した。この可塑糊剤は小麦15重量部、アンモニ
ア水7重量部、水78重量部を加熱混合しながら小麦粉
がゲル化するまで行ない、数時間、放置冷却後、使用し
た。このようにして作成した混練物を真空押出機で外径
LO+xφ内径8龍φの形状の成型物に押出成形した。
乾燥完了後、昇温速度100°C/hr最高温度150
0℃最高温度で7時間Keep後、冷却し、気孔通約1
0μ、気孔率33%のろ過材を得た。実施例1と同様の
条件の浸漬テストを行ない常態初期強度242kg/c
m2浸漬後の強度236 kg/αであった。中空パイ
プ形を有するろ過材として使用に供する実用強度を有す
ることが判った。
0℃最高温度で7時間Keep後、冷却し、気孔通約1
0μ、気孔率33%のろ過材を得た。実施例1と同様の
条件の浸漬テストを行ない常態初期強度242kg/c
m2浸漬後の強度236 kg/αであった。中空パイ
プ形を有するろ過材として使用に供する実用強度を有す
ることが判った。
実施例3
MgC01とkl (OH) sとをモル比で1:2に
調整した粉体をボールミルで数時間湿式混合し、乾燥固
形化した状態で1250℃で仮焼し、冷却後、粗砕し、
水和反応を抑制した状態で再びボールミル粉砕を実施し
、微粉の仮焼粉を得た。この粉体にPVA1%液を1重
量部加え充分な時間、混合後、打錠機で各種の形状のペ
レットを成形した。
調整した粉体をボールミルで数時間湿式混合し、乾燥固
形化した状態で1250℃で仮焼し、冷却後、粗砕し、
水和反応を抑制した状態で再びボールミル粉砕を実施し
、微粉の仮焼粉を得た。この粉体にPVA1%液を1重
量部加え充分な時間、混合後、打錠機で各種の形状のペ
レットを成形した。
乾燥後、最高温度1450℃、昇温速度100℃/hr
。
。
最高温度で5時間Keep後、自然放冷した。この焼結
物は気液接触反応充填物として充填塔内に用いるだめの
ものである。抗折力サンプルは打錠直前の配合物で金型
成形をして、同一圧縮比で作り上げテストに供した。気
孔径約3μ気孔率27チ、テスト方法は、実施例1と同
様に行ない、常態初期強度411 kg/CIn2、浸
漬後の強度392kg/cflL2の値を得た。この製
造方法でもかなシ・スピネル化が促進されることが判り
、実用性に問題が認められなかった。
物は気液接触反応充填物として充填塔内に用いるだめの
ものである。抗折力サンプルは打錠直前の配合物で金型
成形をして、同一圧縮比で作り上げテストに供した。気
孔径約3μ気孔率27チ、テスト方法は、実施例1と同
様に行ない、常態初期強度411 kg/CIn2、浸
漬後の強度392kg/cflL2の値を得た。この製
造方法でもかなシ・スピネル化が促進されることが判り
、実用性に問題が認められなかった。
実施例4
平均粒子通約25011mのMg O−Al 20 、
スピネル100重量部に対して、塩化リチウム5重量部
、MgC01とA、g (OH)3 のモル比l:2の
混合物30重量部を加え、デキストリン3重量部、水4
重量部を加えて混合。この配合物を金型に充填しプレス
圧200 kfi’/C:IIL2で成形、乾燥後昇温
速度70°C/hr、最高温度1550°Cで8時間K
eepし、自然放冷して焼結体を得だ。中空角型形状に
作られたこの焼結体に空気供給口を取り付け、散気素子
としNaOH10%(重量パーセント)の60°C液中
で3日間、エアーレーションを行ない形状の保型状態、
泡の大きさを観察しだ。結果として、初期の状態から変
化は認められず持続使用出来る事が判った。又、比較の
ために従来のアルミナ系の散気筒でも同様に行なったが
、激しく形部れを起し、使用不能状態が1日後に発生し
、テストを中止した。浸漬テストは実施例1と同様に行
なった。気孔径50μ、気孔率43%、常態強度175
kg/C7!L2、浸漬後の強度171 kg/♂。
スピネル100重量部に対して、塩化リチウム5重量部
、MgC01とA、g (OH)3 のモル比l:2の
混合物30重量部を加え、デキストリン3重量部、水4
重量部を加えて混合。この配合物を金型に充填しプレス
圧200 kfi’/C:IIL2で成形、乾燥後昇温
速度70°C/hr、最高温度1550°Cで8時間K
eepし、自然放冷して焼結体を得だ。中空角型形状に
作られたこの焼結体に空気供給口を取り付け、散気素子
としNaOH10%(重量パーセント)の60°C液中
で3日間、エアーレーションを行ない形状の保型状態、
泡の大きさを観察しだ。結果として、初期の状態から変
化は認められず持続使用出来る事が判った。又、比較の
ために従来のアルミナ系の散気筒でも同様に行なったが
、激しく形部れを起し、使用不能状態が1日後に発生し
、テストを中止した。浸漬テストは実施例1と同様に行
なった。気孔径50μ、気孔率43%、常態強度175
kg/C7!L2、浸漬後の強度171 kg/♂。
実施例5
Mg028.2重量部、A71!20371.8重景部
を混合してブリケットに成形、1500℃で仮焼後、粉
砕4−15〜す70を中心とする粉末を作った。−方、
このブリケットを粒子径3μm以下に粉砕した粉体な作
成した。前者を100重量部、後者を80重量部ic
Mg COsとAj? (OH)sのモル比1:2の粉
体を湿式混合後、乾燥した粉と成ったものを15重量部
加え、気孔調整剤として木粉40部を加え、2%デンプ
ン液を泥漿状態に混線出来るまで加え、若干の消泡剤を
加えて、鋳込成形を行なった。脱水操作後、乾燥、離型
し、焼成を行なった。昇温速度800°Cまで50’C
/hr 、 800℃から1600℃まで100℃/h
r、1600℃で10時間Keep後自然放冷。塩基性
スラグに用いる断熱材を目的として作ったもので、気孔
率61チ、気孔径は広範囲に分布し、直径3朋位のもの
から2μmのものまであった。実施例1と同様な浸漬テ
ストを行ない常態初期強度8kg/cIrL、浸漬後8
kg/αで差が認められなかった。
を混合してブリケットに成形、1500℃で仮焼後、粉
砕4−15〜す70を中心とする粉末を作った。−方、
このブリケットを粒子径3μm以下に粉砕した粉体な作
成した。前者を100重量部、後者を80重量部ic
Mg COsとAj? (OH)sのモル比1:2の粉
体を湿式混合後、乾燥した粉と成ったものを15重量部
加え、気孔調整剤として木粉40部を加え、2%デンプ
ン液を泥漿状態に混線出来るまで加え、若干の消泡剤を
加えて、鋳込成形を行なった。脱水操作後、乾燥、離型
し、焼成を行なった。昇温速度800°Cまで50’C
/hr 、 800℃から1600℃まで100℃/h
r、1600℃で10時間Keep後自然放冷。塩基性
スラグに用いる断熱材を目的として作ったもので、気孔
率61チ、気孔径は広範囲に分布し、直径3朋位のもの
から2μmのものまであった。実施例1と同様な浸漬テ
ストを行ない常態初期強度8kg/cIrL、浸漬後8
kg/αで差が認められなかった。
(効果)
実施例で示したようにMg O−Al 2O3スピネル
の多孔体はアルカリ溶液に対して耐久力を示し、産業上
利用される分野において、充分なる実用性能を保証する
レベルに到達している。
の多孔体はアルカリ溶液に対して耐久力を示し、産業上
利用される分野において、充分なる実用性能を保証する
レベルに到達している。
特許出願人 三井研削砥互株式会社
Claims (1)
- MgO・Al_2O_3スピネルを85%以上含有して
作られることを特徴とする多孔体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63150420A JPH01320277A (ja) | 1988-06-18 | 1988-06-18 | MgO・Al↓2O↓3スピネル多孔体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63150420A JPH01320277A (ja) | 1988-06-18 | 1988-06-18 | MgO・Al↓2O↓3スピネル多孔体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01320277A true JPH01320277A (ja) | 1989-12-26 |
Family
ID=15496549
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63150420A Pending JPH01320277A (ja) | 1988-06-18 | 1988-06-18 | MgO・Al↓2O↓3スピネル多孔体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01320277A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006346800A (ja) * | 2005-06-15 | 2006-12-28 | Disco Abrasive Syst Ltd | ビトリファイドボンド砥石及びその製造方法 |
JP2009023848A (ja) * | 2007-07-17 | 2009-02-05 | Sumitomo Chemical Co Ltd | マグネシアスピネル成形体の製造方法 |
JP2015157724A (ja) * | 2014-02-24 | 2015-09-03 | イソライト工業株式会社 | 軽量耐アルカリ耐火断熱れんが及びその製造方法 |
CN112279637A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-01-29 | 江苏省陶瓷研究所有限公司 | 氧化铝纤维-镁铝尖晶石多孔陶瓷及其制备方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5921573A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-02-03 | セイコーインスツルメンツ株式会社 | 多孔質セラミツクス |
JPS6065778A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-15 | ハリマセラミック株式会社 | ポ−ラスプラグ |
-
1988
- 1988-06-18 JP JP63150420A patent/JPH01320277A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5921573A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-02-03 | セイコーインスツルメンツ株式会社 | 多孔質セラミツクス |
JPS6065778A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-15 | ハリマセラミック株式会社 | ポ−ラスプラグ |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006346800A (ja) * | 2005-06-15 | 2006-12-28 | Disco Abrasive Syst Ltd | ビトリファイドボンド砥石及びその製造方法 |
JP2009023848A (ja) * | 2007-07-17 | 2009-02-05 | Sumitomo Chemical Co Ltd | マグネシアスピネル成形体の製造方法 |
JP2015157724A (ja) * | 2014-02-24 | 2015-09-03 | イソライト工業株式会社 | 軽量耐アルカリ耐火断熱れんが及びその製造方法 |
CN112279637A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-01-29 | 江苏省陶瓷研究所有限公司 | 氧化铝纤维-镁铝尖晶石多孔陶瓷及其制备方法 |
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