JPH01308240A - メタノール精製法 - Google Patents
メタノール精製法Info
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- JPH01308240A JPH01308240A JP3288289A JP3288289A JPH01308240A JP H01308240 A JPH01308240 A JP H01308240A JP 3288289 A JP3288289 A JP 3288289A JP 3288289 A JP3288289 A JP 3288289A JP H01308240 A JPH01308240 A JP H01308240A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はメタノール製造装置においてトリメチルアミン
またはその化合物が含まれる粗メタノールを精製する方
法に関する。
またはその化合物が含まれる粗メタノールを精製する方
法に関する。
トリメチルアミンは精製メタノールの悪臭の原因となる
ものであり、従って本発明は製品メタノ−□ルの臭気問
題を解決するものである。
ものであり、従って本発明は製品メタノ−□ルの臭気問
題を解決するものである。
(従来i術) ′
炭化水素からメタノールを製造する方法は、−般に次の
工程により行われる。
工程により行われる。
(1)ガス状の炭化水素、または液状の炭化水素を気化
したものと水蒸気を、改質炉においてニッケル系触媒下
、800〜1000°Cで反応させて、水素、−酸化炭
素および二酸化炭素を主成分とする合成ガスを製造する
合成ガス発生工程 (2)銅系のメタノール合成触媒上で、上記合成ガスを
圧力50〜150気圧、温度200〜300°Cで反応
させ、反応ガスから生成粗メタノールを液状で回収する
合成工程 (3)液状の粗メタノールを一塔ないし二塔以」二の蒸
留塔で蒸留し、精製メタノールと、粗メタノール中に含
まれる水および微量の有機酸、高級アルコール、パラフ
ィン等の有機化合物とを分離する蒸留工程 なお合成ガス発生工程は前述の水蒸気改質法の他に、触
媒を使用せずに部分酸化法により合成ガスを発生させる
場合や、炭化水素と共に炭酸ガス或いは水素含有ガスを
混合させて水蒸気改質ないし部分酸化反応を行う場合も
ある。
したものと水蒸気を、改質炉においてニッケル系触媒下
、800〜1000°Cで反応させて、水素、−酸化炭
素および二酸化炭素を主成分とする合成ガスを製造する
合成ガス発生工程 (2)銅系のメタノール合成触媒上で、上記合成ガスを
圧力50〜150気圧、温度200〜300°Cで反応
させ、反応ガスから生成粗メタノールを液状で回収する
合成工程 (3)液状の粗メタノールを一塔ないし二塔以」二の蒸
留塔で蒸留し、精製メタノールと、粗メタノール中に含
まれる水および微量の有機酸、高級アルコール、パラフ
ィン等の有機化合物とを分離する蒸留工程 なお合成ガス発生工程は前述の水蒸気改質法の他に、触
媒を使用せずに部分酸化法により合成ガスを発生させる
場合や、炭化水素と共に炭酸ガス或いは水素含有ガスを
混合させて水蒸気改質ないし部分酸化反応を行う場合も
ある。
合成工程より回収される粗メタノール中の有機酸61表
4:’を酸メチル等のエステル4太77片て蒸留工杓鳴
こ入るが、蒸留工程においては加水分解されて蟻酸とな
り、蒸留装置の腐蝕を起ごず原因と八′す、また蒸留工
程よりの廃水が酸性となり社会的に有害−ζある。この
ため奈留装置においてアルカリで中和する方法か一般に
行われ、特開昭57−18640号には粗メタノールに
アルカリを添加する方法か、特公昭58−1085号に
シコ第一蒸留塔および第二茎留塔の側流にアルカリを水
と共に添加し、相分離によりパラフィン類を分離した後
の液を各茎留塔に戻す方法が、特公昭42−2046号
には第一蒸留塔の上部に供給ずろ抽出水にアルカリを添
加し、第一・蒸留塔の側流を抜き出して相分離によりパ
ラフィン類を分離した後の液をIIIメタノールと共に
循環さ一部る方法が記載されている。
4:’を酸メチル等のエステル4太77片て蒸留工杓鳴
こ入るが、蒸留工程においては加水分解されて蟻酸とな
り、蒸留装置の腐蝕を起ごず原因と八′す、また蒸留工
程よりの廃水が酸性となり社会的に有害−ζある。この
ため奈留装置においてアルカリで中和する方法か一般に
行われ、特開昭57−18640号には粗メタノールに
アルカリを添加する方法か、特公昭58−1085号に
シコ第一蒸留塔および第二茎留塔の側流にアルカリを水
と共に添加し、相分離によりパラフィン類を分離した後
の液を各茎留塔に戻す方法が、特公昭42−2046号
には第一蒸留塔の上部に供給ずろ抽出水にアルカリを添
加し、第一・蒸留塔の側流を抜き出して相分離によりパ
ラフィン類を分離した後の液をIIIメタノールと共に
循環さ一部る方法が記載されている。
(発明が解決しようとする問題点)
メタノール製造装置におIJる原料の炭化水素としては
、天然ガス、L I) C、リーフザ、軽質油等が用い
られるが、これらの炭化水素中に含まれる窒素分は合成
カス発生工程において水素と反応してアンモニアとなる
。次の合成工程においてG」、このアンモニアかメタノ
ールと反応してI・リノチルアミンとなり、粗メタノー
ル中に微量の1−リノチルアミンか混入する。蒸留工程
においてはこのトリメチルアミンの分離が困難であり、
製品メタノール中に0.03wtppm程度の極めて微
量の1−リメチルアミンか含まれていても悪臭を放つ。
、天然ガス、L I) C、リーフザ、軽質油等が用い
られるが、これらの炭化水素中に含まれる窒素分は合成
カス発生工程において水素と反応してアンモニアとなる
。次の合成工程においてG」、このアンモニアかメタノ
ールと反応してI・リノチルアミンとなり、粗メタノー
ル中に微量の1−リノチルアミンか混入する。蒸留工程
においてはこのトリメチルアミンの分離が困難であり、
製品メタノール中に0.03wtppm程度の極めて微
量の1−リメチルアミンか含まれていても悪臭を放つ。
従って原料の炭化水素の窒素含有量が多い場合、例えば
天然ガス中の窒素濃度か商い場合には、製品メタノール
の臭気を無くずために、蒸留塔の段数を増やすとか還流
比を−1−げろ等の対策が必要である。これはメタノー
ル製造装置の装置コストの上昇やエネルギー使用量の増
力lを招くことから、製品メタノールの臭気対策は特に
原料炭化水素の窒素含有量が多い場合のメタノール精製
法における問題点となっている。
天然ガス中の窒素濃度か商い場合には、製品メタノール
の臭気を無くずために、蒸留塔の段数を増やすとか還流
比を−1−げろ等の対策が必要である。これはメタノー
ル製造装置の装置コストの上昇やエネルギー使用量の増
力lを招くことから、製品メタノールの臭気対策は特に
原料炭化水素の窒素含有量が多い場合のメタノール精製
法における問題点となっている。
(問題点を解決するための手段)
発明者等は、−に記の如き製品メタノールの臭気対策に
ついて鋭意検問を行った結果、 (1)合成工程よりのトリメチルアミンばIlilジメ
タノール中まれる蟻酸と反応して新たな化合物を生成ず
ろためにその分離か国籍(であること、(2)第一蒸留
塔の上部にアルカリを添加することにより、この新たな
化合物か分解してトリメチルアミンとなるため第一蒸留
塔において1〜リメチルアミンが分制されること、 (3)第一蒸留塔の側流を抜き出して相分離によりパラ
フィン類を分謡し、分離した下層液を粗メタノール戻す
場合には、第一;TrFii塔内でトリメチルアミンと
蟻酸の化合物か循環して製品メタノール中に混入するの
て、第一蒸留塔の側流を抜き出しを行わずに、還流液を
一部抜き出してパラフィン類を分離し、分離した下層液
を第一蒸留塔の上部に戻す必要かあること、 を見出し、本発明を完成させた。
ついて鋭意検問を行った結果、 (1)合成工程よりのトリメチルアミンばIlilジメ
タノール中まれる蟻酸と反応して新たな化合物を生成ず
ろためにその分離か国籍(であること、(2)第一蒸留
塔の上部にアルカリを添加することにより、この新たな
化合物か分解してトリメチルアミンとなるため第一蒸留
塔において1〜リメチルアミンが分制されること、 (3)第一蒸留塔の側流を抜き出して相分離によりパラ
フィン類を分謡し、分離した下層液を粗メタノール戻す
場合には、第一;TrFii塔内でトリメチルアミンと
蟻酸の化合物か循環して製品メタノール中に混入するの
て、第一蒸留塔の側流を抜き出しを行わずに、還流液を
一部抜き出してパラフィン類を分離し、分離した下層液
を第一蒸留塔の上部に戻す必要かあること、 を見出し、本発明を完成させた。
即し本発明は、I・リメチルアミンまたはその化合物が
含まれるメタノール合成工程よりの相メタノールを精製
するに際し、第一蒸留塔において側流を抜き出さずに、
粗メタノール供給段より上部にアルカリを添加すること
を特徴とするメタノール精製法である。
含まれるメタノール合成工程よりの相メタノールを精製
するに際し、第一蒸留塔において側流を抜き出さずに、
粗メタノール供給段より上部にアルカリを添加すること
を特徴とするメタノール精製法である。
粗メタノール中に混入するアミンの量υJ−1前述の如
き原料の炭化水素中に含まれる窒素分によるが、合成ガ
ス発生工程およびメタノール合成工程で使用する触媒や
、それらの操作条件等によっても影響される。従来の蒸
留法では、原料の炭化水素中の窒素分が2呵χ程度含ま
れておれば相メタノール中のアミン濃度が0.3 wt
ppm程度となり、製品メタノール中のアミン濃度が0
.O3ppm以上となって悪臭を発生ずる。
き原料の炭化水素中に含まれる窒素分によるが、合成ガ
ス発生工程およびメタノール合成工程で使用する触媒や
、それらの操作条件等によっても影響される。従来の蒸
留法では、原料の炭化水素中の窒素分が2呵χ程度含ま
れておれば相メタノール中のアミン濃度が0.3 wt
ppm程度となり、製品メタノール中のアミン濃度が0
.O3ppm以上となって悪臭を発生ずる。
蒸留工程では、合成工程よりの粗メタノールにアルカリ
を添加して第−蒸留塔に供給し、塔頂からメタノールよ
りも低沸点の有機化合物(以下、低沸点化合物と称する
)および二酸化炭素等の溶解ガスを分離し、塔底からメ
タノールと水、および高級アルコールを含むメタノール
より高沸点の有機化合物(以下、高沸点化合物と称する
)を抜き出し、これを第二蒸留塔に供給して、塔頂部よ
り精製メタノール、下部の側流より高沸点化合物、塔底
より添加されたアルカリを含む排水を分離する二基方式
が一般的である。またこれを−塔で行う方式や、三基以
上の蒸留塔で分離する方式も行われている。なおパラフ
ィン類は主に第一蒸留塔の側流を抜き出して相分離によ
り分離することが通常行われる。
を添加して第−蒸留塔に供給し、塔頂からメタノールよ
りも低沸点の有機化合物(以下、低沸点化合物と称する
)および二酸化炭素等の溶解ガスを分離し、塔底からメ
タノールと水、および高級アルコールを含むメタノール
より高沸点の有機化合物(以下、高沸点化合物と称する
)を抜き出し、これを第二蒸留塔に供給して、塔頂部よ
り精製メタノール、下部の側流より高沸点化合物、塔底
より添加されたアルカリを含む排水を分離する二基方式
が一般的である。またこれを−塔で行う方式や、三基以
上の蒸留塔で分離する方式も行われている。なおパラフ
ィン類は主に第一蒸留塔の側流を抜き出して相分離によ
り分離することが通常行われる。
本発明におりる反応式およびその原理については作用の
項で述べるが、第一蒸留塔の粗メタノール供給段より上
部は特に液量が少ないのでアルカリ添加による効果が大
きい。アルカリ添加の方法としては、抽出蒸留を第一蒸
留塔で行うために上部に添加される水にアルカリを混入
することや、祷縮器の還流液に添加することかできる。
項で述べるが、第一蒸留塔の粗メタノール供給段より上
部は特に液量が少ないのでアルカリ添加による効果が大
きい。アルカリ添加の方法としては、抽出蒸留を第一蒸
留塔で行うために上部に添加される水にアルカリを混入
することや、祷縮器の還流液に添加することかできる。
添加するアルカリとしては、アルカリ金属の水酸化物も
しくは炭酸塩か用いられるが、特に苛性ソーダが好適で
ある。粗メタノール中に含まれるトリメチルアミンの量
は蟻酸量に比較して少ないので、通常アルカリ添加量は
粗メタノール中の蟻酸量により決定される。−船釣なア
ルカリ添加量は、Na0ll化学当量に換算して粗メタ
ノールに対して5〜500wtppm、好ましくは10
〜300ppmである。
しくは炭酸塩か用いられるが、特に苛性ソーダが好適で
ある。粗メタノール中に含まれるトリメチルアミンの量
は蟻酸量に比較して少ないので、通常アルカリ添加量は
粗メタノール中の蟻酸量により決定される。−船釣なア
ルカリ添加量は、Na0ll化学当量に換算して粗メタ
ノールに対して5〜500wtppm、好ましくは10
〜300ppmである。
アルカリ添加量が少なすぎる場合には、臭気対策の効果
が低く、また蟻酸の中和が不十分であるため蒸留装置内
での腐蝕性が高くなる。またアルカリ添加量が多すぎる
場合には、蒸留塔のリボイラ部分等で濃縮され、伝熱管
の閉塞やアルカリ腐蝕等の装置上の障害を起し易い。
が低く、また蟻酸の中和が不十分であるため蒸留装置内
での腐蝕性が高くなる。またアルカリ添加量が多すぎる
場合には、蒸留塔のリボイラ部分等で濃縮され、伝熱管
の閉塞やアルカリ腐蝕等の装置上の障害を起し易い。
なお本発明は特に第一蒸留塔を常圧ないし1kg/cm
2G以下の圧力で行う場合に有効である。加圧蒸留にお
いてはトリメチルアミンと蟻酸の化合物が分解されるの
で本発明の如きアルカリ添加を坐・要としないが、加圧
装置と高温の熱源が必要なので、建設費と燃料使用量が
増大する。
2G以下の圧力で行う場合に有効である。加圧蒸留にお
いてはトリメチルアミンと蟻酸の化合物が分解されるの
で本発明の如きアルカリ添加を坐・要としないが、加圧
装置と高温の熱源が必要なので、建設費と燃料使用量が
増大する。
(作用)
原料に天然ガスを用い、水蒸気改質により合成ガスを発
生させる場合を例として、本発明における反応を次に示
す。
生させる場合を例として、本発明における反応を次に示
す。
(1)水蒸気改質反応の主反応は次式で示される。
CH4+ 1120→C,0+ 3H□ (
1)(2)天然ガス中に含まれる窒素は(1)式で生成
した水素と反応して微量のアンモニアとなる。
1)(2)天然ガス中に含まれる窒素は(1)式で生成
した水素と反応して微量のアンモニアとなる。
N2 + 3H2→ 2 N H3(2)(3)
メタノール合成反応器において、メタノールと(2)式
のアンモニアによりメチルアミンとなる。
メタノール合成反応器において、メタノールと(2)式
のアンモニアによりメチルアミンとなる。
この場合大量のメタノールが存在するので、平衡的には
ほぼ全量のアンモニアがトリメチルアミンとなる。
ほぼ全量のアンモニアがトリメチルアミンとなる。
3CllaOH+ NI+3 →(CI+3)3N
+ 3H20(3)(4)一方メタノール合成反応の副
反応よして次の反応により蟻酸が生成する。
+ 3H20(3)(4)一方メタノール合成反応の副
反応よして次の反応により蟻酸が生成する。
Co + 1120 → lIc0OI+
(4)(5)トリメチルアミンはこの蟻酸と反応
し、そのモル比に応じて次式で示される化合物となる。
(4)(5)トリメチルアミンはこの蟻酸と反応
し、そのモル比に応じて次式で示される化合物となる。
(CIL+) 3N(IICOOII)l、(n=1.
2.3) (5)なお上式の化合物(5)について
は、特公昭42−23165号に記載されている。これ
によれば、n=3の化合物は15mm11gにおいて8
7°Cで沸騰し、その組成に応じて130〜200°C
の温度でトリメチルアミンとC0111゜0に分解する
。
2.3) (5)なお上式の化合物(5)について
は、特公昭42−23165号に記載されている。これ
によれば、n=3の化合物は15mm11gにおいて8
7°Cで沸騰し、その組成に応じて130〜200°C
の温度でトリメチルアミンとC0111゜0に分解する
。
トリメチルアミンは揮発性が高く、第一蒸留塔内で容易
にメタノールと分離される。しかしながら上式の化合物
(5)は常温で液体で沸点がメタノールより高いため、
第一蒸留塔では分離されず、メタノールと共に第二蒸留
塔に入る。
にメタノールと分離される。しかしながら上式の化合物
(5)は常温で液体で沸点がメタノールより高いため、
第一蒸留塔では分離されず、メタノールと共に第二蒸留
塔に入る。
第二蒸留塔においては塔底温度が高いために化合物(5
)が熱分解を起してトリメチルアミンはメタノールと共
に第二蒸留塔の凝縮器で凝縮して製品メタノール中に混
入する。
)が熱分解を起してトリメチルアミンはメタノールと共
に第二蒸留塔の凝縮器で凝縮して製品メタノール中に混
入する。
以上が原料の炭化水素中に窒素が含有される場合の製品
メタノール中にトリメチルアミンが混入する経路である
。前述の如くトリメチルアミンはメタノール中に0.0
3Wtppm程度の極めて微量含まれていても特有の臭
気を発生する。
メタノール中にトリメチルアミンが混入する経路である
。前述の如くトリメチルアミンはメタノール中に0.0
3Wtppm程度の極めて微量含まれていても特有の臭
気を発生する。
なお前述の如く蟻酸は粗メタノール中でエステル状態で
存在しており、蟻酸メチルは沸点が低いので第一蒸留塔
の上部に濃縮され塔頂より放出される。従って化合物(
5)は主に第一蒸留塔の上部で生成し、沸点が高いので
第一蒸留塔の底部に濃縮され第二蒸留塔に入る。
存在しており、蟻酸メチルは沸点が低いので第一蒸留塔
の上部に濃縮され塔頂より放出される。従って化合物(
5)は主に第一蒸留塔の上部で生成し、沸点が高いので
第一蒸留塔の底部に濃縮され第二蒸留塔に入る。
第一蒸留塔にアルカリを添加することにより化合物(5
)は次の反応により分解してトリメチルアミンと蟻酸ソ
ーダとなる。
)は次の反応により分解してトリメチルアミンと蟻酸ソ
ーダとなる。
(C1lz) +lN (IIcOOII) ll+
nNaoII−一一一一一一う酬(C1l いJ +
n1lcOONa + nlt 2o
(6)アルカリを第一”M留塔の下部に供給する場
合および相メタノールと共に(J(給する場合には第一
%留塔の下部でこの分解反応か起るが、第一蒸留塔の上
部には抽出蒸留用の水が存在し、蟻酸メチルおよびトリ
メチルアミンの濃度が高いので化合物(5)が生成する
。前述の如くこの化合物(5)は沸点が高いので第一蒸
留塔の下部に濃縮されるので、第二蒸留塔に移行し、そ
の底部で分解されるために精製ツクノール中に1−リメ
チルアミンが混入し、臭気問題をη−しる。
nNaoII−一一一一一一う酬(C1l いJ +
n1lcOONa + nlt 2o
(6)アルカリを第一”M留塔の下部に供給する場
合および相メタノールと共に(J(給する場合には第一
%留塔の下部でこの分解反応か起るが、第一蒸留塔の上
部には抽出蒸留用の水が存在し、蟻酸メチルおよびトリ
メチルアミンの濃度が高いので化合物(5)が生成する
。前述の如くこの化合物(5)は沸点が高いので第一蒸
留塔の下部に濃縮されるので、第二蒸留塔に移行し、そ
の底部で分解されるために精製ツクノール中に1−リメ
チルアミンが混入し、臭気問題をη−しる。
これに対して本発明の如くQこアルカ;ノを第一・蒸留
塔の」一部に添加する場合には、−1一部で化合物(5
)の分解が起るので、第−茄留塔の底部での濃縮が無く
、従って精製メタノールへのトリメチルアミンの混入を
回避することかできる。第一蒸留塔の上部は液量が少な
いのでアルカリ添加による効果が大きく、化合物(5)
の分解が容易に行われる。
塔の」一部に添加する場合には、−1一部で化合物(5
)の分解が起るので、第−茄留塔の底部での濃縮が無く
、従って精製メタノールへのトリメチルアミンの混入を
回避することかできる。第一蒸留塔の上部は液量が少な
いのでアルカリ添加による効果が大きく、化合物(5)
の分解が容易に行われる。
なおメタノール合成反応において微量側4にするパラフ
ィン類は主に第一蒸留塔の−に部に濃縮し、通常その側
流を抜き出して相分離により−に層液からパラフィン類
を分離し、下層液を粗メタノールに混入することが行わ
れる。しかしながらこの方法では、化合物(5)が主に
第一蒸留塔の上部で生成するため、パラフィン類を分離
した下層液に化合物(5)が含まれており、精製メタノ
ール中にトリメチルアミンが混入する要因となる。従っ
て本発明においては第一蒸留塔の側流抜き出しLet行
わずに、パラフィンカッl−は、第一蒸留塔の還流から
行い、パラフィン類を分離した下層液を第一蒸留塔の上
部に戻す必要がある。
ィン類は主に第一蒸留塔の−に部に濃縮し、通常その側
流を抜き出して相分離により−に層液からパラフィン類
を分離し、下層液を粗メタノールに混入することが行わ
れる。しかしながらこの方法では、化合物(5)が主に
第一蒸留塔の上部で生成するため、パラフィン類を分離
した下層液に化合物(5)が含まれており、精製メタノ
ール中にトリメチルアミンが混入する要因となる。従っ
て本発明においては第一蒸留塔の側流抜き出しLet行
わずに、パラフィンカッl−は、第一蒸留塔の還流から
行い、パラフィン類を分離した下層液を第一蒸留塔の上
部に戻す必要がある。
(実施例)
次に実施例および比較例により本発明を更に具体的に説
明する。但し本発明はこの実施例により制限されるもの
ではない。
明する。但し本発明はこの実施例により制限されるもの
ではない。
実施例
第1図に示す常圧の芋留装置を用い、1’TIメタノ−
ルを蒸留した。この図において、第一蒸留塔]は塔径0
.4m、ンーブトレイ4o段の棚段塔であり、塔頂部に
凝縮器2、塔底部にリボイラ3が設置されている。
ルを蒸留した。この図において、第一蒸留塔]は塔径0
.4m、ンーブトレイ4o段の棚段塔であり、塔頂部に
凝縮器2、塔底部にリボイラ3が設置されている。
第1図において塔頂部より155lz導入される流路4
より籾メタノール、塔頂部より5段1コに導入される流
路5より苛性ソーダ液を供給し7、茎留を行った。なお
流路6ての還流Mは400kg/llrとした。
より籾メタノール、塔頂部より5段1コに導入される流
路5より苛性ソーダ液を供給し7、茎留を行った。なお
流路6ての還流Mは400kg/llrとした。
供給した粗ツタノールおよび苛性ソータ液の量および組
成を第1表に、流路8よりのヘントガスおよび流路7よ
りの塔底排出液の量および組成を第2表に示す。なお各
流路において名目成分以外の微量成分(エタノール、プ
ロパツールおよびパラフィン類等)は省略した。す)k
酸、トリメチルアミンおよび苛性ソーダは、塩またはエ
ステル化合物となっているか、単体として表現している
。
成を第1表に、流路8よりのヘントガスおよび流路7よ
りの塔底排出液の量および組成を第2表に示す。なお各
流路において名目成分以外の微量成分(エタノール、プ
ロパツールおよびパラフィン類等)は省略した。す)k
酸、トリメチルアミンおよび苛性ソーダは、塩またはエ
ステル化合物となっているか、単体として表現している
。
なおこの奈留において第一蒸留塔の側流の抜き出しは行
わず、パラフィンカッ1−は還流より随時行ない、下層
液合流路5に戻した。
わず、パラフィンカッ1−は還流より随時行ない、下層
液合流路5に戻した。
第1表
第2表
この塔底排出液を通常の奈留法により第二蒸留塔(メタ
ノール精留塔)で蒸留した結果、精製メタノール留出7
1νにアミン臭か検出されなかった。
ノール精留塔)で蒸留した結果、精製メタノール留出7
1νにアミン臭か検出されなかった。
此十■舛
実施例の蒸留装置において、苛性ソーダを塔頂部より2
0段目に導入した以外は実施例と同様にして、粗メタノ
ールの蒸留を行った。
0段目に導入した以外は実施例と同様にして、粗メタノ
ールの蒸留を行った。
ベントガスおよび塔底排出液の量、組成を第3表に示す
。
。
この塔底排出液を実施例と同様に第二蒸留塔で蒸留した
結果、精製メタノール留出液に強いアミン臭が検出され
た。
結果、精製メタノール留出液に強いアミン臭が検出され
た。
以上より本発明の方法によって第一蒸留塔の上部にアル
カリを添加した場合、塔底排出液にはトリメチルアミン
が含まれず、精製メタノールのアミン臭が無くなること
が分かる。
カリを添加した場合、塔底排出液にはトリメチルアミン
が含まれず、精製メタノールのアミン臭が無くなること
が分かる。
(発明の効果)
本発明のメタノール精製法によれば、原料の炭化水素中
に含まれる窒素骨が相当高い場合においても精製メタノ
ールのアミン臭を容易に無くずことができる。本発明の
方法は、第一蒸留塔の段数を増やすことや、還流量を増
加する必要が無く、建設費および使用エネルギーの面で
有利なプロセスである。
に含まれる窒素骨が相当高い場合においても精製メタノ
ールのアミン臭を容易に無くずことができる。本発明の
方法は、第一蒸留塔の段数を増やすことや、還流量を増
加する必要が無く、建設費および使用エネルギーの面で
有利なプロセスである。
第1図は、本発明の実施例で使用した蒸留塔のフロー図
である。 1:第一蒸留塔、2:凝縮器、3:リボイラ特許出願人
三菱瓦斯化学株式会社 代理人 弁理士 小 堀 貞 文
である。 1:第一蒸留塔、2:凝縮器、3:リボイラ特許出願人
三菱瓦斯化学株式会社 代理人 弁理士 小 堀 貞 文
Claims (1)
- トリメチルアミンまたはその化合物が含まれるメタノー
ル合成工程よりの粗メタノールを精製するに際し、第一
蒸留塔において側流を抜き出さずに、粗メタノール供給
段より上部にアルカリを添加することを特徴とするメタ
ノール精製法
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3288289A JPH01308240A (ja) | 1988-02-19 | 1989-02-14 | メタノール精製法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3498888 | 1988-02-19 | ||
JP63-34988 | 1988-02-19 | ||
JP3288289A JPH01308240A (ja) | 1988-02-19 | 1989-02-14 | メタノール精製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01308240A true JPH01308240A (ja) | 1989-12-12 |
Family
ID=26371472
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3288289A Pending JPH01308240A (ja) | 1988-02-19 | 1989-02-14 | メタノール精製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01308240A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10226682A (ja) * | 1997-02-18 | 1998-08-25 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | 環状ホルマールの製造方法 |
CN114426460A (zh) * | 2020-10-15 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 去除甲醇中三甲胺的系统及方法 |
-
1989
- 1989-02-14 JP JP3288289A patent/JPH01308240A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10226682A (ja) * | 1997-02-18 | 1998-08-25 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | 環状ホルマールの製造方法 |
CN114426460A (zh) * | 2020-10-15 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 去除甲醇中三甲胺的系统及方法 |
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