JPH01306052A - 連続鋳造用ベルト - Google Patents
連続鋳造用ベルトInfo
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- JPH01306052A JPH01306052A JP13613088A JP13613088A JPH01306052A JP H01306052 A JPH01306052 A JP H01306052A JP 13613088 A JP13613088 A JP 13613088A JP 13613088 A JP13613088 A JP 13613088A JP H01306052 A JPH01306052 A JP H01306052A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ツインベルト式連続鋳造機に用いられる無
端ベルトに関するものである。
端ベルトに関するものである。
薄鋳片の連続鋳造にはツインベルト式連続鋳造機が用い
られておシ％第１図は上記ツインベルト式連続鋳造機に
よシ薄鋳片を連続鋳造している状態を示す概略図で°あ
る。第１図において、ＩＦ；ｊ上側無端ベルト、２は上
側グーリー、３はダムブロック、４はタンデイツシュ、
５は薄鋳片、６はピンチロール、１１は下側無端ベル）
、１２は下側プーリーである。上側プーリー２および下
側プーリー１２の回転によシ移動する鋳型長辺形成用上
側無端ベル）１および下側無端ベルト１１と、上および
下側無端ベル）１．１１間に挾まれて同調回転する鋳型
短辺形成用ダムブロック３により構成されるツインベル
トキャスターの上および下側無端ベルト間に、タンデイ
ツシュ４から溶融金属を注入し、上および下側無端ベル
ト１．１１の移動とともに、その注入された溶融金属を
順次冷却凝固させ、凝固した薄鋳片５をビンチロール６
にて連続的に引き抜くことによｐ薄鋳片５は連続鋳造さ
れていく。この場合、冷却は上側および下側無端ベル）
１．１１の内面側から水冷によシ行う。上記薄鋳片５と
上および下側無端ベル） １．．１１との間には、理論
的には相対的なスリップを生じることがないため、鋳片
厚：５０ｕ＋以下の薄鋳片であっても高速で鋳造するこ
とが可能であシ、圧延工程の一部省略にきわめて有利で
おることも知られている。上記無端ぺ、ルトの材質とし
ては、熱間または冷間圧延軟鋼板（８ＰＣＣ，５ＰＨＣ
等）が用いられる。
られておシ％第１図は上記ツインベルト式連続鋳造機に
よシ薄鋳片を連続鋳造している状態を示す概略図で°あ
る。第１図において、ＩＦ；ｊ上側無端ベルト、２は上
側グーリー、３はダムブロック、４はタンデイツシュ、
５は薄鋳片、６はピンチロール、１１は下側無端ベル）
、１２は下側プーリーである。上側プーリー２および下
側プーリー１２の回転によシ移動する鋳型長辺形成用上
側無端ベル）１および下側無端ベルト１１と、上および
下側無端ベル）１．１１間に挾まれて同調回転する鋳型
短辺形成用ダムブロック３により構成されるツインベル
トキャスターの上および下側無端ベルト間に、タンデイ
ツシュ４から溶融金属を注入し、上および下側無端ベル
ト１．１１の移動とともに、その注入された溶融金属を
順次冷却凝固させ、凝固した薄鋳片５をビンチロール６
にて連続的に引き抜くことによｐ薄鋳片５は連続鋳造さ
れていく。この場合、冷却は上側および下側無端ベル）
１．１１の内面側から水冷によシ行う。上記薄鋳片５と
上および下側無端ベル） １．．１１との間には、理論
的には相対的なスリップを生じることがないため、鋳片
厚：５０ｕ＋以下の薄鋳片であっても高速で鋳造するこ
とが可能であシ、圧延工程の一部省略にきわめて有利で
おることも知られている。上記無端ぺ、ルトの材質とし
ては、熱間または冷間圧延軟鋼板（８ＰＣＣ，５ＰＨＣ
等）が用いられる。
この様な鋼板製無端ベルトの場合、（ルトの溶融金属側
表面は溶融金属あるいは鋳片と接することによシ高温と
なるのに対して、冷却水側表面は冷却水によって冷却さ
れるために低温となシ、ベルトはこの溶融金ｌＩ４０１
１Ｉ表面と冷却水側表面の温度差によシ変形する。特に
、タンデイツシュからの溶融金属の落下点に当る注湯部
付近は、ベルトの溶融金属側表面と冷却水側表面の温度
差が大きく。
表面は溶融金属あるいは鋳片と接することによシ高温と
なるのに対して、冷却水側表面は冷却水によって冷却さ
れるために低温となシ、ベルトはこの溶融金ｌＩ４０１
１Ｉ表面と冷却水側表面の温度差によシ変形する。特に
、タンデイツシュからの溶融金属の落下点に当る注湯部
付近は、ベルトの溶融金属側表面と冷却水側表面の温度
差が大きく。
ベルトの変形量が大きい。この変形がベルト１回転ごと
く繰返されることによりベルトの寿命が著しく低下する
結果、ベルト交換の頻度が高くなシ。
く繰返されることによりベルトの寿命が著しく低下する
結果、ベルト交換の頻度が高くなシ。
操業コスト増大の原因となっている。
また、ベルトの変形は、溶融金属注湯部における湯面変
動や鋳片の不均一冷却をもたらし、鋳片衣ｍ１性状の悪
化や鋳片表面割れ等、鋳片品質低下の原因となっていた
。
動や鋳片の不均一冷却をもたらし、鋳片衣ｍ１性状の悪
化や鋳片表面割れ等、鋳片品質低下の原因となっていた
。
この様なベルトの熱変形を防止する手段として。
セラミック材料の粒子をベルトの溶融金属側表面に焼結
あるいは溶着させて耐熱層を形成する方法（特公昭５Ｂ
−３７８８号公報）および耐火性セラミックを溶射して
耐熱層を形成する方法（特開昭５９−１７４２５４号公
報）が用いられていた。
あるいは溶着させて耐熱層を形成する方法（特公昭５Ｂ
−３７８８号公報）および耐火性セラミックを溶射して
耐熱層を形成する方法（特開昭５９−１７４２５４号公
報）が用いられていた。
しかしながら、鋼、亜鉛、アルミニウム等の融点の低い
非鉄金属を鋳造する場合は、ベルトに対して熱負荷が小
さく、従来の上記セラミック材料の粒子を焼結、溶着ま
たは耐火性セラミックを溶射して耐熱層を形成する方法
によりベルトの熱変形を防止することは可能であるが、
鋼のように融点の高い溶融金属を鋳造する場合はベルト
に対する熱負荷が大きく、ベルトの溶融金属側表面と冷
却水側表面の温度差が大きいため、上記方法では。
非鉄金属を鋳造する場合は、ベルトに対して熱負荷が小
さく、従来の上記セラミック材料の粒子を焼結、溶着ま
たは耐火性セラミックを溶射して耐熱層を形成する方法
によりベルトの熱変形を防止することは可能であるが、
鋼のように融点の高い溶融金属を鋳造する場合はベルト
に対する熱負荷が大きく、ベルトの溶融金属側表面と冷
却水側表面の温度差が大きいため、上記方法では。
ベルトの熱変形を防止し得ないという問題点があった。
また、ベルト材質として軟鋼板の代わシに銅、アルミニ
ウム等の高熱伝導率金属を使用すれば熱変形防止に有効
なことは理論上考えられるが、厳しい使用条件において
強度的に耐えられないとの観点から採用されていなかっ
た。
ウム等の高熱伝導率金属を使用すれば熱変形防止に有効
なことは理論上考えられるが、厳しい使用条件において
強度的に耐えられないとの観点から採用されていなかっ
た。
そこで発明者等は、高熱伝導金属特に実用的にみて、銅
について実施が可能かどうかの研究を行なった結果、鋼
製ベルトの溶融金属側表面に適正材質、厚さの耐熱層を
形成すれば、前述の銅の欠点を補うことを知見した。
について実施が可能かどうかの研究を行なった結果、鋼
製ベルトの溶融金属側表面に適正材質、厚さの耐熱層を
形成すれば、前述の銅の欠点を補うことを知見した。
鋼に耐熱層を形成することは公知の事実であるが、銅の
場合は耐熱層の厚さを厚く形成しなければならず、使用
時はくシを起こし実用化が進まなかった。
場合は耐熱層の厚さを厚く形成しなければならず、使用
時はくシを起こし実用化が進まなかった。
発明者等は種々検討の結果、適正強度を保つ耐熱層を形
成する技術を確立した。
成する技術を確立した。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って。
って。
筒熱伝導率金属からなる無端ベルトの溶融金属側表面に
耐熱層を形成した連続鋳造用ベルトに特徴を有するもの
である。
耐熱層を形成した連続鋳造用ベルトに特徴を有するもの
である。
鋼の熱伝導率λは、常温で３３２ （ＫｃａＺ／ｍ、
ｈ、ｔｌ：）であり、鋼の熱伝導率λ：４０〜５０（Ｋ
ａｌ／ｍ、 ｈ、 ℃）に比べて大きい。このため１本
発明連続鋳造用ベルト（鋼ベルト＋耐熱層）および従来
連続鋳造用ベルト（鋼ベルト＋耐熱層）における金属ベ
ルトおよび耐熱層の温度分布は第２図のようＫなる。
ｈ、ｔｌ：）であり、鋼の熱伝導率λ：４０〜５０（Ｋ
ａｌ／ｍ、 ｈ、 ℃）に比べて大きい。このため１本
発明連続鋳造用ベルト（鋼ベルト＋耐熱層）および従来
連続鋳造用ベルト（鋼ベルト＋耐熱層）における金属ベ
ルトおよび耐熱層の温度分布は第２図のようＫなる。
′ｉ５２図において、（ａ）は本発明連続鋳造ベルト。
（ｂ）は従来連続鋳造用ベルト。
Ｔｏ：金属ベルト冷却水側表面温度（′０１Ｔ１：金属
ベルト溶融金属側表面温度（匂。
ベルト溶融金属側表面温度（匂。
Ｔ２：耐熱層表面温度（匂。
とし、上記鋼ベルトおよび鋼ベルトの厚さが等しく、定
常状態を仮定すると、金属ベルトの溶融金Ｍ４側表面と
冷却水側表面の温度差ΔＴ（−で、−’ｒ０）は、第２
図（ｂ）の従来連続鋳造用ベルトよりも第２図ｆａ）の
本発明連続鋳造用ベルトの方が小さい。すなわち１本発
明連続鋳造用ベルトの金属ベルトの温度勾配θは、従来
連続鋳造用ベルトの金属ベルトの温度勾配θより小さい
。
常状態を仮定すると、金属ベルトの溶融金Ｍ４側表面と
冷却水側表面の温度差ΔＴ（−で、−’ｒ０）は、第２
図（ｂ）の従来連続鋳造用ベルトよりも第２図ｆａ）の
本発明連続鋳造用ベルトの方が小さい。すなわち１本発
明連続鋳造用ベルトの金属ベルトの温度勾配θは、従来
連続鋳造用ベルトの金属ベルトの温度勾配θより小さい
。
したがって１本発明連続鋳造用ベルトを用いた場合、従
来に比べてベルトの熱変形は小さくなる。
来に比べてベルトの熱変形は小さくなる。
つぎに、本発明連続鋳造用ベルトの溶融金ｊ５（ＩＩＩ
！表面に耐熱層を形成した理由について述べる。
！表面に耐熱層を形成した理由について述べる。
上記第２図において、鋼の融点は１０８３℃であり、鋼
を鋳造する場合の溶鋼温度は１５００℃以上であるため
に、溶鋼と銅ベルトが直接接触する場合にはベルトの溶
損が生じる。したがって耐熱層の材質および淳みは、ベ
ルトの溶融金属側表面の温度Ｔ１が銅の融点（１０８３
℃）以上にならないように適宜室める必要がある。
を鋳造する場合の溶鋼温度は１５００℃以上であるため
に、溶鋼と銅ベルトが直接接触する場合にはベルトの溶
損が生じる。したがって耐熱層の材質および淳みは、ベ
ルトの溶融金属側表面の温度Ｔ１が銅の融点（１０８３
℃）以上にならないように適宜室める必要がある。
また、耐熱層と切片の間での潤滑性が悪くなる場合には
、耐熱層の上コーティング材として黒鉛系のコーティン
グを用いればよい。
、耐熱層の上コーティング材として黒鉛系のコーティン
グを用いればよい。
上記本発明連続鋳造用ベルトの金属ベルトには。
従来連続鋳造用ベルトの金属ベルトよシも高熱伝導率金
属からなるベルトを用いるので１本発明連続鋳造用ベル
ト使用中は、第２図に示す様に金属ベルト部分の温度勾
配０は小さくなるが１反対に耐熱層の温度勾配θ′は従
来連続鋳造用ベルトの耐熱層よシも大きくなるから１本
発明連続鋳造用ベルトの耐熱層は、耐熱衝撃性のすぐれ
た耐熱層を形成しなければならない。かかる耐熱層を形
成するためＫは、高品位のアルミナを溶射する方法、多
孔質セラミックスを焼結溶着させる方法、セラミック１
Ｊｌｆａからなる織物を付着させる方法等により耐熱衝
撃性耐熱層を形成することができるが。
属からなるベルトを用いるので１本発明連続鋳造用ベル
ト使用中は、第２図に示す様に金属ベルト部分の温度勾
配０は小さくなるが１反対に耐熱層の温度勾配θ′は従
来連続鋳造用ベルトの耐熱層よシも大きくなるから１本
発明連続鋳造用ベルトの耐熱層は、耐熱衝撃性のすぐれ
た耐熱層を形成しなければならない。かかる耐熱層を形
成するためＫは、高品位のアルミナを溶射する方法、多
孔質セラミックスを焼結溶着させる方法、セラミック１
Ｊｌｆａからなる織物を付着させる方法等により耐熱衝
撃性耐熱層を形成することができるが。
実用上特に、プラズマ溶射法あるいは爆発溶射法による
溶射が適当である。
溶射が適当である。
この場合、溶射材は平均粒径が５〜１５μｍのＡｌ２Ｏ
，あるいはＺｒＯ２の粉末材料とし、耐熱層は溶融状態
あるいは半溶融状態の粉末コーテイング材を３００〜７
００＋ａ／２の衝突速度で溶射することによシ形成され
る。耐熱層厚みは銅ベルトの熱保獲という観点からは厚
い方が望ましいが、耐熱層の割れおよびは＜ｍ’ｌ−防
止するため０．１５〜０．３Ｍが適当である。
，あるいはＺｒＯ２の粉末材料とし、耐熱層は溶融状態
あるいは半溶融状態の粉末コーテイング材を３００〜７
００＋ａ／２の衝突速度で溶射することによシ形成され
る。耐熱層厚みは銅ベルトの熱保獲という観点からは厚
い方が望ましいが、耐熱層の割れおよびは＜ｍ’ｌ−防
止するため０．１５〜０．３Ｍが適当である。
上記条件で実施例に述べるごとく実操業条件において実
施したところ第３図に示すような良好な効果が得られた
。
施したところ第３図に示すような良好な効果が得られた
。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
本発明連続鋳造用ベルトとして、［：１６００隨、厚さ
：１．５ｉｕｔの鋼製無端ベルトの溶融金属側表面に、
平均粒径：２μＩのに１２０３粒子をプラズマ溶射する
ことＫより層厚：Ｏ，１ｍの耐熱層を形成した。
：１．５ｉｕｔの鋼製無端ベルトの溶融金属側表面に、
平均粒径：２μＩのに１２０３粒子をプラズマ溶射する
ことＫより層厚：Ｏ，１ｍの耐熱層を形成した。
さらに、上記連続鋳造ベルトの他に、連続鋳造用ベルト
として、厚さ：２．Ｏｙｉの鋼製無端ベルトの溶融金ｐ
ｇ側表面に、平均粒径：１０μ冨のＺ ｒ ０２粒子を
プラズマ溶射することにより層厚：０．２３Ｕの耐熱層
を形成した連続鋳造用ベルトを作成した。
として、厚さ：２．Ｏｙｉの鋼製無端ベルトの溶融金ｐ
ｇ側表面に、平均粒径：１０μ冨のＺ ｒ ０２粒子を
プラズマ溶射することにより層厚：０．２３Ｕの耐熱層
を形成した連続鋳造用ベルトを作成した。
また、従来連続鋳造用ベルトとして、＠：１ａＯ。
Ｕ、厚さ：１．５Ｎ４の冷間圧延軟鋼製無端ベルトの溶
融金属側表面に、平均粒径：８μｍのＡ！２０３粒子を
プラズマ溶射することによシ層厚：０．１ｕｔの耐熱層
を形成した。
融金属側表面に、平均粒径：８μｍのＡ！２０３粒子を
プラズマ溶射することによシ層厚：０．１ｕｔの耐熱層
を形成した。
これら１本発明連続鋳造用ベルトおよび従来連続鋳造用
ベルトを、それぞれ ｉ１図に示すツインベルト式連続
鋳造機に取付け、第１表に示す条件で連続鋳造を行なっ
た。
ベルトを、それぞれ ｉ１図に示すツインベルト式連続
鋳造機に取付け、第１表に示す条件で連続鋳造を行なっ
た。
第１表
連続鋳造結果をまとめて第２表に示す。本発明連続鋳造
用ベルトと従来連続鋳造用ベルトを用いた場合のベルト
溶鋼側表面と冷却水側表面の温度差をΔＴとすると、上
記ΔＴと注潜点からの距離ｔの関係は′Ｓ３図のように
なった。このＷ２Ｂ図あるいは８２表に示すように１本
発明連続鋳造用ベルトを用いた場合には、ΔＴは、従来
連続鋳造用ベルトを用いた場合に比べて小さい。
用ベルトと従来連続鋳造用ベルトを用いた場合のベルト
溶鋼側表面と冷却水側表面の温度差をΔＴとすると、上
記ΔＴと注潜点からの距離ｔの関係は′Ｓ３図のように
なった。このＷ２Ｂ図あるいは８２表に示すように１本
発明連続鋳造用ベルトを用いた場合には、ΔＴは、従来
連続鋳造用ベルトを用いた場合に比べて小さい。
また、注湯点におけるベルトの変形量を調べた結果、注
湯点におけるベルトの変形量は、ベルト＠：１６００ｍ
に対して従来連続鋳造用ベルトを用いた場合には平均６
．９０であったのに対して。
湯点におけるベルトの変形量は、ベルト＠：１６００ｍ
に対して従来連続鋳造用ベルトを用いた場合には平均６
．９０であったのに対して。
本発明連続鋳造用ベルトを用いた場合には平均１．８鎮
あるいは２−２１１１であシ１本発明連続鋳造用ベルト
は、従来連続鋳造用ベルＮＣ比べて変形防止効果が高か
った。
あるいは２−２１１１であシ１本発明連続鋳造用ベルト
は、従来連続鋳造用ベルＮＣ比べて変形防止効果が高か
った。
さらに、鋳片表面に発生した微小割れの個数を調べた結
果、従来連続鋳造用ベルトを用いた場合は９．６個／鳳
であったのに対して１本発明連続鋳造用ベルトでｉｊ
１．２個／ｍあるいは１．６個／諷と少なく、シかも湯
じわの少ない表面性状の良好な鋳片が得られた。
果、従来連続鋳造用ベルトを用いた場合は９．６個／鳳
であったのに対して１本発明連続鋳造用ベルトでｉｊ
１．２個／ｍあるいは１．６個／諷と少なく、シかも湯
じわの少ない表面性状の良好な鋳片が得られた。
上記実施例の結果から明らかなように１本発明連続鋳造
用ベルトは、連続鋳造中の熱変形が少なく、融点の高い
鋼を連続鋳造しても表面性状のすぐれた鋳片を得ること
ができるという産業上すぐれた効果を奏するものである
。
用ベルトは、連続鋳造中の熱変形が少なく、融点の高い
鋼を連続鋳造しても表面性状のすぐれた鋳片を得ること
ができるという産業上すぐれた効果を奏するものである
。
第１図は、ツインベルト式連続鋳造機の一例を示す概略
図、′ 第２図（ａ）は１本発明連続鋳造用ベルトの温度分布図
。 第２図（ｂ）は、従来連続鋳造用ベルトの温度分布図。 ＄３図は、この発明の実施例における本発明連続鋳造用
ベルトと従来連続鋳造用ベルトの、溶鋼側表面と冷却水
側表面との温度差ΔＴＫ対する注湯点からの距離ｔの関
係を示すグラフ。 である。 １・・・上側無端ベルト。 ２・−・上側プーリー。 ３・・・ダムブロック。 ４・・・タンデイツシュ。 ５・・・鋳片。 ６・−・ピンチロール。 １１・・・下側無端ベルト。 １２・−・下側プーリー。 出皿人 住友金属工業株式会社
図、′ 第２図（ａ）は１本発明連続鋳造用ベルトの温度分布図
。 第２図（ｂ）は、従来連続鋳造用ベルトの温度分布図。 ＄３図は、この発明の実施例における本発明連続鋳造用
ベルトと従来連続鋳造用ベルトの、溶鋼側表面と冷却水
側表面との温度差ΔＴＫ対する注湯点からの距離ｔの関
係を示すグラフ。 である。 １・・・上側無端ベルト。 ２・−・上側プーリー。 ３・・・ダムブロック。 ４・・・タンデイツシュ。 ５・・・鋳片。 ６・−・ピンチロール。 １１・・・下側無端ベルト。 １２・−・下側プーリー。 出皿人 住友金属工業株式会社
Claims (1)
- １、鋼製無端ベルトの溶融金属側表面に耐熱層を形成し
たことを特徴とする連続鋳造用ベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13613088A JPH01306052A (ja) | 1988-06-02 | 1988-06-02 | 連続鋳造用ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13613088A JPH01306052A (ja) | 1988-06-02 | 1988-06-02 | 連続鋳造用ベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01306052A true JPH01306052A (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15168011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13613088A Pending JPH01306052A (ja) | 1988-06-02 | 1988-06-02 | 連続鋳造用ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01306052A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007533459A (ja) * | 2003-10-03 | 2007-11-22 | ノベリス・インコーポレイテッド | 非鉄金属及び軽金属のベルト式鋳造方法並びにそのための装置 |
| US20120279677A1 (en) * | 2009-08-21 | 2012-11-08 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method for producing a hot-rolled strip by means of strip casting, wherein the material properties can be adjusted over the strip cross-section |
-
1988
- 1988-06-02 JP JP13613088A patent/JPH01306052A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007533459A (ja) * | 2003-10-03 | 2007-11-22 | ノベリス・インコーポレイテッド | 非鉄金属及び軽金属のベルト式鋳造方法並びにそのための装置 |
| KR101105902B1 (ko) * | 2003-10-03 | 2012-01-17 | 노벨리스 인코퍼레이티드 | 비철 및 경금속의 벨트식주조방법 및 장치 |
| US20120279677A1 (en) * | 2009-08-21 | 2012-11-08 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method for producing a hot-rolled strip by means of strip casting, wherein the material properties can be adjusted over the strip cross-section |
| US10086426B2 (en) * | 2009-08-21 | 2018-10-02 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method for producing a hot strip by means of strip casting with material properties adjustable across the strip cross-section |
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