JPH01305273A - 金属水素化物ヒートポンプ - Google Patents
金属水素化物ヒートポンプInfo
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- JPH01305273A JPH01305273A JP13568188A JP13568188A JPH01305273A JP H01305273 A JPH01305273 A JP H01305273A JP 13568188 A JP13568188 A JP 13568188A JP 13568188 A JP13568188 A JP 13568188A JP H01305273 A JPH01305273 A JP H01305273A
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Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は金属水素化物ヒートポンプに関するものである
。
。
従来の技術
近年、金属水素化物のの吸熱量と発熱量を利用した金属
水素化物ヒートポンプが開発されている。
水素化物ヒートポンプが開発されている。
しかしながら、このものは、有効に利用できる温度の熱
出力を得るためには高温の熱源を必要とする。すなわち
、熱駆動型の金属水素化物ヒートポンプは、高温の熱を
駆動源として水素化物間の圧力差を作り、この圧力差に
よって金属水素化物間の水素の移動を起させ、水素が金
属水素化物と吸放出反応を起す際の発吸熱現象を利用し
て熱工不ルギーを発生させるものであるため、冷暖房や
各種産業における熱供給装置どして利用する場合、比較
的高温の熱源を必要とし、Ｉ ００°Ｃ以下の低温廃熱
の有効な回収法としては不適当であるという欠点を有し
ている。
出力を得るためには高温の熱源を必要とする。すなわち
、熱駆動型の金属水素化物ヒートポンプは、高温の熱を
駆動源として水素化物間の圧力差を作り、この圧力差に
よって金属水素化物間の水素の移動を起させ、水素が金
属水素化物と吸放出反応を起す際の発吸熱現象を利用し
て熱工不ルギーを発生させるものであるため、冷暖房や
各種産業における熱供給装置どして利用する場合、比較
的高温の熱源を必要とし、Ｉ ００°Ｃ以下の低温廃熱
の有効な回収法としては不適当であるという欠点を有し
ている。
発明か解決しようとする課題
本発明は、このような従来の欠点を克服し、昇降温能力
ｌこ侵れ、かつ低温の熱源を利用でき低温廃熱を回収し
うる金属水素化物ヒートポンプを提供するごとを目的と
してなされｌ−ものである。
ｌこ侵れ、かつ低温の熱源を利用でき低温廃熱を回収し
うる金属水素化物ヒートポンプを提供するごとを目的と
してなされｌ−ものである。
課題を解決するための手段
本発明者らは、前記目的を達成すべく種々研究を重ねた
結果、水素の移動を従来金属水素化物間の圧力差を利用
して行−）で１７１だのを、水素圧縮機を用いて強制的
に行わせ、水素の吸蔵側と放出側との圧力差がない場合
や圧力差か逆転している場合にもヒートポンプサイクル
を起させることにより、その目的を達成しうろことを見
出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
結果、水素の移動を従来金属水素化物間の圧力差を利用
して行−）で１７１だのを、水素圧縮機を用いて強制的
に行わせ、水素の吸蔵側と放出側との圧力差がない場合
や圧力差か逆転している場合にもヒートポンプサイクル
を起させることにより、その目的を達成しうろことを見
出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、たかいに異なる水素平衡圧力を有
する２種類の金属水素化物Ｍ１Ｈ及びＭ２Ｈを選択使用
し、両者の間の水素の移動を水素圧縮機を用いて強制的
に起させることによって昇降温ならびに増熱を行うこと
を特徴とする金属水素化物ヒートポンプを提供するもの
である。
する２種類の金属水素化物Ｍ１Ｈ及びＭ２Ｈを選択使用
し、両者の間の水素の移動を水素圧縮機を用いて強制的
に起させることによって昇降温ならびに増熱を行うこと
を特徴とする金属水素化物ヒートポンプを提供するもの
である。
実施例
本発明の詳細な説明する１１丁に、本発明の構成の大略
を図面について説明すると、第１図の昇はを目的とした
ヒートポンプサイクル１：おいて、従来の熱駆動型の装
置では高圧側の水素化物（Ｉ）をＴｍの温度の熱源を用
いて熱分解し、水素化物（Ｉりへ水素を導き、吸蔵反応
全起させることによってＴｈの出力発生を行わせるとと
もに、反応終了後はＴｍの温度の熱源を水素化物（１）
の分解に再び用い、水素化物（ＩＩ）から水素化物（１
）へ水素を戻すＡ −Ｂ→Ｃ→Ｄのサイクルであるから
、このサイクルを構成するためには金属水素化物間の圧
力差が必要となり、圧力条件はＡ＞Ｂ、Ｃ＞Ｄであるべ
きことがら昇温能力はＴｈが限界である。これに対し、
水素圧縮機を用いるとＡ −Ｅ−Ｆ−Ｄのようなサイク
ルが可能となり、このサイクルではＡからＥへの水素の
移動は、従来型と同様に金属水素化物間の圧力差を用い
るが、ＦからＤへの移動はＦの圧力がＤより低いため水
素圧縮機を用い、この方法により昇温能力をＴｈ’ ま
で向上させることができる。さらに、ＡからＥへの水素
移動に関しても水素圧縮機を利用すると昇温能力はＴｈ
”まで向上し、従来までのサイクルに比較して大幅な性
能の向上が可能である。また、出力発生温度を従来型と
同じとした場合、熱源温度Ｔｍを大幅に低下させること
か可能となり、低温の熟エネルギーの回収が可能となる
。
を図面について説明すると、第１図の昇はを目的とした
ヒートポンプサイクル１：おいて、従来の熱駆動型の装
置では高圧側の水素化物（Ｉ）をＴｍの温度の熱源を用
いて熱分解し、水素化物（Ｉりへ水素を導き、吸蔵反応
全起させることによってＴｈの出力発生を行わせるとと
もに、反応終了後はＴｍの温度の熱源を水素化物（１）
の分解に再び用い、水素化物（ＩＩ）から水素化物（１
）へ水素を戻すＡ −Ｂ→Ｃ→Ｄのサイクルであるから
、このサイクルを構成するためには金属水素化物間の圧
力差が必要となり、圧力条件はＡ＞Ｂ、Ｃ＞Ｄであるべ
きことがら昇温能力はＴｈが限界である。これに対し、
水素圧縮機を用いるとＡ −Ｅ−Ｆ−Ｄのようなサイク
ルが可能となり、このサイクルではＡからＥへの水素の
移動は、従来型と同様に金属水素化物間の圧力差を用い
るが、ＦからＤへの移動はＦの圧力がＤより低いため水
素圧縮機を用い、この方法により昇温能力をＴｈ’ ま
で向上させることができる。さらに、ＡからＥへの水素
移動に関しても水素圧縮機を利用すると昇温能力はＴｈ
”まで向上し、従来までのサイクルに比較して大幅な性
能の向上が可能である。また、出力発生温度を従来型と
同じとした場合、熱源温度Ｔｍを大幅に低下させること
か可能となり、低温の熟エネルギーの回収が可能となる
。
さらに、この方法によれば、昇温能力の向上だけではな
く圧縮動力の軽減が可能となる。すなわち、Ｔｍの熱源
によってＴｈ’ の出力発生を考えた場合、同一種類の
金属水素化物〔例えは水素化物（■）〕を２つ用いてそ
の間で水素の強制的移動を起させるとすれは、水素圧縮
機を用いてＦよりＥまで昇圧する必要があり、大幅な圧
縮動力を必要とするか、本発明に、ＶｌｌばＦからＤま
での圧縮動力ですむことから、ＦからＥまでの圧縮に比
較してわずかな動力で昇温か可能となり、高効率なシス
テムの設計か可能となる。
く圧縮動力の軽減が可能となる。すなわち、Ｔｍの熱源
によってＴｈ’ の出力発生を考えた場合、同一種類の
金属水素化物〔例えは水素化物（■）〕を２つ用いてそ
の間で水素の強制的移動を起させるとすれは、水素圧縮
機を用いてＦよりＥまで昇圧する必要があり、大幅な圧
縮動力を必要とするか、本発明に、ＶｌｌばＦからＤま
での圧縮動力ですむことから、ＦからＥまでの圧縮に比
較してわずかな動力で昇温か可能となり、高効率なシス
テムの設計か可能となる。
同様に、第２図の冷却型のヒートボンプサイクルにおい
て、従来型のサイクルはＡ−ｈＢ−Ｃ−Ｄであり、冷却
限界温度はＴＩである。これに対し、水素圧縮機を水素
化物（１）から水素化物（１１）への水素の移動に使っ
た場合は、冷却能力はＴＩとなり性能の向上が計れる。
て、従来型のサイクルはＡ−ｈＢ−Ｃ−Ｄであり、冷却
限界温度はＴＩである。これに対し、水素圧縮機を水素
化物（１）から水素化物（１１）への水素の移動に使っ
た場合は、冷却能力はＴＩとなり性能の向上が計れる。
さらに、水素圧縮機を併用するとすれば高温熱源温度は
ＴｈよりＴｈ’ まで低下させることが可能となり、低
温の熱エネルギーの回収が計れる。もちろん、水素圧縮
機のみを使用した場合でも、従来型サイクルと同じ冷却
条件下では低い熱ＩＷ湿温度サイクルを構成することが
可能であるが、この冷却サイクルではＴｌ１１は通常外
気や冷却水の温度であり、一種類の金属水素化物を使っ
て同一の冷却条件を得ようとした場合、ＥからＢまでの
昇圧が必要どなり、本発明におけるＥからＤまでの昇圧
に比べて大幅な圧縮動力を必要とする。このようｊこ、
本発明は冷却用として用いた場合にも高効率の低温発生
が可能である。
ＴｈよりＴｈ’ まで低下させることが可能となり、低
温の熱エネルギーの回収が計れる。もちろん、水素圧縮
機のみを使用した場合でも、従来型サイクルと同じ冷却
条件下では低い熱ＩＷ湿温度サイクルを構成することが
可能であるが、この冷却サイクルではＴｌ１１は通常外
気や冷却水の温度であり、一種類の金属水素化物を使っ
て同一の冷却条件を得ようとした場合、ＥからＢまでの
昇圧が必要どなり、本発明におけるＥからＤまでの昇圧
に比べて大幅な圧縮動力を必要とする。このようｊこ、
本発明は冷却用として用いた場合にも高効率の低温発生
が可能である。
次に、本発明の実施例を第３図について説明すると、核
間は前記第１図で説明したと同じ昇温を目的とするもの
である。また、第４図は水素圧縮機を高圧側のＭＨ２か
らＭＨ＋への水素の移動に用いた場合のヒートポンプサ
イクル図である。
間は前記第１図で説明したと同じ昇温を目的とするもの
である。また、第４図は水素圧縮機を高圧側のＭＨ２か
らＭＨ＋への水素の移動に用いた場合のヒートポンプサ
イクル図である。
第３図において、水素は低圧側のＬａＮｉ＋、５Ａｌｏ
、ｓの充てんされた金属水素化物熱交換器１１よりＭｎ
Ｎｉ４．ｏＦｅ＋、。の充てんされた高圧側金属水素化
物熱交換器２１へ水素圧縮機３１を介して流れる。
、ｓの充てんされた金属水素化物熱交換器１１よりＭｎ
Ｎｉ４．ｏＦｅ＋、。の充てんされた高圧側金属水素化
物熱交換器２１へ水素圧縮機３１を介して流れる。
この場合水素用バルブは５１，５３が開となり、５２．
５４は閉とする。熱媒側は７０°Ｃに保たれた熱源用タ
ンク４２より、ポンプ３４を介して熱媒用バルブ６５よ
り金属水素化物熱交換器１１へ導入され、ここで熱交換
した後バルブ６８よりタンク４２に戻る。また、金属水
素化物熱交換器２１は、冷却タンク４３より２０℃冷却
水がポンプ３５によってバルブ７６を通り熱交換器２１
を冷却し、バルブ７７よりタンク４３に戻る。もう一方
の系統は、高圧側の金属水素化物熱交換器２２より、水
素用バルブ５８．５５を通して低圧側金属水素化物熱交
換器１２へ水素が流れる。この場合、熱交換器２２は熱
源用タンク４２よりポンプ３４を介して７０’Ｏの温水
がバルブ７１を通って供給され、熱交換した後、熱媒は
バルブ７４を経てタンク４２へ戻る。金属水素化物熱交
換器１２では高温か発生し、発生出力は出力発生タンク
４１よりポンプ３３で供給される熱媒にバルブ６２．６
３が開となることで熱交換される。水素の移動が終了し
たならば、金属水素化物熱交換器１１．２１の系と１２
．２２の系とが相対的に逆転し、熱交換器２１，１２に
７０℃の熱が供給され、熱交換器２２は冷却されて水素
を吸蔵し、熱交換器１１で出力が発生する。この場合、
前述したのと同様の操作で水素ならびに熱媒バルブの開
閉が切り換えられる。以上の操作を順次繰り返すことで
連続的に出力の発生が行われる。
５４は閉とする。熱媒側は７０°Ｃに保たれた熱源用タ
ンク４２より、ポンプ３４を介して熱媒用バルブ６５よ
り金属水素化物熱交換器１１へ導入され、ここで熱交換
した後バルブ６８よりタンク４２に戻る。また、金属水
素化物熱交換器２１は、冷却タンク４３より２０℃冷却
水がポンプ３５によってバルブ７６を通り熱交換器２１
を冷却し、バルブ７７よりタンク４３に戻る。もう一方
の系統は、高圧側の金属水素化物熱交換器２２より、水
素用バルブ５８．５５を通して低圧側金属水素化物熱交
換器１２へ水素が流れる。この場合、熱交換器２２は熱
源用タンク４２よりポンプ３４を介して７０’Ｏの温水
がバルブ７１を通って供給され、熱交換した後、熱媒は
バルブ７４を経てタンク４２へ戻る。金属水素化物熱交
換器１２では高温か発生し、発生出力は出力発生タンク
４１よりポンプ３３で供給される熱媒にバルブ６２．６
３が開となることで熱交換される。水素の移動が終了し
たならば、金属水素化物熱交換器１１．２１の系と１２
．２２の系とが相対的に逆転し、熱交換器２１，１２に
７０℃の熱が供給され、熱交換器２２は冷却されて水素
を吸蔵し、熱交換器１１で出力が発生する。この場合、
前述したのと同様の操作で水素ならびに熱媒バルブの開
閉が切り換えられる。以上の操作を順次繰り返すことで
連続的に出力の発生が行われる。
上記装置を用い、かつ−例として各金属水素化物熱交換
器にそれぞれ２ｋｇの水素吸蔵合金を充てんしてこれら
の操作手順でシステムを運転した結果、７０°Ｃの熱源
と２０°Ｃの放熱源により１５０°Ｃの高温を連続的に
発生させることができた。この場合の圧縮動力と発生出
力の比である成績係数は８．０であった。なお、水素圧
縮機を用いない場合について同じ熱源温度で運転を行っ
た結果、発生出力は１１．０℃か限界であった。ただし
、この場合前述の合金系ではサイクルの構成が不可能で
あることから、低圧側の水素吸蔵合金はＬａＮ ｉい＠
Ａｌ。、２を用い！二。
器にそれぞれ２ｋｇの水素吸蔵合金を充てんしてこれら
の操作手順でシステムを運転した結果、７０°Ｃの熱源
と２０°Ｃの放熱源により１５０°Ｃの高温を連続的に
発生させることができた。この場合の圧縮動力と発生出
力の比である成績係数は８．０であった。なお、水素圧
縮機を用いない場合について同じ熱源温度で運転を行っ
た結果、発生出力は１１．０℃か限界であった。ただし
、この場合前述の合金系ではサイクルの構成が不可能で
あることから、低圧側の水素吸蔵合金はＬａＮ ｉい＠
Ａｌ。、２を用い！二。
さらに、上記第２図において、水素圧縮機を高圧側金属
水素化物ＭＨ＋から低圧側金属水素化物ＭＨ２への水素
の移動についても用いた場合は、金属水素化物熱交換器
２２から１２への水素の移動は、水素用バルブ５ｇ、５
６が開となり５５．５７は閉として水素圧縮機３２を通
して行われる。熱媒系は上記実施例と同じである。また
、連続運転は金属水素化物熱交換器１１．２１側で先に
示した金属水素化物熱交換器２２から１２への水素の移
動と同様の出力発生操作を行い、これを金属水素化物１
２．２２側と交互に繰り返すことで可能となる。この結
果、７０℃の熱源と２０℃の放熱源温度により出力は１
８０℃まで向上した。また、成績係数は３．５であった
。
水素化物ＭＨ＋から低圧側金属水素化物ＭＨ２への水素
の移動についても用いた場合は、金属水素化物熱交換器
２２から１２への水素の移動は、水素用バルブ５ｇ、５
６が開となり５５．５７は閉として水素圧縮機３２を通
して行われる。熱媒系は上記実施例と同じである。また
、連続運転は金属水素化物熱交換器１１．２１側で先に
示した金属水素化物熱交換器２２から１２への水素の移
動と同様の出力発生操作を行い、これを金属水素化物１
２．２２側と交互に繰り返すことで可能となる。この結
果、７０℃の熱源と２０℃の放熱源温度により出力は１
８０℃まで向上した。また、成績係数は３．５であった
。
次に、第５図に示す実施例は、前記第２図で説明したと
同じ冷却を目的とするものであって、第６図はこのヒー
トポンプサイクル図で、水素圧縮機を高圧側の金属水素
化物ＭＨ，から低圧側の金属水素化物ＭＨ２への水素の
移動に用いた場合である。
同じ冷却を目的とするものであって、第６図はこのヒー
トポンプサイクル図で、水素圧縮機を高圧側の金属水素
化物ＭＨ，から低圧側の金属水素化物ＭＨ２への水素の
移動に用いた場合である。
第５図において、水素は高圧側のＭｍＮ４−＋ｂＦｅｏ
−ｍｓの充てんされた金属水素化物熱交換器１１よりＬ
ａＮｉ５の充てんされた低圧側金属水素化物熱交換器２
１へ水素圧縮機３１を介して流れ、一方のユニットでは
低圧側金属水素化物熱交換器２２より高圧側金属水素化
物熱交換器１２へ、水素圧縮機を通さずに水素が移動す
る。この場合水素用バルブは５２．５３、・５４が開と
なり、５１．５５．５６は閉である。熱媒は７０°Ｃに
保たれた熱源用タンク４３より、ポンプ３５を介して熱
媒側バルブ７２より金属水素化物熱交換器２２へ導入さ
れ、ここで熱交換した後バルブ７３よりタンク４３に戻
る。また、水素か導入される金属水素化物熱交換器１２
．２１側は、放熱源用タンク４２より３０℃冷却水がポ
ンプ３４によってバルブ６１．７５を通り熱交換ｍ１２
．２１へ流れ込み、゛冷却した後バルブ６４．７８より
タンク４２に戻る。
−ｍｓの充てんされた金属水素化物熱交換器１１よりＬ
ａＮｉ５の充てんされた低圧側金属水素化物熱交換器２
１へ水素圧縮機３１を介して流れ、一方のユニットでは
低圧側金属水素化物熱交換器２２より高圧側金属水素化
物熱交換器１２へ、水素圧縮機を通さずに水素が移動す
る。この場合水素用バルブは５２．５３、・５４が開と
なり、５１．５５．５６は閉である。熱媒は７０°Ｃに
保たれた熱源用タンク４３より、ポンプ３５を介して熱
媒側バルブ７２より金属水素化物熱交換器２２へ導入さ
れ、ここで熱交換した後バルブ７３よりタンク４３に戻
る。また、水素か導入される金属水素化物熱交換器１２
．２１側は、放熱源用タンク４２より３０℃冷却水がポ
ンプ３４によってバルブ６１．７５を通り熱交換ｍ１２
．２１へ流れ込み、゛冷却した後バルブ６４．７８より
タンク４２に戻る。
冷却出力の発生側は、熱源用タンク４１よりポンプ３３
を介して冷却媒体がバルブ６６を通って供給され、バル
ブ６７を経てタンク４１へ戻る。水素の移動が終了した
ならば、金属水素化物熱交換器１１，２１の系と１２．
２２の系とが相対的に逆転し、水素用バルブは５１．５
５．５６が開となり５２．５３．５４が閉となる。これ
によって金属水素化物熱交換器２１から１１へは水素圧
縮機を通さずに水素が流れ、金属水素化物熱交換器１２
から２２へは水素圧縮機を介して移動する。
を介して冷却媒体がバルブ６６を通って供給され、バル
ブ６７を経てタンク４１へ戻る。水素の移動が終了した
ならば、金属水素化物熱交換器１１，２１の系と１２．
２２の系とが相対的に逆転し、水素用バルブは５１．５
５．５６が開となり５２．５３．５４が閉となる。これ
によって金属水素化物熱交換器２１から１１へは水素圧
縮機を通さずに水素が流れ、金属水素化物熱交換器１２
から２２へは水素圧縮機を介して移動する。
従って、水素圧縮機３１は２つのユニットで併用するこ
とになり、同システムでは１台の水素圧縮機でシステム
を構成させることができる。この場合、前述したと同様
の操作で熱媒バルブの開閉か切り換えら４１、以上の操
作を順次繰り返ｔことで連続的に出力の発生か行われる
。
とになり、同システムでは１台の水素圧縮機でシステム
を構成させることができる。この場合、前述したと同様
の操作で熱媒バルブの開閉か切り換えら４１、以上の操
作を順次繰り返ｔことで連続的に出力の発生か行われる
。
これらの操作手順でシステムを運転した結果、７０°Ｃ
の熱源と３０°Ｃの放熱源により一２０℃の低温を連続
的に発生させることができた。この場合の圧縮動力と発
生出力の比である成績係数は７．５であった。なお、水
素圧縮機を用いない場合について同じ熱源温度で運転を
行った結果、発生出力はｌＯｏＣか限界であった。
の熱源と３０°Ｃの放熱源により一２０℃の低温を連続
的に発生させることができた。この場合の圧縮動力と発
生出力の比である成績係数は７．５であった。なお、水
素圧縮機を用いない場合について同じ熱源温度で運転を
行った結果、発生出力はｌＯｏＣか限界であった。
発明の詳細
な説明したように、本発明は水素圧縮機の使用により、
従来のサイクルによる装置に比べて、昇温の場合は熱源
温度を大幅に低下させることができる上Ｉこ、低温の熟
エネルギーの回収が可能であるし、また冷却の場合は高
温熱源の温度を十分に低下させることができるという顕
著な効果を奏する。
従来のサイクルによる装置に比べて、昇温の場合は熱源
温度を大幅に低下させることができる上Ｉこ、低温の熟
エネルギーの回収が可能であるし、また冷却の場合は高
温熱源の温度を十分に低下させることができるという顕
著な効果を奏する。
以上のように、本発明は熱源又は冷熱源を必要とする場
所での熱又は冷熱の供給装置どして利用できる他、工場
、発電所、ゴミ焼却所等の廃熱を有する施設において、
廃熱の有効利用装置とじて利用でき、さらに、近年注目
されているエンジン式や燃料電池とのコージェネレーシ
ョンにおける熱エネルギーの効果的な利用方法として応
用することもできる。
所での熱又は冷熱の供給装置どして利用できる他、工場
、発電所、ゴミ焼却所等の廃熱を有する施設において、
廃熱の有効利用装置とじて利用でき、さらに、近年注目
されているエンジン式や燃料電池とのコージェネレーシ
ョンにおける熱エネルギーの効果的な利用方法として応
用することもできる。
第１図、第２図はそれぞれ本発明の昇温サイクル、冷却
サイクルにおける作用を示す説明図、第３図、第４図は
昇温目的に用いた場合の系統図ならびにサイクル図、第
５図、第６図は冷却目的に用いた場合の系統図ならびに
サイクル図である。 図中符号ＭＨ＋は高圧側金属水素化物、ＭＨ２は低圧側
金属水素化物、１１．１２は低圧側金属水素化物熱交換
器、２１．２２は高圧側金属水素化物熱交換器、３１，
３２は水素圧縮機、３３，３４．３５は熱媒ポンプ、４
Ｉは出力発生用タンク、４２は熱源用タンク、４３は冷
却用タンク、５１〜５８は水素用バルブ、６１〜６８．
７１〜７８は熱奴用バルブである。 第１ 図 第２メ Ｔ 第３図 第４図 温良〔０Ｃ〕 １０００／Ｔ ＣＫ’〕 第５図 第６図 温、斐〔６Ｃ〕 １０００／Ｔ （Ｋ−’］ ″ □ 。 、、 手続補正書 ：、・ ・ 昭和６３年６月２９日 □ ・。 “′” 特許庁長官 吉 １） 文 毅 殿１
、事件の表示 昭和６３年特許願第１３５６８１号 ２、発明の名称 金属水素化物ヒートポンプ ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 神奈川県藤沢市辻堂大平台２−１−４８日本空調エンジ
ニアリング株式会社 代表者 須 １）清 二 部 ４、代理人 東京都港区新橋２丁目２番２号川志満・邦信ビル８階（
７１８２）弁理士 阿 形 明、パ・ ：
電話（Ｓ９＋）９９１（１番 −一１１８．５、補正命
令の日付 自 発 ６、補正により増加する発明の数 ０７、補正の対象
明細書の発明の詳細な説明の欄、゛−−−− ’ 、１３．・、、、′ｇ 、・ ８、補正の内容 （ｒ） 明細書第４ベーノ第１１行のｆ’Ｔｍ」をｒ
ＴｎＪに訂正します。 （２） 同第６ペーレ゛第８行の［冷却能力はＴＩとな
り」を［冷却能力はＴＩ’となり」に訂正します。 （２） 同第６ページ第１５行ｒＴＪをｒＴｎＪに訂正
しまず。
サイクルにおける作用を示す説明図、第３図、第４図は
昇温目的に用いた場合の系統図ならびにサイクル図、第
５図、第６図は冷却目的に用いた場合の系統図ならびに
サイクル図である。 図中符号ＭＨ＋は高圧側金属水素化物、ＭＨ２は低圧側
金属水素化物、１１．１２は低圧側金属水素化物熱交換
器、２１．２２は高圧側金属水素化物熱交換器、３１，
３２は水素圧縮機、３３，３４．３５は熱媒ポンプ、４
Ｉは出力発生用タンク、４２は熱源用タンク、４３は冷
却用タンク、５１〜５８は水素用バルブ、６１〜６８．
７１〜７８は熱奴用バルブである。 第１ 図 第２メ Ｔ 第３図 第４図 温良〔０Ｃ〕 １０００／Ｔ ＣＫ’〕 第５図 第６図 温、斐〔６Ｃ〕 １０００／Ｔ （Ｋ−’］ ″ □ 。 、、 手続補正書 ：、・ ・ 昭和６３年６月２９日 □ ・。 “′” 特許庁長官 吉 １） 文 毅 殿１
、事件の表示 昭和６３年特許願第１３５６８１号 ２、発明の名称 金属水素化物ヒートポンプ ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 神奈川県藤沢市辻堂大平台２−１−４８日本空調エンジ
ニアリング株式会社 代表者 須 １）清 二 部 ４、代理人 東京都港区新橋２丁目２番２号川志満・邦信ビル８階（
７１８２）弁理士 阿 形 明、パ・ ：
電話（Ｓ９＋）９９１（１番 −一１１８．５、補正命
令の日付 自 発 ６、補正により増加する発明の数 ０７、補正の対象
明細書の発明の詳細な説明の欄、゛−−−− ’ 、１３．・、、、′ｇ 、・ ８、補正の内容 （ｒ） 明細書第４ベーノ第１１行のｆ’Ｔｍ」をｒ
ＴｎＪに訂正します。 （２） 同第６ペーレ゛第８行の［冷却能力はＴＩとな
り」を［冷却能力はＴＩ’となり」に訂正します。 （２） 同第６ページ第１５行ｒＴＪをｒＴｎＪに訂正
しまず。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ たがいに異なる水素平衡圧力を有する２種類の金属
水素化物Ｍ＿１Ｈ及びＭ＿２Ｈを選択使用し、両者の間
の水素の移動を水素圧縮機を用いて強制的に起させるこ
とによって昇降温ならびに増熱を行うことを特徴とする
金属水素化物ヒートポンプ。 ２ 金属水素化物Ｍ＿１Ｈから金属水素化物Ｍ＿２Ｈへ
の水素の移動及び金属水素化物Ｍ＿２Ｈから金属水素化
物Ｍ＿１Ｈへの水素の移動のうち、そのいずれか一方を
水素圧縮機を用いて強制的に行い、他方は金属水素化物
間の平衡圧力差によって起させる請求項１記載の金属水
素化物ヒートポンプ。 ３ 金属水素化物の組合せを２組用い、各金属水素化物
Ｍ＿１ＨとＭ＿２Ｈとの間の水素の移動をそれぞれの金
属水素化物の組合せに対して相互に逆方向に起し、反応
過程終了後これを切り換え、これらの操作を順次繰り返
すことにより、連続的に出力の発生を可能とした請求項
１または２記載の金属水素化物ヒートポンプ。 ４ ２組の金属水素化物の組合せに対して水素圧縮機を
介して水素の移動を起させる際に、共通の水素圧縮機を
用いる請求項１、２または３記載の金属水素化物ヒート
ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13568188A JPH01305273A (ja) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | 金属水素化物ヒートポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13568188A JPH01305273A (ja) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | 金属水素化物ヒートポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01305273A true JPH01305273A (ja) | 1989-12-08 |
Family
ID=15157437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13568188A Pending JPH01305273A (ja) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | 金属水素化物ヒートポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01305273A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5351493A (en) * | 1991-12-10 | 1994-10-04 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Thermally driven refrigeration system utilizing metal hydrides |
| WO2003106899A1 (ja) * | 2002-01-10 | 2003-12-24 | Ｉｐトレーディング・ジャパン株式会社 | 水素吸蔵合金、水素吸蔵合金ユニット、並びに、水素吸蔵合金を用いたヒートポンプ及び水素圧縮装置 |
| FR2879727A1 (fr) * | 2004-12-20 | 2006-06-23 | Centre Nat Rech Scient | Dispositif pour la production de froid pour la climatisation d'un batiment |
| JP2016142495A (ja) * | 2015-02-04 | 2016-08-08 | 株式会社デンソー | ヒートポンプ |
| CN111566347A (zh) * | 2017-12-22 | 2020-08-21 | 洛桑联邦理工学院 | 金属氢化物压缩机控制装置和方法 |
| EP4368566A1 (en) * | 2022-11-09 | 2024-05-15 | Hyundai Motor Company | Hydrogen compression system |
Citations (4)
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| JPS60218562A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-11-01 | 株式会社日立製作所 | ケミカルヒ−トポンプ |
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-
1988
- 1988-06-03 JP JP13568188A patent/JPH01305273A/ja active Pending
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