JPH01285651A - ２サイクル内燃機関の排気ガス再循環装置 - Google Patents
２サイクル内燃機関の排気ガス再循環装置Info
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- JPH01285651A JPH01285651A JP63110452A JP11045288A JPH01285651A JP H01285651 A JPH01285651 A JP H01285651A JP 63110452 A JP63110452 A JP 63110452A JP 11045288 A JP11045288 A JP 11045288A JP H01285651 A JPH01285651 A JP H01285651A
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- exhaust gas
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/0047—Controlling exhaust gas recirculation [EGR]
- F02D41/005—Controlling exhaust gas recirculation [EGR] according to engine operating conditions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
- F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
- F02M26/22—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories with coolers in the recirculation passage
- F02M26/23—Layout, e.g. schematics
- F02M26/27—Layout, e.g. schematics with air-cooled heat exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２サイクル内燃機関の排気ガス再循環装置に関
する。
する。
２サイクルデイ一ゼル機関において燃焼室内の良好なル
ープ掃気を確保するためにシリンダ軸線側に位置する給
気弁周縁部と弁座間の開口、およびシリンダ軸線側に位
置する排気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁および排気
弁のリフ）Ｒが小さいときに閉鎖するマスク壁を設け、
更に給気ポートおよび排気ポートをシリンダ軸線と平行
に上方に向けて延設した２サイクルデイ一ゼル機関が公
知である（特開昭５２−１０４６１３号公報）。この２
サイクルデイ一ゼル機関では給気ポートから流入した吸
入空気がシリンダ内壁面に沿ってピストン頂面に向かい
、次いでピストン頂面上において向きを変えてシリンダ
内壁面に沿い排気ポートに向けて流れるのでループ掃気
を行なうことができる。
ープ掃気を確保するためにシリンダ軸線側に位置する給
気弁周縁部と弁座間の開口、およびシリンダ軸線側に位
置する排気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁および排気
弁のリフ）Ｒが小さいときに閉鎖するマスク壁を設け、
更に給気ポートおよび排気ポートをシリンダ軸線と平行
に上方に向けて延設した２サイクルデイ一ゼル機関が公
知である（特開昭５２−１０４６１３号公報）。この２
サイクルデイ一ゼル機関では給気ポートから流入した吸
入空気がシリンダ内壁面に沿ってピストン頂面に向かい
、次いでピストン頂面上において向きを変えてシリンダ
内壁面に沿い排気ポートに向けて流れるのでループ掃気
を行なうことができる。
しかしながらこの２サイクルデイ一ゼル機関では給気弁
および排気弁のリフト量が大きくなると給気弁と弁座間
に形成される開口が給気弁の全周に亙って燃焼室内に開
口し、排気弁と弁座間に形成される開口が排気弁の全周
に亙って燃焼室内に開口する。その結果、シリンダ軸線
側に位置する給気弁の開口から流入した吸入空気がシリ
ンダ内壁面に沿って進み、排気弁の開口を通って排気ポ
ート内に流出する。従ってこの２サイクルディーゼル機
関では一部の吸入空気のみしかループ掃気を行なうため
に使用されないので良好なループ掃気を確保できないと
いう問題がある。
および排気弁のリフト量が大きくなると給気弁と弁座間
に形成される開口が給気弁の全周に亙って燃焼室内に開
口し、排気弁と弁座間に形成される開口が排気弁の全周
に亙って燃焼室内に開口する。その結果、シリンダ軸線
側に位置する給気弁の開口から流入した吸入空気がシリ
ンダ内壁面に沿って進み、排気弁の開口を通って排気ポ
ート内に流出する。従ってこの２サイクルディーゼル機
関では一部の吸入空気のみしかループ掃気を行なうため
に使用されないので良好なループ掃気を確保できないと
いう問題がある。
そこで強力なループ掃気を得るためにシリンダヘッド内
壁面から燃焼室−向けて延びるマスク壁を給気弁と排気
弁との間に形成してこのマスク壁により排気弁側に位Ｕ
する給気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁の全開弁期間
に亙って閉鎖するようにした２サイクル内燃機関が本出
願人により既に提案されている（特顆昭６２−２８８３
９０号参照）。
壁面から燃焼室−向けて延びるマスク壁を給気弁と排気
弁との間に形成してこのマスク壁により排気弁側に位Ｕ
する給気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁の全開弁期間
に亙って閉鎖するようにした２サイクル内燃機関が本出
願人により既に提案されている（特顆昭６２−２８８３
９０号参照）。
この２サイクル内燃機関では新気がマスク壁と反対側の
給気弁開口から燃焼室内に流入し、次いでこの新気は給
気弁下方のシリンダ内壁面に沿って下降した後ピストン
頂面で反転して排気弁方向に流れるために強力なループ
掃気を得ることができる。
給気弁開口から燃焼室内に流入し、次いでこの新気は給
気弁下方のシリンダ内壁面に沿って下降した後ピストン
頂面で反転して排気弁方向に流れるために強力なループ
掃気を得ることができる。
ところがこのように強力なループ掃気を行なうようにす
ると燃焼が良好となるために燃焼温度が上昇し、斯くし
て多量のＮＯｘが発生するという問題がある。そこでＮ
ＯＸの発生を抑制するために排気ガスを機関給気通路内
に再循環するようにした２サイクル内燃機関が本出願人
により既に提案されている（実願昭６３−０１７０１７
号参照）。この２サイクル内燃機関では多量のＮＯｘが
発生ずると考えられる運転領域、例えば機関回転数が一
定以上でスロットル弁開度が所定開度以下のときに排気
ガスを再循環するようにしている。
ると燃焼が良好となるために燃焼温度が上昇し、斯くし
て多量のＮＯｘが発生するという問題がある。そこでＮ
ＯＸの発生を抑制するために排気ガスを機関給気通路内
に再循環するようにした２サイクル内燃機関が本出願人
により既に提案されている（実願昭６３−０１７０１７
号参照）。この２サイクル内燃機関では多量のＮＯｘが
発生ずると考えられる運転領域、例えば機関回転数が一
定以上でスロットル弁開度が所定開度以下のときに排気
ガスを再循環するようにしている。
しかしながら強力なループ掃気を行なうことによって燃
焼温度が高くなると別の問題、即ち高温の残留ガスによ
って混合気が自己着火するという問題が生じてきた。Ｎ
Ｏｘは余分な酸素が存在するもとて燃焼温度が高くなる
と発生するが自己着火は余分な酸素があるか否かにかか
わらずに燃焼温度が高くなると発生するのでＮＯＸの発
生条件と自己着火の発生条件は若干具なっている。待に
空燃比を理論空燃比に制御するようにした場合には三元
触媒を用いることによってＮＯＸを浄化することはでき
るが自己着火の発生を阻止することはできない。従って
実願昭６３−０１７０１７号に記載されているように機
関回転数が一定以上でスロット弁開度が所定開度以下の
ときに排気ガスを再＠退しても必ずしも自己着火の発生
を阻止することはできない。
焼温度が高くなると別の問題、即ち高温の残留ガスによ
って混合気が自己着火するという問題が生じてきた。Ｎ
Ｏｘは余分な酸素が存在するもとて燃焼温度が高くなる
と発生するが自己着火は余分な酸素があるか否かにかか
わらずに燃焼温度が高くなると発生するのでＮＯＸの発
生条件と自己着火の発生条件は若干具なっている。待に
空燃比を理論空燃比に制御するようにした場合には三元
触媒を用いることによってＮＯＸを浄化することはでき
るが自己着火の発生を阻止することはできない。従って
実願昭６３−０１７０１７号に記載されているように機
関回転数が一定以上でスロット弁開度が所定開度以下の
ときに排気ガスを再＠退しても必ずしも自己着火の発生
を阻止することはできない。
上記問題点を解決するために本発明によれば２サイクル
内燃機関において、機関給気通路と機関給気通路とを連
結する排気ガス再循環通路内に排気ガス再循環弁を設け
、機関負荷が予め定められた上限値と下限値の間のとき
に排気ガス再循環弁を開閉せしめて排気ガスを給気通路
内に再循環するようにしている。
内燃機関において、機関給気通路と機関給気通路とを連
結する排気ガス再循環通路内に排気ガス再循環弁を設け
、機関負荷が予め定められた上限値と下限値の間のとき
に排気ガス再循環弁を開閉せしめて排気ガスを給気通路
内に再循環するようにしている。
第１図を参照すると、１は２サイクル内燃機関本体、２
は給気弁、３は給気ボート、４は給気ボート３内に燃料
を噴射するための燃料噴射弁、５は機関によって駆動さ
れる機械式過給機、７は給気ダクト、８は給気ダクト７
内に配置されたスロットル弁、９はエアフローメータ、
１０は排気弁、１１は排気ポート、１２は三元触媒コン
バーク、１３は排気管、１４は排気管１３内に配置され
た酸素濃度検出器、１５はサブマフラ、１６はメインマ
フラ、１７は排気管を夫々示す。メインマフラ１６下流
の排気管１７からは再循環排気ガス（以下ＥＧＲと称す
）導管１８が分岐され、このＥＧＲ導管１８は機械式過
給機５の上流であってスロットル弁８下流の給気ダクト
７に連結される。
は給気弁、３は給気ボート、４は給気ボート３内に燃料
を噴射するための燃料噴射弁、５は機関によって駆動さ
れる機械式過給機、７は給気ダクト、８は給気ダクト７
内に配置されたスロットル弁、９はエアフローメータ、
１０は排気弁、１１は排気ポート、１２は三元触媒コン
バーク、１３は排気管、１４は排気管１３内に配置され
た酸素濃度検出器、１５はサブマフラ、１６はメインマ
フラ、１７は排気管を夫々示す。メインマフラ１６下流
の排気管１７からは再循環排気ガス（以下ＥＧＲと称す
）導管１８が分岐され、このＥＧＲ導管１８は機械式過
給機５の上流であってスロットル弁８下流の給気ダクト
７に連結される。
ＥＧＲＩ管１８管外８壁面上には環状をなす多数の冷却
フィン１９が設けられている。このＥＧＲ導管１８内に
は電子制御ユニット３０の出力信号により開閉制御され
る開閉弁２０が配置される。
フィン１９が設けられている。このＥＧＲ導管１８内に
は電子制御ユニット３０の出力信号により開閉制御され
る開閉弁２０が配置される。
電子制御ユニット３０は双方向性バス３１によって相互
に接続されたＲＯＭ （！Ｊ−ドオンリメモリ）３２、
ＲＡＭ （ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ （
マイクロプロセッサ）３４、入力ボート３５および出力
ボート３６を具備する。エアフローメータ９および酸素
濃度検出器１４の出力信号は夫々対応するＡＤ変換器３
７．３８を介して入力ボート３５に入力される。ま起、
入力ボート３５には機関回転数を表わす出力信号を発生
する回転数センサ２１が接続される。また、出力ボート
３６は夫々対応する駆動回路３９．４０を介して燃料噴
射弁４および開閉弁２０に接続される。
に接続されたＲＯＭ （！Ｊ−ドオンリメモリ）３２、
ＲＡＭ （ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ （
マイクロプロセッサ）３４、入力ボート３５および出力
ボート３６を具備する。エアフローメータ９および酸素
濃度検出器１４の出力信号は夫々対応するＡＤ変換器３
７．３８を介して入力ボート３５に入力される。ま起、
入力ボート３５には機関回転数を表わす出力信号を発生
する回転数センサ２１が接続される。また、出力ボート
３６は夫々対応する駆動回路３９．４０を介して燃料噴
射弁４および開閉弁２０に接続される。
第１図に示される実施例では酸素濃度検出器１４の出力
信号に基いて機関シリンダ内に供給される混合気の空燃
比が理論空燃比となるように燃料噴射弁４からの燃料噴
射量が制御される。２サイクル内燃機関では掃気空気流
が排気ポート１１内に吹き抜ける場合があり、このよう
な場合にはこの空気と排気ガスとを三元触媒コンバータ
１２内で十分に混合し、空気中の酸素が三元触媒コンバ
ータ１２内で酸化反応に用いられた後に排気ガス中の酸
素濃度を検出するために酸素濃度検出器１４は三元触媒
コンバータ１２の下流に配置されている。
信号に基いて機関シリンダ内に供給される混合気の空燃
比が理論空燃比となるように燃料噴射弁４からの燃料噴
射量が制御される。２サイクル内燃機関では掃気空気流
が排気ポート１１内に吹き抜ける場合があり、このよう
な場合にはこの空気と排気ガスとを三元触媒コンバータ
１２内で十分に混合し、空気中の酸素が三元触媒コンバ
ータ１２内で酸化反応に用いられた後に排気ガス中の酸
素濃度を検出するために酸素濃度検出器１４は三元触媒
コンバータ１２の下流に配置されている。
次に第２図および第３図を参照して２サイクル内燃機関
本体１の構造について説明する。
本体１の構造について説明する。
第２図および第３図を参照すると、５０はシリンダブロ
ック、５１はシリンダブロック５０内で往復動するピス
トン、５２はシリンダブロック５０上に、固定されたシ
リンダヘッド、５３はシリンダヘッド５２の内壁面５２
ａとピストン５１０頂面間に形成された燃焼室を夫々示
す。シリンダヘッド内壁面５２ａ上には凹溝５４が形成
され、この凹溝５４の底壁面をなすシリンダヘッド内壁
面部分５２ｂ上に給気弁２が配置される。一方、凹溝５
４を除くシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃはほぼ平坦を
なし、このシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃ″上に排気
弁１０が配置される。シリンダヘッド内壁面部分５２ｂ
とシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃは凹溝５４の周壁５
５を介して互いに接続されている。この凹溝周壁５５は
給気弁２の周縁部に極めて近接配置されかつ給気弁２の
周縁部に沿って「１弧状に延びるマスク壁５５ａと、給
気弁２間に位置する新気ガイド壁５５ｂと、シリンダヘ
ッド内壁面５２ａの周壁と給気弁２間に位置する新気ガ
イド壁５５ｃとにより構成される。各マスク壁５５ａは
最大リフト位置にある給気弁２よりも下方まで燃焼室５
３に向けて延びており、従って排気弁１０側に位置する
給気弁２周縁部と弁座５６間の開口は給気弁２の開弁期
間全体に亙ってマスク壁５５ａにより閉鎖されることに
なる。また、各新気ガイド壁５５ｂ、５５Ｃはほぼ同一
平面内に位置しており、更にこれらの新気ガイド壁５５
ｂ、５５ｃは両給気弁２の中心を結ぶ線に対してほぼ平
行に延びている。
ック、５１はシリンダブロック５０内で往復動するピス
トン、５２はシリンダブロック５０上に、固定されたシ
リンダヘッド、５３はシリンダヘッド５２の内壁面５２
ａとピストン５１０頂面間に形成された燃焼室を夫々示
す。シリンダヘッド内壁面５２ａ上には凹溝５４が形成
され、この凹溝５４の底壁面をなすシリンダヘッド内壁
面部分５２ｂ上に給気弁２が配置される。一方、凹溝５
４を除くシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃはほぼ平坦を
なし、このシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃ″上に排気
弁１０が配置される。シリンダヘッド内壁面部分５２ｂ
とシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃは凹溝５４の周壁５
５を介して互いに接続されている。この凹溝周壁５５は
給気弁２の周縁部に極めて近接配置されかつ給気弁２の
周縁部に沿って「１弧状に延びるマスク壁５５ａと、給
気弁２間に位置する新気ガイド壁５５ｂと、シリンダヘ
ッド内壁面５２ａの周壁と給気弁２間に位置する新気ガ
イド壁５５ｃとにより構成される。各マスク壁５５ａは
最大リフト位置にある給気弁２よりも下方まで燃焼室５
３に向けて延びており、従って排気弁１０側に位置する
給気弁２周縁部と弁座５６間の開口は給気弁２の開弁期
間全体に亙ってマスク壁５５ａにより閉鎖されることに
なる。また、各新気ガイド壁５５ｂ、５５Ｃはほぼ同一
平面内に位置しており、更にこれらの新気ガイド壁５５
ｂ、５５ｃは両給気弁２の中心を結ぶ線に対してほぼ平
行に延びている。
点火栓５７はシリンダヘッド内壁面５２Ｈの中心に位置
するようにシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃ上に配置さ
れている。
するようにシリンダヘッド内壁面部分５２Ｃ上に配置さ
れている。
第４図は給気弁２および排気弁１００開弁期間の一例を
示している。第４図に示す例においては給気弁２よりも
排気弁１０が先に開弁し、給気弁２よりも排気弁１０が
先に閉弁する。
示している。第４図に示す例においては給気弁２よりも
排気弁１０が先に開弁し、給気弁２よりも排気弁１０が
先に閉弁する。
ピストン５１が下降して排気弁１０が開弁すると燃焼室
５３内の高圧既燃ガスが排気ポート１１内に流出する。
５３内の高圧既燃ガスが排気ポート１１内に流出する。
次いで給気弁２が開弁すると給気ボート３から燃焼室５
３内に燃料を含んだ新気が流入するが給気弁２の開口に
対してマスク壁５５ａが設けられているために新気およ
び燃料は主にマスク壁５５ａと反対側の給気弁２の開口
部から燃焼室５３内に流入する。次いでこの新気は第５
図において矢印Ｓで示されるようにピストン５１０頂面
で向きを変えて排気弁１０に向かう。その結果、この掃
気流によって燃焼室５３内の既燃ガスが排気ポート１１
内に押し出され、斯くしてループ掃気が行なわれること
になる。ところで第２図および第３図に示す実施例では
円弧状に延びるマスク壁５５ａの長さが比較的長く、給
気弁２とその弁座５６間に形成される開口のうちで排気
弁１０側に位置するほぼ１／３の開口がマスク壁５５ａ
により閉鎖され、排気弁１０と反対側に位置するほぼ２
／３の開口から新気が供給される。更にこの実施例では
給気弁２から流入した新気は新気ガイド壁５５ ｂ 、
５５ Ｃによりシリンダ内壁面に沿って下方に向かう
ように案内される。従ってこの実施例では給気弁２が開
弁したときには大部分の新気がシリンダ内壁面に沿って
ピストン５１０頂面に向かい、斯くして良好なループ掃
気が行なわれることになる。
３内に燃料を含んだ新気が流入するが給気弁２の開口に
対してマスク壁５５ａが設けられているために新気およ
び燃料は主にマスク壁５５ａと反対側の給気弁２の開口
部から燃焼室５３内に流入する。次いでこの新気は第５
図において矢印Ｓで示されるようにピストン５１０頂面
で向きを変えて排気弁１０に向かう。その結果、この掃
気流によって燃焼室５３内の既燃ガスが排気ポート１１
内に押し出され、斯くしてループ掃気が行なわれること
になる。ところで第２図および第３図に示す実施例では
円弧状に延びるマスク壁５５ａの長さが比較的長く、給
気弁２とその弁座５６間に形成される開口のうちで排気
弁１０側に位置するほぼ１／３の開口がマスク壁５５ａ
により閉鎖され、排気弁１０と反対側に位置するほぼ２
／３の開口から新気が供給される。更にこの実施例では
給気弁２から流入した新気は新気ガイド壁５５ ｂ 、
５５ Ｃによりシリンダ内壁面に沿って下方に向かう
ように案内される。従ってこの実施例では給気弁２が開
弁したときには大部分の新気がシリンダ内壁面に沿って
ピストン５１０頂面に向かい、斯くして良好なループ掃
気が行なわれることになる。
ところがこのような良好なループ掃気を行なうと良好な
燃焼が行なわれ、斯くして燃焼温度が高くなる。その結
果、シリンダ内に残留する既燃ガスの温度も高くなり、
斯くして新気が残留既燃ガスにより加熱されて自己着火
を生ずることになる。
燃焼が行なわれ、斯くして燃焼温度が高くなる。その結
果、シリンダ内に残留する既燃ガスの温度も高くなり、
斯くして新気が残留既燃ガスにより加熱されて自己着火
を生ずることになる。
機関シリンダ内に供給される新気量が少ないとき、即ち
機関低負荷運転時には残留ガス量は多いが残留ガス温は
比較的低く、一方機関シリンダ内に供給される新気量が
多いとき、即ち機関高負荷運転時には残留ガス温は高い
が残留ガス量は少ない。
機関低負荷運転時には残留ガス量は多いが残留ガス温は
比較的低く、一方機関シリンダ内に供給される新気量が
多いとき、即ち機関高負荷運転時には残留ガス温は高い
が残留ガス量は少ない。
これに対して機関中負荷運転時は残留ガス温が比較的高
く、残留ガス量も比較的子いために残留ガスのもつ温度
エネルギは機関中負荷運転時に最も高くなる。第６図は
新気と残留ガスの混合ガスの温度Ｔを示している。なお
、第６図において横軸はシリンダ内に供給される新気ｍ
＜吸入空気ＪｉＱ／機関回転数Ｎ）、即ち負荷を表わし
ている。第６図から機関中負荷運転時に混合ガス温Ｔが
最も高（なることがわかる。混合ガス温Ｔは負荷Ｑ／Ｎ
に依存しており、混合ガス温ＴがＴｏよりも高くなると
、即ち負荷Ｑ／Ｎが下限値Ａよりも大きく上限値Ｂより
も小さいときに自己着火が発生ずる。
く、残留ガス量も比較的子いために残留ガスのもつ温度
エネルギは機関中負荷運転時に最も高くなる。第６図は
新気と残留ガスの混合ガスの温度Ｔを示している。なお
、第６図において横軸はシリンダ内に供給される新気ｍ
＜吸入空気ＪｉＱ／機関回転数Ｎ）、即ち負荷を表わし
ている。第６図から機関中負荷運転時に混合ガス温Ｔが
最も高（なることがわかる。混合ガス温Ｔは負荷Ｑ／Ｎ
に依存しており、混合ガス温ＴがＴｏよりも高くなると
、即ち負荷Ｑ／Ｎが下限値Ａよりも大きく上限値Ｂより
も小さいときに自己着火が発生ずる。
そこで負荷Ｑ／Ｎが下限値Ａよりも太き（上限値Ｂより
も小さいときに開閉弁２０を開弁して低温のＥＧＲガス
を給気ダクト７内に供給するようにしている。
も小さいときに開閉弁２０を開弁して低温のＥＧＲガス
を給気ダクト７内に供給するようにしている。
即ち、第７図に示されるようにステップ６０において吸
入空気ｆｉＱを表わすエアフローメータ９の出力信号、
および機関回転数Ｎを表わす回転数センサ２１の出力信
号を読込む。次いでステップ６１において負荷Ｑ／Ｎが
下限値Ａよりも大きく上限値Ｂよりも小さいか否かが判
別される。Ａ〈Ｑ／Ｎ＜８であればステップ６２に進ん
で開閉弁２０を開弁する。Ｑ／Ｎ≦Ａ又はＢ≦Ｑ／Ｎで
あればステップ６３に進んで開閉弁２０を閉弁する。
入空気ｆｉＱを表わすエアフローメータ９の出力信号、
および機関回転数Ｎを表わす回転数センサ２１の出力信
号を読込む。次いでステップ６１において負荷Ｑ／Ｎが
下限値Ａよりも大きく上限値Ｂよりも小さいか否かが判
別される。Ａ〈Ｑ／Ｎ＜８であればステップ６２に進ん
で開閉弁２０を開弁する。Ｑ／Ｎ≦Ａ又はＢ≦Ｑ／Ｎで
あればステップ６３に進んで開閉弁２０を閉弁する。
第１図に示されるようにＥＧＲ導管１８の一端はほぼ大
気圧となっている排気管１７内に接続されており、ＥＧ
Ｒ導管１８の他端は負圧が発生している給気ダクト７内
に接続されている。従って開閉弁２０が開弁するとＥＧ
Ｒガスが給気ダクト７内に再循環せしめられることにな
る。また、排気ガスはサブマフラ１５右よびメインマフ
ラ１６を経た後に排気管１７に達するので排気管１７内
の排気ガス温はかなり低下しており、更にＥＧＲガスは
冷却フィン１９を有するＥＧＲ導管１８内を流通する際
に冷却される。従って給気ダクト７内には低温のＥＧＲ
ガスが供給されることになる。
気圧となっている排気管１７内に接続されており、ＥＧ
Ｒ導管１８の他端は負圧が発生している給気ダクト７内
に接続されている。従って開閉弁２０が開弁するとＥＧ
Ｒガスが給気ダクト７内に再循環せしめられることにな
る。また、排気ガスはサブマフラ１５右よびメインマフ
ラ１６を経た後に排気管１７に達するので排気管１７内
の排気ガス温はかなり低下しており、更にＥＧＲガスは
冷却フィン１９を有するＥＧＲ導管１８内を流通する際
に冷却される。従って給気ダクト７内には低温のＥＧＲ
ガスが供給されることになる。
第８図（ａ）はＥＧＲガスを供給しない場合、第８図（
ｂ）は同一負荷Ｑ／Ｎ条件のもとでＥＧＲガスを供給し
た場合のシリンダ内のガス組成を示している。同一負荷
Ｑ／Ｎ条件であるから第８図（ａ）、 （ｂ）におい
て新気の量は同一であり、ＥＧＲガスを供給した場合に
は第８図（ｂ）に示されるように高温の残留ガスの一部
が低温のＥＧＲガスに入れ代わる。従ってＥＧＲガスを
供給すると混合ガス温Ｔ（第６図）が低下することにな
り、斯くして自己着火の発生を阻止できることになる。
ｂ）は同一負荷Ｑ／Ｎ条件のもとでＥＧＲガスを供給し
た場合のシリンダ内のガス組成を示している。同一負荷
Ｑ／Ｎ条件であるから第８図（ａ）、 （ｂ）におい
て新気の量は同一であり、ＥＧＲガスを供給した場合に
は第８図（ｂ）に示されるように高温の残留ガスの一部
が低温のＥＧＲガスに入れ代わる。従ってＥＧＲガスを
供給すると混合ガス温Ｔ（第６図）が低下することにな
り、斯くして自己着火の発生を阻止できることになる。
尚、本実施例では、排気ガス再循環弁として、開閉弁２
０を用いているが、弁の開口面積が連続的に変化するり
ニアソレノイド弁を用い負荷の大きさに応じてＥＧＲガ
ス位を変えても良い。
０を用いているが、弁の開口面積が連続的に変化するり
ニアソレノイド弁を用い負荷の大きさに応じてＥＧＲガ
ス位を変えても良い。
自己着火が生じる負荷条件のときにＥＧＲガスを再循環
することによって自己着火の発生を阻止することができ
る。
することによって自己着火の発生を阻止することができ
る。
第１図は２サイクル内燃機関の全体図、第２図は２サイ
クル内燃機関本体の側面断面図、第３図はシリンダヘッ
ドの内壁面を示す図、第４図は給排気弁の開弁期間を示
す線図、第５図はピストンが下降したところを示す側面
断面図、 第６図はシリンダ内のガス温を示す線図、第７図はＥＧ
Ｒ制御を実行するためのフローチャート、 第８図はシリンダ内のガス組成を説明するための図であ
る。 ２・・・給気弁、 ７・・・給気ダクト、１０
・・・排気弁、 １７・・・排気管、１８・・
・ＥＧＲ導管、 ２０・・・開閉弁。
クル内燃機関本体の側面断面図、第３図はシリンダヘッ
ドの内壁面を示す図、第４図は給排気弁の開弁期間を示
す線図、第５図はピストンが下降したところを示す側面
断面図、 第６図はシリンダ内のガス温を示す線図、第７図はＥＧ
Ｒ制御を実行するためのフローチャート、 第８図はシリンダ内のガス組成を説明するための図であ
る。 ２・・・給気弁、 ７・・・給気ダクト、１０
・・・排気弁、 １７・・・排気管、１８・・
・ＥＧＲ導管、 ２０・・・開閉弁。
Claims (1)
- ２サイクル内燃機関において、機関給気通路と機関排気
通路とを連結する排気ガス再循環通路内に排気ガス再循
環弁を設け、機関負荷が予め定められた上限値と下限値
の間のときに上記排気ガス再循環弁を開弁せしめて排気
ガスを給気通路内に再循環するようにした２サイクル内
燃機関の排気ガス再循環装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63110452A JPH07116999B2 (ja) | 1988-05-09 | 1988-05-09 | ２サイクル内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63110452A JPH07116999B2 (ja) | 1988-05-09 | 1988-05-09 | ２サイクル内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01285651A true JPH01285651A (ja) | 1989-11-16 |
| JPH07116999B2 JPH07116999B2 (ja) | 1995-12-18 |
Family
ID=14536074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63110452A Expired - Lifetime JPH07116999B2 (ja) | 1988-05-09 | 1988-05-09 | ２サイクル内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07116999B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0849453A3 (en) * | 1990-11-06 | 1999-05-12 | Mazda Motor Corporation | Exhaust gas recirculation system for an internal combusion engine |
| FR2780099A1 (fr) * | 1998-06-22 | 1999-12-24 | Daniel Drecq | Moteur a combustion interne a deux temps muni d'un dispositif de suralimentation et de recirculation partielle de gaz d'echappement |
-
1988
- 1988-05-09 JP JP63110452A patent/JPH07116999B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0849453A3 (en) * | 1990-11-06 | 1999-05-12 | Mazda Motor Corporation | Exhaust gas recirculation system for an internal combusion engine |
| FR2780099A1 (fr) * | 1998-06-22 | 1999-12-24 | Daniel Drecq | Moteur a combustion interne a deux temps muni d'un dispositif de suralimentation et de recirculation partielle de gaz d'echappement |
| WO1999067516A1 (fr) * | 1998-06-22 | 1999-12-29 | Daniel Drecq | Moteur a combustion interne a deux temps muni d'un dispositif de suralimentation et de recirculation partielle de gaz d'echappement |
| US6474275B1 (en) | 1998-06-22 | 2002-11-05 | Daniel Drecq | Two-stroke internal combustion engine provided with a supercharging device and exhaust gas partial recycling |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07116999B2 (ja) | 1995-12-18 |
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