JPH01281913A - 射出成形機の油圧回路 - Google Patents
射出成形機の油圧回路Info
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- JPH01281913A JPH01281913A JP11189588A JP11189588A JPH01281913A JP H01281913 A JPH01281913 A JP H01281913A JP 11189588 A JP11189588 A JP 11189588A JP 11189588 A JP11189588 A JP 11189588A JP H01281913 A JPH01281913 A JP H01281913A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/47—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using screws
- B29C45/50—Axially movable screw
- B29C45/5008—Drive means therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
サックバックの油圧回路に関するものである。
従来使用されているこの部分の油圧回路を第５図に示し
説明する。温度調節されたバレル１１内にスクリュ）２
が回転および軸方向に前進×、後退可能に挿入され、油
圧モータ１３で回転が与えられるとともに前進、後退は
王油により射出シリンダ１４で行なわれるようになって
いる。
説明する。温度調節されたバレル１１内にスクリュ）２
が回転および軸方向に前進×、後退可能に挿入され、油
圧モータ１３で回転が与えられるとともに前進、後退は
王油により射出シリンダ１４で行なわれるようになって
いる。
油圧ポンプ１５がら射出シリンダ１４への回路には電磁
流量制御弁１６と電磁切換弁１７とを有し、油圧ポンプ
Ｉ５と電磁流量制御弁１６ とを管路ｊとで、電磁流量
制御弁（６と電磁切換弁１７とを管路１９で、さらに電
磁切換弁１７０Ａ。
流量制御弁１６と電磁切換弁１７とを有し、油圧ポンプ
Ｉ５と電磁流量制御弁１６ とを管路ｊとで、電磁流量
制御弁（６と電磁切換弁１７とを管路１９で、さらに電
磁切換弁１７０Ａ。
Ｂポートと射出シリンダ１４のＲ，Ｆポートとを管路２
０，２＋で接続している。
０，２＋で接続している。
また、管路１９は油圧モータ、駆動用の用油の流路とな
る管路２２を接続し、この管路２２の下流側は２つに分
岐し、その−側は電磁ＩＪ ｌ）−フ弁２５に他ＩＩＩ
は電磁切換弁２６に接続され、さらに電磁切換弁２６と
油圧モータ１３の油の入側間は管路２７で接続されてい
る。才た、油圧モータ１３の油の出側は管路２８でタン
ク２９に接続され、油がタンク２９に戻るようになって
いる。寸た、電磁切換弁１７と射出シリンダＩ４とを継
ぐ管路２０には圧力計２３が、管路２Ｉには圧力設定値
が可変の電磁すＩＪ−７弁２４がそれぞれ管路を介して
接続されている。さらに電磁切換弁１７のＴポートとタ
ンク２９とは管路で接続さね、でいる。
る管路２２を接続し、この管路２２の下流側は２つに分
岐し、その−側は電磁ＩＪ ｌ）−フ弁２５に他ＩＩＩ
は電磁切換弁２６に接続され、さらに電磁切換弁２６と
油圧モータ１３の油の入側間は管路２７で接続されてい
る。才た、油圧モータ１３の油の出側は管路２８でタン
ク２９に接続され、油がタンク２９に戻るようになって
いる。寸た、電磁切換弁１７と射出シリンダＩ４とを継
ぐ管路２０には圧力計２３が、管路２Ｉには圧力設定値
が可変の電磁すＩＪ−７弁２４がそれぞれ管路を介して
接続されている。さらに電磁切換弁１７のＴポートとタ
ンク２９とは管路で接続さね、でいる。
前述したように油圧回路は構成されており、動作は次の
ようになる。射出動作はスクリ、１２を回転させないで
前進（図中左行）させることで行なうが、この射出動作
に続いて行なわれる計量動作は電磁切換弁２６を励磁さ
せ圧油を油圧モータＩ３の油の入側に送りスクリュ１２
に回転させる。
ようになる。射出動作はスクリ、１２を回転させないで
前進（図中左行）させることで行なうが、この射出動作
に続いて行なわれる計量動作は電磁切換弁２６を励磁さ
せ圧油を油圧モータＩ３の油の入側に送りスクリュ１２
に回転させる。
スクリュ（２の回転により不図示のホッパより供給され
た原料は可塑化、混練され、バレル１１の先端側に送ら
れ先端に蓄積されながら計量される。
た原料は可塑化、混練され、バレル１１の先端側に送ら
れ先端に蓄積されながら計量される。
すなわち原料の蓄積に伴なってスフ！Ｊ 、、 ｌ ２
は後退する。このスクリ、１２の後退時、油圧モータ］
３の油の出側からの戻りの油は管路２８を介してタンク
２９に戻る。一方この計量時、電磁切換弁１Ｖは非励磁
の中立位置にあり、射出シリンダＩ４のＦポートからの
油は電磁ＩＪ ＩＪ−フ弁２４を介してタンク２９に戻
る。この時電磁リリーフ弁２４は低圧力にしである。捷
た、射出シリンダ１４の１（ポートは電磁切換弁１７の
ＡポートとＴポートが連通した位置にあり、タンク２９
より油を吸い上げる状態にある。しかし、射出シリンダ
１４内のピストン３０はスクリ、］２と一諸に急速に後
退（図中右行）するため管路２０を含む射出シリンダ１
４の左室はタンク２９から油を吸い」二げきれず負圧（
真空〕となり圧力計２３に負圧が指示される。この真空
度は泪量時スク１，１ 、、 ＋ ２の後退速度が庁く
なればなる程高くなり７６Ｑ ｍｍＩ（！ｉ’近くまで
達し完全に真空状態と々る。
は後退する。このスクリ、１２の後退時、油圧モータ］
３の油の出側からの戻りの油は管路２８を介してタンク
２９に戻る。一方この計量時、電磁切換弁１Ｖは非励磁
の中立位置にあり、射出シリンダＩ４のＦポートからの
油は電磁ＩＪ ＩＪ−フ弁２４を介してタンク２９に戻
る。この時電磁リリーフ弁２４は低圧力にしである。捷
た、射出シリンダ１４の１（ポートは電磁切換弁１７の
ＡポートとＴポートが連通した位置にあり、タンク２９
より油を吸い上げる状態にある。しかし、射出シリンダ
１４内のピストン３０はスクリ、］２と一諸に急速に後
退（図中右行）するため管路２０を含む射出シリンダ１
４の左室はタンク２９から油を吸い」二げきれず負圧（
真空〕となり圧力計２３に負圧が指示される。この真空
度は泪量時スク１，１ 、、 ＋ ２の後退速度が庁く
なればなる程高くなり７６Ｑ ｍｍＩ（！ｉ’近くまで
達し完全に真空状態と々る。
計量動作完了直後のザソクノ・ツク動作（ノズル＝４−
先端から溶融樹脂がもれるのケ防止する動作）はスクリ
ュ１２ケ若干後退させることにより行なう。
ュ１２ケ若干後退させることにより行なう。
すなわち電磁切換弁１７のａ側を励磁（ＡとＰ連通）さ
せ油圧ボンダ１５側から圧油を射出シリンダ１４の■く
ポート側に送る。この時１＜ポート側のシリンダ室や管
路２０等は真空状態にあるため、この真空を０に近づけ
る１でには時間がかかり、この分だけスクリュ１２の後
退（ザックバック）が遅れることになる。この関係を説
明したのが第６図で、この図においてｔで示される時間
が真空を補なうための遅れとなって発生する。
せ油圧ボンダ１５側から圧油を射出シリンダ１４の■く
ポート側に送る。この時１＜ポート側のシリンダ室や管
路２０等は真空状態にあるため、この真空を０に近づけ
る１でには時間がかかり、この分だけスクリュ１２の後
退（ザックバック）が遅れることになる。この関係を説
明したのが第６図で、この図においてｔで示される時間
が真空を補なうための遅れとなって発生する。
射出動作は電磁切換弁１７のｂ側を励磁させ油圧ポンプ
Ｉ５仰］からの圧油を射出シリンダ１４のＦポート側に
送りスクリュ１２を前進させて行なう。この時電磁リリ
ーフ弁２４は高圧に切換えておく。
Ｉ５仰］からの圧油を射出シリンダ１４のＦポート側に
送りスクリュ１２を前進させて行なう。この時電磁リリ
ーフ弁２４は高圧に切換えておく。
サックバックにおいて、圧油を作用させた時スクリュを
後退させる側の射出シリンダの室および管路が真空状態
にあるため、この真空全補なっための遅れが発生し、こ
の時間だけスクリュの後退が遅くなる。したがって−成
形品を得る一連の動作を行なうザイクルタイムが長くな
り、生産性の面から好丑しくなかった。
後退させる側の射出シリンダの室および管路が真空状態
にあるため、この真空全補なっための遅れが発生し、こ
の時間だけスクリュの後退が遅くなる。したがって−成
形品を得る一連の動作を行なうザイクルタイムが長くな
り、生産性の面から好丑しくなかった。
本発明は計量時、油圧モータからの戻りの油の一部をス
クリ、が後退する側の射出シリンダおよび管路に送り負
圧に々らないようにし、ザイクルタイムをより短かくす
ることを目的とした射出成形機の油圧回路である。
クリ、が後退する側の射出シリンダおよび管路に送り負
圧に々らないようにし、ザイクルタイムをより短かくす
ることを目的とした射出成形機の油圧回路である。
本発明は射出成形機の射出、計量、ザックバックの油圧
回路において、油圧モータの油の戻り側とタンクとを接
続する管路に油が油圧モータｌ’ｔｌｊからタンク側に
流れる回路に２個のチェックバルブを直列に、または油
圧ポンプ側にチェックバルブをタンク側にＩＪ ＩＪ−
フ弁を直列に接続して設け、力・つ２個のチェックバル
ブの中間丑たはチェックバルブとリリーフ弁との中間と
射出、サックバック動作の切換えを行なう電磁切換弁の
タンク接続ポートとの間を管路で接続し、計量時、射出
シリ−〇− ンダの前側（圧油全作用させた時スクリュが後退する側
）に油圧モータからの油の一部を油圧モータ偶のチェッ
クバルブを通し、て供給するようにしたことを特徴とす
る射出成形機の油圧回路である。
回路において、油圧モータの油の戻り側とタンクとを接
続する管路に油が油圧モータｌ’ｔｌｊからタンク側に
流れる回路に２個のチェックバルブを直列に、または油
圧ポンプ側にチェックバルブをタンク側にＩＪ ＩＪ−
フ弁を直列に接続して設け、力・つ２個のチェックバル
ブの中間丑たはチェックバルブとリリーフ弁との中間と
射出、サックバック動作の切換えを行なう電磁切換弁の
タンク接続ポートとの間を管路で接続し、計量時、射出
シリ−〇− ンダの前側（圧油全作用させた時スクリュが後退する側
）に油圧モータからの油の一部を油圧モータ偶のチェッ
クバルブを通し、て供給するようにしたことを特徴とす
る射出成形機の油圧回路である。
計量時、射出シリンダの前側に油圧モータからの油の一
部を油圧モータ側のチェックバルブを通して供給し、負
圧になるの全防止し、ザックパック動作を短かい時間で
完了させる。ひいてはザイクルタイムが短かくなり生産
性が向上する。
部を油圧モータ側のチェックバルブを通して供給し、負
圧になるの全防止し、ザックパック動作を短かい時間で
完了させる。ひいてはザイクルタイムが短かくなり生産
性が向上する。
本発明の一実施例を第１図に示し説明する。先に従来の
油圧回路を第５図に示し説明したが同等部材は同一符号
を付して説明は省略し、異なる部分のみ説明する。
油圧回路を第５図に示し説明したが同等部材は同一符号
を付して説明は省略し、異なる部分のみ説明する。
油圧モータ１３の油の出側に接続の管路２８とタンク２
９との間にチェックバルブ３５．３６に直列に接続する
とともに両チェックバルブ３５と３６を継ぐ管路３７と
電磁切換弁１７のタンク接続ボー）Ｔとを管路３８で継
いでいる。破線で囲った部分は本発明による構成全示し
ている。
９との間にチェックバルブ３５．３６に直列に接続する
とともに両チェックバルブ３５と３６を継ぐ管路３７と
電磁切換弁１７のタンク接続ボー）Ｔとを管路３８で継
いでいる。破線で囲った部分は本発明による構成全示し
ている。
次に動作について説明すると、計量時、油圧モータＩ３
は回転しており油圧モータ１３の出側からの戻りの油は
イ最低圧程度のクラブキング圧力を有するチェックバル
ブ３５を通過して電磁切換弁１７のＴポート側とチェッ
クバルブ３６側とに流れ電磁切換弁１７側に流れた油は
電磁切換弁１７が非励磁の中立位置にあるため管路２０
全通って射出シリンダ１４の左室に流入する。他方チェ
ックバルブ３６側に流れた油はチェックバルブ３６を通
ってタンク２９に戻る。したがって計量時スクリュ１２
の後退に伴なってピストン３０が右行し、射出シリンダ
の左室は管路３８側からの油で充満する。この管路３８
側に流れる油の圧力はチェックバルブ３６のクラッキン
グ圧力となり射出シリンダの左室（ｆａｌ＋は負圧にな
ることはなくグラス側の圧力となる。このクラブキング
圧力については後述する。
は回転しており油圧モータ１３の出側からの戻りの油は
イ最低圧程度のクラブキング圧力を有するチェックバル
ブ３５を通過して電磁切換弁１７のＴポート側とチェッ
クバルブ３６側とに流れ電磁切換弁１７側に流れた油は
電磁切換弁１７が非励磁の中立位置にあるため管路２０
全通って射出シリンダ１４の左室に流入する。他方チェ
ックバルブ３６側に流れた油はチェックバルブ３６を通
ってタンク２９に戻る。したがって計量時スクリュ１２
の後退に伴なってピストン３０が右行し、射出シリンダ
の左室は管路３８側からの油で充満する。この管路３８
側に流れる油の圧力はチェックバルブ３６のクラッキン
グ圧力となり射出シリンダの左室（ｆａｌ＋は負圧にな
ることはなくグラス側の圧力となる。このクラブキング
圧力については後述する。
なお、チェックバルブ３５は射出時、電磁切換弁］７の
ｂ （ｆｉｌｌ ｋ励磁した時、射出シリンダ１４の左
室側からの戻りの油が油圧モータ１３側に逆流しないよ
うに設けられている。この時タンク２９への戻りはチェ
ックバルブ３６を介して行なわれる。
ｂ （ｆｉｌｌ ｋ励磁した時、射出シリンダ１４の左
室側からの戻りの油が油圧モータ１３側に逆流しないよ
うに設けられている。この時タンク２９への戻りはチェ
ックバルブ３６を介して行なわれる。
計量動作が完了すると電磁切換弁１７のａ側を励磁させ
、油圧ボンダ１５側からの圧油全射出シリンダ１４の左
室側に接続の管路２０に流す、この時点における管路２
０は既にプラス側の圧力になっているため直ちに圧油は
射出シリンダ１４の左室側に作用しピストン３０を押し
スクリュ１２をザックバックさせる。
、油圧ボンダ１５側からの圧油全射出シリンダ１４の左
室側に接続の管路２０に流す、この時点における管路２
０は既にプラス側の圧力になっているため直ちに圧油は
射出シリンダ１４の左室側に作用しピストン３０を押し
スクリュ１２をザックバックさせる。
計量開始からサックバック完了までの時間とスクリュ後
退速度との関係を示したのが第４図であり、第６図の真
空を補なうための遅れｔがなくなっていることがわかる
。
退速度との関係を示したのが第４図であり、第６図の真
空を補なうための遅れｔがなくなっていることがわかる
。
計量時、射出シリンダＩ４の左室側をダラス王力にする
ためにはチェックバルブ３６のクラッキング圧力の選定
が必要であり、このクラブキング圧力は次のようにして
求められる。
ためにはチェックバルブ３６のクラッキング圧力の選定
が必要であり、このクラブキング圧力は次のようにして
求められる。
計量時、射出シリンダＩ４の右室側から押出される油量
Ｑｌは電磁りｌ）−フ弁２４がらタンク２９に戻るがス
クリュ１２の後退速度によって変化する。そこで電磁Ｉ
Ｊ ＩＪ−フ弁２４全最低圧力に設定した場合でも電磁
リリーフ弁２４に接続されている管路の管路抵抗からＱ
ｌに対応したＰ２が必らず発生する。
Ｑｌは電磁りｌ）−フ弁２４がらタンク２９に戻るがス
クリュ１２の後退速度によって変化する。そこで電磁Ｉ
Ｊ ＩＪ−フ弁２４全最低圧力に設定した場合でも電磁
リリーフ弁２４に接続されている管路の管路抵抗からＱ
ｌに対応したＰ２が必らず発生する。
一方射出シリンダ１４内のピストン３０の左右では油の
受圧面積Ａ」、Ａ２に差があるのでピストン３０が左右
でバランスする状態を考えると射出シリンダ１４の左室
側に作用する圧力Ｐ１はピストン３０の右室の受圧面積
Ａ２ｋ Ａ２二０．７Ａ１ とすれば Ｐ＋＝０．７Ｔノ。
受圧面積Ａ」、Ａ２に差があるのでピストン３０が左右
でバランスする状態を考えると射出シリンダ１４の左室
側に作用する圧力Ｐ１はピストン３０の右室の受圧面積
Ａ２ｋ Ａ２二０．７Ａ１ とすれば Ｐ＋＝０．７Ｔノ。
Ｐ２の最低モカを２ Ｋ９ ｆ ／ ｃｒ；ｉとすると
Ｐ＋ ＝ ０．７ Ｘ ２ ＝ １．ＡＫ９ｆ／ｃｎｉ
となるそこでチェックバルブ３６のクラッキング圧力を
１．４ Ｋｇ ｆ／ｃｌｒ以下のものにしておけば計量
時（油圧モータ回転時）スクリュ１２の先端の原料の蓄
積に応じて後退する以外の無理やりの後退はなくス、ク
リュ１２の先端は空間が生じることがなく原料で確実に
満されることになる。この時油圧モータ１３の油の出側
から排出された油の油量ヲＱ３、タンク２９に戻る油量
ｋ Ｑ ４ 、射出シリンダ１４の左室側に流れる油量
’ｔＱ２とすれば Ｑ２ ＝ Ｑ３−Ｑ４となる 次に第１図に示した油圧回路のＺ部全一部変更した他の
実施例を第２図に示す。この回路はチェックバルブ３６
と並列に電磁切換弁３９を接続したもので計量時、電磁
切換弁３９は非励磁とし、第１図の回路と同様な作用を
させるが射出時は励磁させて射出シリンダ１４の左室側
からの戻りの油を圧力損失を少なくしてタンク２９に戻
すようにしたものである。
Ｐ＋ ＝ ０．７ Ｘ ２ ＝ １．ＡＫ９ｆ／ｃｎｉ
となるそこでチェックバルブ３６のクラッキング圧力を
１．４ Ｋｇ ｆ／ｃｌｒ以下のものにしておけば計量
時（油圧モータ回転時）スクリュ１２の先端の原料の蓄
積に応じて後退する以外の無理やりの後退はなくス、ク
リュ１２の先端は空間が生じることがなく原料で確実に
満されることになる。この時油圧モータ１３の油の出側
から排出された油の油量ヲＱ３、タンク２９に戻る油量
ｋ Ｑ ４ 、射出シリンダ１４の左室側に流れる油量
’ｔＱ２とすれば Ｑ２ ＝ Ｑ３−Ｑ４となる 次に第１図に示した油圧回路のＺ部全一部変更した他の
実施例を第２図に示す。この回路はチェックバルブ３６
と並列に電磁切換弁３９を接続したもので計量時、電磁
切換弁３９は非励磁とし、第１図の回路と同様な作用を
させるが射出時は励磁させて射出シリンダ１４の左室側
からの戻りの油を圧力損失を少なくしてタンク２９に戻
すようにしたものである。
また、第１図の実施例（Ｚ部〕は２個のチェックバルブ
３５．３６’に直列に使用したが第３図に示すようにチ
ェックバルブ３６の代りに圧力設定可変のリリーフ弁４
０に使用したものである。
３５．３６’に直列に使用したが第３図に示すようにチ
ェックバルブ３６の代りに圧力設定可変のリリーフ弁４
０に使用したものである。
剖量時、油圧モータ側からタンクに戻る油の一部を射出
シリンダのスクリュが後退する側の室および管路に供給
するようにしたため、この管系が負圧になることなくプ
ラス圧になるのでザックパック時の用油が直ちに作用し
ザックパック動作を短時間に行なうことができる○その
ためサイクルタイムを短かくし生産性を上げることがで
きる。
シリンダのスクリュが後退する側の室および管路に供給
するようにしたため、この管系が負圧になることなくプ
ラス圧になるのでザックパック時の用油が直ちに作用し
ザックパック動作を短時間に行なうことができる○その
ためサイクルタイムを短かくし生産性を上げることがで
きる。
４図面の簡単な説明
第１図は本発明の一実施例を示す油圧回路図、第２図は
第１図のＺ部を変更した他の実施例を示す油圧回路図、
第３図は第１図のＺ部のチックバルブの１個ｋ ＩＪ
’Ｊ−フ弁に変更したさらに他の実施例の油圧回路図、
第４図は本発明の油圧回路におけるスクリュ後退速度と
時間との関係を示す説明図、第５図は従来の油圧回路図
、第６図は従来の油圧回路におけるスクリュ後退速度と
時間との関係を示す説明図である。
第１図のＺ部を変更した他の実施例を示す油圧回路図、
第３図は第１図のＺ部のチックバルブの１個ｋ ＩＪ
’Ｊ−フ弁に変更したさらに他の実施例の油圧回路図、
第４図は本発明の油圧回路におけるスクリュ後退速度と
時間との関係を示す説明図、第５図は従来の油圧回路図
、第６図は従来の油圧回路におけるスクリュ後退速度と
時間との関係を示す説明図である。
１１・・バレル、 １２・・・スクリュ、１３・ 油
圧モータ、 １４・・・射出シリンダ、Ｉ７．２６．
３９・・・電磁切換弁、 １８．１９．２０．２１，２２．２７．２８．３７．３
８・・・管路、２９・・・タンク、 ３５．３６・・・
チェックバルブ。
圧モータ、 １４・・・射出シリンダ、Ｉ７．２６．
３９・・・電磁切換弁、 １８．１９．２０．２１，２２．２７．２８．３７．３
８・・・管路、２９・・・タンク、 ３５．３６・・・
チェックバルブ。
Claims (2)
- （１）射出成形機の射出、計量、サックバックの油圧回
路において、油圧モータの油の戻り側とタンクとを接続
する管路に油が油圧モータ側からタンク側に流れる回路
に２個のチェックバルブを直列に接続して設け、かつ前
記２個のチェックバルブの中間と射出、サックバック動
作の切換えを行なう電磁切換弁のタンク接続ポートとの
間を接続したことを特徴とする射出成形機の油圧回路。 - （２）射出成形機の射出、計量、サックバックの油圧回
路において、油圧モータの油の戻り側とタンクとを接続
する管路に油が油圧モータ側からタンク側に流れる回路
に油圧モータ側にチェックバルブをタンク側にリリーフ
弁を直列に接続して設け、かつ前記チェックバルブとリ
リーフ弁の中間と射出、サックバック動作の切換えを行
なう電磁切換弁のタンク接続ポートとの間を接続したこ
とを特徴とする射出成形機の油圧回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63111895A JP2571951B2 (ja) | 1988-05-09 | 1988-05-09 | 射出成形機の油圧回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63111895A JP2571951B2 (ja) | 1988-05-09 | 1988-05-09 | 射出成形機の油圧回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01281913A true JPH01281913A (ja) | 1989-11-13 |
| JP2571951B2 JP2571951B2 (ja) | 1997-01-16 |
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ID=14572829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63111895A Expired - Fee Related JP2571951B2 (ja) | 1988-05-09 | 1988-05-09 | 射出成形機の油圧回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2571951B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04272819A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-29 | Japan Steel Works Ltd:The | 射出成形機の油圧回路 |
| EP0740992A2 (de) * | 1995-05-05 | 1996-11-06 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Kunststoffspritzgiessmaschine mit Rotations- und Linearantrieb |
| CN114001059A (zh) * | 2021-08-25 | 2022-02-01 | 海天塑机集团有限公司 | 一种注塑机v型注射液压油路 |
-
1988
- 1988-05-09 JP JP63111895A patent/JP2571951B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04272819A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-29 | Japan Steel Works Ltd:The | 射出成形機の油圧回路 |
| EP0740992A2 (de) * | 1995-05-05 | 1996-11-06 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Kunststoffspritzgiessmaschine mit Rotations- und Linearantrieb |
| EP0740992A3 (de) * | 1995-05-05 | 1997-06-11 | Mannesmann Ag | Kunststoffspritzgiessmaschine mit Rotations- und Linearantrieb |
| CN114001059A (zh) * | 2021-08-25 | 2022-02-01 | 海天塑机集团有限公司 | 一种注塑机v型注射液压油路 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2571951B2 (ja) | 1997-01-16 |
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