JPH01275711A - 溶融還元方法 - Google Patents
溶融還元方法Info
- Publication number
- JPH01275711A JPH01275711A JP10691488A JP10691488A JPH01275711A JP H01275711 A JPH01275711 A JP H01275711A JP 10691488 A JP10691488 A JP 10691488A JP 10691488 A JP10691488 A JP 10691488A JP H01275711 A JPH01275711 A JP H01275711A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxygen
- ore
- blowing
- reduction
- slag layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 39
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 3
- 238000000921 elemental analysis Methods 0.000 claims description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 abstract description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 7
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 33
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 12
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 8
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 3
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 3
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 229910005347 FeSi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000011863 silicon-based powder Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［産業上の利用分野］
この発明は上下吹型転炉において鉄鉱石、クロム鉱石、
マンガン鉱石等の鉱石を投入しつつ、コークス、石炭等
の炭材およびフラックスを投入して溶融還元し、鉱石中
の金属分を回収する方法に関するものである。 ［従来の技術］ 周知の通り、鉄鉱石を還元して銑鉄を得る方法としては
高炉法が広（普及している。高炉法はその高い生産性、
熱効率の面で極めて完成度の高いプロセスであるが、一
方では炭材として高価な原料炭を必要とすること、コー
クス炉等の高価な設備を必要とすること等の問題点を有
する。 このような点に鑑み、最近では石炭（または安価な一般
炭）を用い、上下吹型炉内で鉄鉱石を溶融還元して銑鉄
を製造する方法が試みがなされている。 一方、Ｆｅ Ｃｒおよびステンレス鋼製造の分野でも
クロム鉱石の還元を高コストの電気炉を用いずに上下吹
型転炉にて溶融還元する方法が開発されている。 これらの方法においては、鉱石が溶解して生成したスラ
グ中の鉄酸化物、ｃｒＢ化物等の還元サイ１〜は主にス
ラグに浮遊しているコル９ス粒または石炭粒、スラグ−
メタル界面である。 そこで、スラグ層内に設置した横吹羽口を介して炭材粉
、Ｆｅ Ｓｉ粉を吹込むことにより反応界面積を増や
し溶融還元の能率を高める方法も提案されている（特開
昭６２−８０２１４＞。 ［発明が解決しようとする課題］ しかし、スラグ層内に設置した羽口を介して炭材粉、Ｆ
ｅ Ｓｉ粉等を吹込む方法においては、還元速度を上
昇できるが、還元に伴う吸熱量も多くなり、特に鉱石を
投入する工程（鉱石溶解期）においては鉱石の加熱・溶
解に要する熱量も多くなるので、反応系への熱供給が不
足する場合があり、溶融還元能率を十分に改善し得ない
という問題がめった。 この発明は従来の技術のこのような問題点に鑑みなされ
たものであり、還元速度の上昇と、反応系への熱供給速
度の上昇を同時に実現することにより溶融還元の高能率
化をはかる方法を提案しようとするものでおる。 ［課題を解決しようとする手段１ この発明は、還元速度の上昇と、反応系への熱供給速度
の上昇を同時に実現する方法として、下記二つの手段を
こうじた。 ■ 鉱石と炭材およびフラックスを投入しつつ吹酸して
鉱石を溶解、還元する工程（鉱石溶解期）においては、
スラグ層内に炭材粉と酸素を同時に吹込むことによって
還元速度の上昇をはかる。 ■ 鉱石の投入を完了し炭材とフラックスのみを投入し
つつ吹酸してスラグ中の酸化物を還元・回収する工程（
還元回収期またはリンス期）においては、スラグ層内に
吹込む酸素量を鉱石溶解期より低下させることによって
還元を促進する。 そして、■の鉱石溶解期にスラグ層内に吹込む酸素量と
しては、炭材粉とその炭材粉を完全燃焼するに足る量、
すなわち下記式で定義する理論燃焼酸素量Ｑの０．１〜
１゜０倍とし、同じく■のリンス期における酸素量とし
ては、鉱石溶解期より少ない理論燃焼酸素量Ｑの０．１
〜０．１倍とすることを特徴とするものである。 Ｑ＝ （１，８６７［％Ｃ］ ＋１１．２ ［％旧−０
，ＴＯ［％Ｏ］ ＞ Ｗｃｏａｌ ただし、Ｑ：理論燃焼酸素量（Ｎｍ’／ｈ）［％Ｃ］、
［％ Ｈｌ、［％０１：石炭の元素分析値 Ｗｃ０ａｌ ニスラグ槽内羽口からの炭材粉吹込み速度
（ｋｑ＋）
マンガン鉱石等の鉱石を投入しつつ、コークス、石炭等
の炭材およびフラックスを投入して溶融還元し、鉱石中
の金属分を回収する方法に関するものである。 ［従来の技術］ 周知の通り、鉄鉱石を還元して銑鉄を得る方法としては
高炉法が広（普及している。高炉法はその高い生産性、
熱効率の面で極めて完成度の高いプロセスであるが、一
方では炭材として高価な原料炭を必要とすること、コー
クス炉等の高価な設備を必要とすること等の問題点を有
する。 このような点に鑑み、最近では石炭（または安価な一般
炭）を用い、上下吹型炉内で鉄鉱石を溶融還元して銑鉄
を製造する方法が試みがなされている。 一方、Ｆｅ Ｃｒおよびステンレス鋼製造の分野でも
クロム鉱石の還元を高コストの電気炉を用いずに上下吹
型転炉にて溶融還元する方法が開発されている。 これらの方法においては、鉱石が溶解して生成したスラ
グ中の鉄酸化物、ｃｒＢ化物等の還元サイ１〜は主にス
ラグに浮遊しているコル９ス粒または石炭粒、スラグ−
メタル界面である。 そこで、スラグ層内に設置した横吹羽口を介して炭材粉
、Ｆｅ Ｓｉ粉を吹込むことにより反応界面積を増や
し溶融還元の能率を高める方法も提案されている（特開
昭６２−８０２１４＞。 ［発明が解決しようとする課題］ しかし、スラグ層内に設置した羽口を介して炭材粉、Ｆ
ｅ Ｓｉ粉等を吹込む方法においては、還元速度を上
昇できるが、還元に伴う吸熱量も多くなり、特に鉱石を
投入する工程（鉱石溶解期）においては鉱石の加熱・溶
解に要する熱量も多くなるので、反応系への熱供給が不
足する場合があり、溶融還元能率を十分に改善し得ない
という問題がめった。 この発明は従来の技術のこのような問題点に鑑みなされ
たものであり、還元速度の上昇と、反応系への熱供給速
度の上昇を同時に実現することにより溶融還元の高能率
化をはかる方法を提案しようとするものでおる。 ［課題を解決しようとする手段１ この発明は、還元速度の上昇と、反応系への熱供給速度
の上昇を同時に実現する方法として、下記二つの手段を
こうじた。 ■ 鉱石と炭材およびフラックスを投入しつつ吹酸して
鉱石を溶解、還元する工程（鉱石溶解期）においては、
スラグ層内に炭材粉と酸素を同時に吹込むことによって
還元速度の上昇をはかる。 ■ 鉱石の投入を完了し炭材とフラックスのみを投入し
つつ吹酸してスラグ中の酸化物を還元・回収する工程（
還元回収期またはリンス期）においては、スラグ層内に
吹込む酸素量を鉱石溶解期より低下させることによって
還元を促進する。 そして、■の鉱石溶解期にスラグ層内に吹込む酸素量と
しては、炭材粉とその炭材粉を完全燃焼するに足る量、
すなわち下記式で定義する理論燃焼酸素量Ｑの０．１〜
１゜０倍とし、同じく■のリンス期における酸素量とし
ては、鉱石溶解期より少ない理論燃焼酸素量Ｑの０．１
〜０．１倍とすることを特徴とするものである。 Ｑ＝ （１，８６７［％Ｃ］ ＋１１．２ ［％旧−０
，ＴＯ［％Ｏ］ ＞ Ｗｃｏａｌ ただし、Ｑ：理論燃焼酸素量（Ｎｍ’／ｈ）［％Ｃ］、
［％ Ｈｌ、［％０１：石炭の元素分析値 Ｗｃ０ａｌ ニスラグ槽内羽口からの炭材粉吹込み速度
（ｋｑ＋）
スラグ層内に炭材粉と酸素を同時に吹込むことにより、
炭材粉中の炭素および水素が燃焼して熱供給されるとと
もに、吹込んだ炭材粉の一部の表面が還元サイトとなる
ことにより還元速度の上昇がはかられる。つまり、発熱
サイトと還元サイトを近づけることができる。
。 鉱石溶解期における横吹き羽目からの酸素の吹込み量を
理論燃焼酸素量の０．１〜１．０倍としたのは、０．１
倍未満では反応サイトへの熱供給が不十分となり、他方
１，０倍を超える母では還元反応が阻害されるためであ
る。 また、リンス期の酸素吹込み量を理論燃焼酸素量の０．
１〜０．７倍としたのは、リンス期においては鉱石溶解
期はど大量の熱を必要としないためであり、その理由は
上記と同様、０．１倍未満では反応サイトへの熱供給が
不十分となり、他方０．７倍を超える量では還元反応が
阻害されるためである。 第１図はこの発明方法を実施するための装置構成例を示
す概略図であり、（１）は金属浴（２）を貯える上下吹
型転炉、（３）は金属浴の上に形成されたスラグ層、（
４）はスラグ層（３）の上面に酸素を吹込むための上吹
ランス、（５）は底吹羽口、（６）はスラグ層（３）内
にＣＯガスまたはＮ２ガスをキャリアガスとしてコーク
ス粉、微粉炭等の炭材と酸素を吹込むための横吹羽口、
（７）は炭材粉供給装置、（８）は炭材粉貯溜ホッパー
、（９）は定量切出し装置、（１０）はキャリアガス配
管、（１１）は炭材粉輸送管、（１２）は鉄鉱石、クロ
ム鉱石、マンガン鉱石等の鉱石とフラックスを炉内に投
入するバンカーをそれぞれ示す。 すなわち、バンカー（１１）から鉄鉱石やクロム鉱石等
の鉱石とフラックスを金属浴（２）上に投入し、上吹ラ
ンス（４）から酸素を吹込みスラグ層（３）を形成する
。 ついで、炭材粉貯溜ホッパー（８）よりコークス粉や微
粉炭等の炭材を定量切出し装置（９）により切出すとと
もにＣＯガスまたはＮ２ガスをキャリアガスとして輸送
し、横吹羽口（６）よりスラグ層（３）中に吹込む。こ
のとき、同じ横吹羽口（６）よりこの炭材粉を完全燃焼
するに足る量すなわら理論燃焼量の０．１〜１．０倍の
酸素を同時に吹込む。 これにより、炭材粉中の炭素および水素が燃焼して熱が
供給されるとともに、吹込んだ炭材粉の一部の表面が還
元サイトとなることにより還元速度の上昇がはかられる
。 鉱石の投入が完了し、炭材とフラックスのみを投入しつ
つ吹酸してスラグ中の酸化物を還元・回収する工程すな
わちリンス期においては、鉱石溶解期はど大量の熱を必
要としないため、横吹羽口からの酸素量を鉱石溶解期よ
り少ない理論燃焼酸素量の０．１〜０．７倍に低下し、
相対的に炭材粉の供給速度を上昇させて還元サイトの増
加をはかり、還元を促進させる。 なお、底吹羽口（５）からは撹拌ガスが吹込まれ、金属
浴（２）が撹拌されている。 ［実 施 例］ 実施例１ 第１図に示す上下吹型転炉と同一構造の１５トン試験炉
に脱燐溶銑を５トン注銑し、クロム鉱石（Ｔ −Ｃｒ＝
３１％、 Ｔ −Ｆｅ＝２０．６％）を投入しつつ第１
表に示す条件で溶融還元を行なって含クロム溶銑を製造
した。 その結果をコークスを炉上のみから添加した従来法と比
較して第１表に示す。 第１表より、スラグ層内に横吹羽口を介して微粉炭（粒
度１ｍｍ以下、 ＶＭ＝３４％）を吹込むとともにコー
クスを炉上から添加した本発明においては、還元速度の
上昇により操業時間の短縮がはかられ、かつ（丁・Ｃｒ
）は従来法並とすることができた。 第 １ 表 実施例２ 実施例１と同じ試験炉に脱燐溶銑を種湯として４トン注
銑し、塊石炭（Ｖ）ｌ＝３０％）および鉄鉱石（丁・Ｆ
ｅ＝６５．７％）を投入しつつ第２表に示す条件で溶融
還元を行なって溶銑を溶製した。 本実施例では、横吹羽口からの微粉炭（実施例１と同じ
性状）吹込速度を一定とし、理論酸素比をＯ〜１，３ま
で種々変化させた時の鉱石溶解期におけるスラブ中（Ｔ
−Ｃｒ）を第２図に、リンス期におけるクロム酸化物の
還元速度ｋｏを第３図にそれぞれ示す。 第２図より、鉱石溶解期においては理論酸素比０．１〜
１．０において還元が促進される結果、（Ｔ−Ｃｒ）は
低い値を示し、リンス期においては理論酸素比０゜１〜
０．７の範囲で同様にＫＯが高い値を示した。 以下余白 第 ２ 表 ［発明の効果］ 以上説明したごとく、この発明方法によれば、スラグ層
中に横吹羽口を介して炭材粉と酸素とを同時に吹込むこ
とにより、鉱石溶解期における発熱サイトと還元サイト
を近づけることができるので、還元速度の上昇がはから
れる。 また酸化物の還元・回収工程のリンス期においては、相
対的に炭材粉の供給速度を上昇させることができること
により、還元サイ］〜の増加をはかり還元を促進するこ
とができる。
炭材粉中の炭素および水素が燃焼して熱供給されるとと
もに、吹込んだ炭材粉の一部の表面が還元サイトとなる
ことにより還元速度の上昇がはかられる。つまり、発熱
サイトと還元サイトを近づけることができる。
。 鉱石溶解期における横吹き羽目からの酸素の吹込み量を
理論燃焼酸素量の０．１〜１．０倍としたのは、０．１
倍未満では反応サイトへの熱供給が不十分となり、他方
１，０倍を超える母では還元反応が阻害されるためであ
る。 また、リンス期の酸素吹込み量を理論燃焼酸素量の０．
１〜０．７倍としたのは、リンス期においては鉱石溶解
期はど大量の熱を必要としないためであり、その理由は
上記と同様、０．１倍未満では反応サイトへの熱供給が
不十分となり、他方０．７倍を超える量では還元反応が
阻害されるためである。 第１図はこの発明方法を実施するための装置構成例を示
す概略図であり、（１）は金属浴（２）を貯える上下吹
型転炉、（３）は金属浴の上に形成されたスラグ層、（
４）はスラグ層（３）の上面に酸素を吹込むための上吹
ランス、（５）は底吹羽口、（６）はスラグ層（３）内
にＣＯガスまたはＮ２ガスをキャリアガスとしてコーク
ス粉、微粉炭等の炭材と酸素を吹込むための横吹羽口、
（７）は炭材粉供給装置、（８）は炭材粉貯溜ホッパー
、（９）は定量切出し装置、（１０）はキャリアガス配
管、（１１）は炭材粉輸送管、（１２）は鉄鉱石、クロ
ム鉱石、マンガン鉱石等の鉱石とフラックスを炉内に投
入するバンカーをそれぞれ示す。 すなわち、バンカー（１１）から鉄鉱石やクロム鉱石等
の鉱石とフラックスを金属浴（２）上に投入し、上吹ラ
ンス（４）から酸素を吹込みスラグ層（３）を形成する
。 ついで、炭材粉貯溜ホッパー（８）よりコークス粉や微
粉炭等の炭材を定量切出し装置（９）により切出すとと
もにＣＯガスまたはＮ２ガスをキャリアガスとして輸送
し、横吹羽口（６）よりスラグ層（３）中に吹込む。こ
のとき、同じ横吹羽口（６）よりこの炭材粉を完全燃焼
するに足る量すなわら理論燃焼量の０．１〜１．０倍の
酸素を同時に吹込む。 これにより、炭材粉中の炭素および水素が燃焼して熱が
供給されるとともに、吹込んだ炭材粉の一部の表面が還
元サイトとなることにより還元速度の上昇がはかられる
。 鉱石の投入が完了し、炭材とフラックスのみを投入しつ
つ吹酸してスラグ中の酸化物を還元・回収する工程すな
わちリンス期においては、鉱石溶解期はど大量の熱を必
要としないため、横吹羽口からの酸素量を鉱石溶解期よ
り少ない理論燃焼酸素量の０．１〜０．７倍に低下し、
相対的に炭材粉の供給速度を上昇させて還元サイトの増
加をはかり、還元を促進させる。 なお、底吹羽口（５）からは撹拌ガスが吹込まれ、金属
浴（２）が撹拌されている。 ［実 施 例］ 実施例１ 第１図に示す上下吹型転炉と同一構造の１５トン試験炉
に脱燐溶銑を５トン注銑し、クロム鉱石（Ｔ −Ｃｒ＝
３１％、 Ｔ −Ｆｅ＝２０．６％）を投入しつつ第１
表に示す条件で溶融還元を行なって含クロム溶銑を製造
した。 その結果をコークスを炉上のみから添加した従来法と比
較して第１表に示す。 第１表より、スラグ層内に横吹羽口を介して微粉炭（粒
度１ｍｍ以下、 ＶＭ＝３４％）を吹込むとともにコー
クスを炉上から添加した本発明においては、還元速度の
上昇により操業時間の短縮がはかられ、かつ（丁・Ｃｒ
）は従来法並とすることができた。 第 １ 表 実施例２ 実施例１と同じ試験炉に脱燐溶銑を種湯として４トン注
銑し、塊石炭（Ｖ）ｌ＝３０％）および鉄鉱石（丁・Ｆ
ｅ＝６５．７％）を投入しつつ第２表に示す条件で溶融
還元を行なって溶銑を溶製した。 本実施例では、横吹羽口からの微粉炭（実施例１と同じ
性状）吹込速度を一定とし、理論酸素比をＯ〜１，３ま
で種々変化させた時の鉱石溶解期におけるスラブ中（Ｔ
−Ｃｒ）を第２図に、リンス期におけるクロム酸化物の
還元速度ｋｏを第３図にそれぞれ示す。 第２図より、鉱石溶解期においては理論酸素比０．１〜
１．０において還元が促進される結果、（Ｔ−Ｃｒ）は
低い値を示し、リンス期においては理論酸素比０゜１〜
０．７の範囲で同様にＫＯが高い値を示した。 以下余白 第 ２ 表 ［発明の効果］ 以上説明したごとく、この発明方法によれば、スラグ層
中に横吹羽口を介して炭材粉と酸素とを同時に吹込むこ
とにより、鉱石溶解期における発熱サイトと還元サイト
を近づけることができるので、還元速度の上昇がはから
れる。 また酸化物の還元・回収工程のリンス期においては、相
対的に炭材粉の供給速度を上昇させることができること
により、還元サイ］〜の増加をはかり還元を促進するこ
とができる。
第１図はこの発明方法を実施するための装置構成例を示
す概略図である。 第２図はこの発明の実施例１におけるスラグ中（Ｔ−Ｆ
ｅ）におよぼす理論酸素比の影響を示す図である。 第３図は同じ〈実施例２におけるリンス期の還元速度に
およぼす理論酸素比の影響を示す図である。 １・・・上下吹型転炉 ２・・・金属浴３・・・
スラグ槽 ４・・・上吹ランス６・・・横吹
羽口 出願人 住友金属工業株式会社 リンス期還元速度（チ／誉〕 鉱石溶解期末スラグ中（％Ｔ−Ｆｅ） 平成 １年 ６月６日
す概略図である。 第２図はこの発明の実施例１におけるスラグ中（Ｔ−Ｆ
ｅ）におよぼす理論酸素比の影響を示す図である。 第３図は同じ〈実施例２におけるリンス期の還元速度に
およぼす理論酸素比の影響を示す図である。 １・・・上下吹型転炉 ２・・・金属浴３・・・
スラグ槽 ４・・・上吹ランス６・・・横吹
羽口 出願人 住友金属工業株式会社 リンス期還元速度（チ／誉〕 鉱石溶解期末スラグ中（％Ｔ−Ｆｅ） 平成 １年 ６月６日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ スラグ層内にガス、および炭材を吹込むための羽口
を備えた上下吹型転炉を用い、鉄鉱石、クロム鉱石、マ
ンガン鉱石等の鉱石を溶融還元する方法において、鉱石
溶解期においては下記式で定義する理論燃焼酸素量Ｑの
０．１〜１．０倍の酸素を前記羽口より吹込み、酸化物
の還元回収期においては理論燃焼酸素量Ｑの０．１〜０
、７倍の酸素を同羽口より吹込むことを特徴とする溶融
還元方法。 Ｑ＝（１．８６７［％Ｃ］＋１１．２［％Ｈ］−０．７
０［％Ｏ］）Ｗｃｏａｌ ただし、Ｑ：理論燃焼酸素量（Ｎｍ＾３／ｈ）、［％Ｃ
］、［％Ｈ］、［％Ｏ］：石炭の元素分析値、Ｗｃｏａ
ｌ：スラグ層内羽口かからの炭材粉吹込み速度（ｋｇ／
ｈ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10691488A JPH01275711A (ja) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | 溶融還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10691488A JPH01275711A (ja) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | 溶融還元方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01275711A true JPH01275711A (ja) | 1989-11-06 |
Family
ID=14445696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10691488A Pending JPH01275711A (ja) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | 溶融還元方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01275711A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1006553C2 (nl) * | 1997-07-11 | 1999-01-12 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze voor het sturen (control) van een smelting reduction process. |
| WO2013081285A1 (ko) * | 2011-11-29 | 2013-06-06 | 현대제철 주식회사 | 슬래그를 이용한 유가금속 회수 및 다기능성 골재의 제조 장치 |
-
1988
- 1988-04-28 JP JP10691488A patent/JPH01275711A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1006553C2 (nl) * | 1997-07-11 | 1999-01-12 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze voor het sturen (control) van een smelting reduction process. |
| WO1999002739A1 (en) * | 1997-07-11 | 1999-01-21 | Hoogovens Staal B.V. | Method for controlling a smelting reduction process |
| CN1094980C (zh) * | 1997-07-11 | 2002-11-27 | 霍戈文斯·斯塔尔公司 | 控制熔融还原工艺的方法 |
| WO2013081285A1 (ko) * | 2011-11-29 | 2013-06-06 | 현대제철 주식회사 | 슬래그를 이용한 유가금속 회수 및 다기능성 골재의 제조 장치 |
| EP2787092A4 (en) * | 2011-11-29 | 2015-07-01 | Hyundai Steel Co | METHOD FOR RECOVERING VALUABLE METALS FROM SLAG AND DEVICE FOR PRODUCING A MULTIFUNCTIONAL AGGREGATE |
| US9469885B2 (en) | 2011-11-29 | 2016-10-18 | Hyundai Steel Company | Method for recovering valuable metals from slag and apparatus for manufacturing multifunctional aggregate |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0791600B2 (ja) | Ｎｉ鉱石の溶融還元法 | |
| JPS6220809A (ja) | 鉄鉱石の溶融還元方法 | |
| JPH01275711A (ja) | 溶融還元方法 | |
| EP0950117B1 (en) | A method for producing metals and metal alloys | |
| US3511644A (en) | Process for reducing and carburizing melting of metallic material in a rotary furnace | |
| Usachev et al. | Modern Processes for the Coke-Less Production of Iron. | |
| JPH01162711A (ja) | 溶融還元法 | |
| JPH0826378B2 (ja) | クロム含有溶鉄の製造方法 | |
| JPS60145307A (ja) | 鉄鉱石の溶融還元方法 | |
| JPH0524961B2 (ja) | ||
| JPH07100810B2 (ja) | 含Ｎｉ，Ｃｒ溶湯の製造方法 | |
| JPH01252715A (ja) | 鉄浴式溶融還元炉の操業方法 | |
| JPH01147012A (ja) | 製鋼方法 | |
| JPH01195211A (ja) | 酸化鉄の溶融還元方法 | |
| JPH0723490B2 (ja) | 溶銑の回分式製造方法 | |
| JPH0723495B2 (ja) | 溶融還元炉の操業方法 | |
| JP2606234B2 (ja) | 溶銑製造方法 | |
| JPH01104707A (ja) | 溶融還元法 | |
| JPH0196314A (ja) | 溶融還元法 | |
| JPS62192513A (ja) | 溶融還元法及び装置 | |
| JPH03277710A (ja) | 溶融還元による製鉄法 | |
| JPH01168806A (ja) | 含クロム溶鉄の製造法 | |
| JPH01142009A (ja) | 製鋼方法 | |
| JPH01316407A (ja) | 含クロム溶鉄の製造法 | |
| JPH02125807A (ja) | 鉱石の溶融還元方法 |