JPH01262096A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH01262096A JPH01262096A JP9034888A JP9034888A JPH01262096A JP H01262096 A JPH01262096 A JP H01262096A JP 9034888 A JP9034888 A JP 9034888A JP 9034888 A JP9034888 A JP 9034888A JP H01262096 A JPH01262096 A JP H01262096A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、造船・橋梁・鉄骨等の分野で多用されている
プライマー塗装鋼板の溶接において、ピットやブローホ
ール竹の溶接欠陥のない高品質な溶接部が得られるガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
プライマー塗装鋼板の溶接において、ピットやブローホ
ール竹の溶接欠陥のない高品質な溶接部が得られるガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
[従来の技術]
近年、その溶接の高能率性、良好な溶接作業性の面から
フラックス入りワイヤの増加か著しい。
フラックス入りワイヤの増加か著しい。
フラックス入りワイヤは溶接の能率が被覆アーク溶接棒
の約2倍であり、またソリッドワイヤより溶接中のスパ
ッターが少なく、更に含有フラックスの効果により優れ
た溶接ビード外観か得られる。
の約2倍であり、またソリッドワイヤより溶接中のスパ
ッターが少なく、更に含有フラックスの効果により優れ
た溶接ビード外観か得られる。
このためにフラックス入りワイヤは鋼材の突き合せ溶接
およびすみ肉溶接に多く採用されてきている。
およびすみ肉溶接に多く採用されてきている。
しかしなから、鋼材の多くは発錆を防止するため、切断
や溶接等の加工前にプライマー(防錆塗料)が塗布され
ており、その鋼材を溶接した場合、溶接欠陥など様々な
不具合が生じ易い。
や溶接等の加工前にプライマー(防錆塗料)が塗布され
ており、その鋼材を溶接した場合、溶接欠陥など様々な
不具合が生じ易い。
特に、プライマー塗装鋼板のすみ肉溶接においては、溶
接アーク熱により発生した水素や一酸化炭素等のプライ
マー分解ガスか溶融金属内に侵入し、ピットやブローホ
ールが発生し易く、溶接速度低減や手直しによる工数増
等で、フラックス入りワイヤ本来の目的である溶接の高
能率化を達成していないという問題がある。
接アーク熱により発生した水素や一酸化炭素等のプライ
マー分解ガスか溶融金属内に侵入し、ピットやブローホ
ールが発生し易く、溶接速度低減や手直しによる工数増
等で、フラックス入りワイヤ本来の目的である溶接の高
能率化を達成していないという問題がある。
こうした問題を解決する方策として、■特開昭52−6
8040号公報、■特開昭52−144341号公報等
のフラックス入りワイヤが提案されている。
8040号公報、■特開昭52−144341号公報等
のフラックス入りワイヤが提案されている。
これらはいずれも、所定量の水素をアーク雰囲気中に供
給して、溶融金属中の水素を過飽和にし溶融金属中のガ
ス放出速度を早くして溶融金属の凝固前にガスを放出さ
せることにより、ピットやブローホール等の溶接欠陥を
防止するものである。
給して、溶融金属中の水素を過飽和にし溶融金属中のガ
ス放出速度を早くして溶融金属の凝固前にガスを放出さ
せることにより、ピットやブローホール等の溶接欠陥を
防止するものである。
しかし水素源としては、いずれもシールドガスに添加し
た水素ガスや、水分あるいは水酸基をもった水素源化合
物を使用している。そのため、シールドガスに水素ガス
を添加する煩雑さや、水分あるいは水酸基をもった水素
化合物か分解する際にスパッターの原因になったり、溶
接ビード形状を劣化させたりする欠点かあった。
た水素ガスや、水分あるいは水酸基をもった水素源化合
物を使用している。そのため、シールドガスに水素ガス
を添加する煩雑さや、水分あるいは水酸基をもった水素
化合物か分解する際にスパッターの原因になったり、溶
接ビード形状を劣化させたりする欠点かあった。
上記問題を解決するため、本発明者らは先に、金属又は
金属合金の水素化合物を使用することにより耐プライマ
ー性が良好でかつスパッターの少ないフラックス入りワ
イヤを提案し効果をあげている(特公昭[i3−787
9号公報)。
金属合金の水素化合物を使用することにより耐プライマ
ー性が良好でかつスパッターの少ないフラックス入りワ
イヤを提案し効果をあげている(特公昭[i3−787
9号公報)。
しかしその後の研究により、充填フラックス中のスラグ
形成剤の種類および量を適正化すれば、プライマー塗装
鋼板のすみ肉溶接における溶接条件範囲を更に拡大でき
るという知見を得て本発明をなしたものである。
形成剤の種類および量を適正化すれば、プライマー塗装
鋼板のすみ肉溶接における溶接条件範囲を更に拡大でき
るという知見を得て本発明をなしたものである。
[発明か解決しようとする課題]
本発明は、特にプライマーか塗布された鋼板のすみ肉溶
接において、ビード外観・形状か良好で、スパッターが
少ないなと溶接作業性に優れると共に、ピットやブロー
ホール特にフラックス入りワイヤで特徴的にみられるビ
ード表面のガス溝(ガス圧痕)の発生を押さえたガスシ
ールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供するこ
とを目的とする。
接において、ビード外観・形状か良好で、スパッターが
少ないなと溶接作業性に優れると共に、ピットやブロー
ホール特にフラックス入りワイヤで特徴的にみられるビ
ード表面のガス溝(ガス圧痕)の発生を押さえたガスシ
ールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供するこ
とを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明に係わるガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤの構成は、充填フラックス中に金属又は金属合
金の水素化合物の1種又は2種以上を、水素換算値でワ
イヤ全重量に対しo、oot〜0.035重量%含有し
、かつ下記成分を必須構成要件とするところに要旨を有
するものである。
りワイヤの構成は、充填フラックス中に金属又は金属合
金の水素化合物の1種又は2種以上を、水素換算値でワ
イヤ全重量に対しo、oot〜0.035重量%含有し
、かつ下記成分を必須構成要件とするところに要旨を有
するものである。
T iO2: 5.5〜11.0重量%S iO2;
(1,7〜4.8重量%鉄酸化物、Mn酸化物の 1種又は2種以上;0.5〜4.3重量%S 102
/ (鉄酸化物子 Mn酸化物);0.6〜3.2 アルカリ金属酸化物の 1vi!、又は2種以上 ;0.2〜1.3重量%上記
各酸化物を含む 酸化物の総量 ;7,3〜18.9重量%Mn
; 2.5〜4.8重量%以下に本発明
に係わるワイヤを上記構成とした理由を詳細に説明する
。
(1,7〜4.8重量%鉄酸化物、Mn酸化物の 1種又は2種以上;0.5〜4.3重量%S 102
/ (鉄酸化物子 Mn酸化物);0.6〜3.2 アルカリ金属酸化物の 1vi!、又は2種以上 ;0.2〜1.3重量%上記
各酸化物を含む 酸化物の総量 ;7,3〜18.9重量%Mn
; 2.5〜4.8重量%以下に本発明
に係わるワイヤを上記構成とした理由を詳細に説明する
。
まず本発明において金属又は金属合金の水素化合物を水
素換算値でワイヤ全重量に対し、0.001〜0.03
5重量%としたのは以下の理由からである。
素換算値でワイヤ全重量に対し、0.001〜0.03
5重量%としたのは以下の理由からである。
プライマー塗装鋼板のすみ肉溶接におけるピットやブロ
ーホールの防止対策としては、前述したごとくアーク雰
囲気中に水素を所定量供給するのが最も有効な方策であ
る。しかし従来は、シールドガス中への水素ガス添加か
、充填フラックス中への水分あるいは水酸基をもつ化合
物の添加か行われていた。しかしこれらは水素ガスの扱
いにくいこと、水分や水酸基をもった化合物はスパッタ
ーを多発させ、ビード形状を劣化させる等で、フラック
ス入りワイヤ本来の利点が損なわれている。
ーホールの防止対策としては、前述したごとくアーク雰
囲気中に水素を所定量供給するのが最も有効な方策であ
る。しかし従来は、シールドガス中への水素ガス添加か
、充填フラックス中への水分あるいは水酸基をもつ化合
物の添加か行われていた。しかしこれらは水素ガスの扱
いにくいこと、水分や水酸基をもった化合物はスパッタ
ーを多発させ、ビード形状を劣化させる等で、フラック
ス入りワイヤ本来の利点が損なわれている。
これに対し、金属又は金属合金の水素化合物は、溶接ア
ークにより加熱されて容易に水素を発生し、その水素が
鋼板のプライマーから発生した水素や、−酸化炭素等の
ガスの溶融金属からの放出を促進して、ピット・ブロー
ホールの発生を抑制する。
ークにより加熱されて容易に水素を発生し、その水素が
鋼板のプライマーから発生した水素や、−酸化炭素等の
ガスの溶融金属からの放出を促進して、ピット・ブロー
ホールの発生を抑制する。
更に特徴的なことは、溶接アーク中における水素の発生
が、水分や水酸基をもった他の水素含有物質のように爆
発的でないため、スパッター増やビード形状の悪化を起
こさないという点である。
が、水分や水酸基をもった他の水素含有物質のように爆
発的でないため、スパッター増やビード形状の悪化を起
こさないという点である。
従って、金属又は金属合金の水素化合物をワイヤ中に所
定量添加することにより、溶接作業性を損なわすに耐プ
ライマー性を向上させることができる。
定量添加することにより、溶接作業性を損なわすに耐プ
ライマー性を向上させることができる。
本発明で言う金属又は金属合金の水素化合物とは、水素
と金属又は金属合金との化合物ならいずれでもよく、T
i、Zr、Ca、Li等の水素化合物や、FeTi 、
Mg2Ni等の金属合金の水素化合物を添加することが
できる。
と金属又は金属合金との化合物ならいずれでもよく、T
i、Zr、Ca、Li等の水素化合物や、FeTi 、
Mg2Ni等の金属合金の水素化合物を添加することが
できる。
これら金属又は金属合金の水素化合物の1種又は2種以
上が、水素換算値でワイヤ中に0.001重量%未満で
あると、本来の水素を溶融金属に過剰に供給して、溶接
金属のピットやブローホールを抑制するという効果か得
られない。
上が、水素換算値でワイヤ中に0.001重量%未満で
あると、本来の水素を溶融金属に過剰に供給して、溶接
金属のピットやブローホールを抑制するという効果か得
られない。
一方0.035重量%を超えて添加すると、水素が過剰
になってピットか発生したりまたスパッターか増加する
。従ってワイヤ中に添加する金属又は金属合金の水素化
合物の1種又は2種以上は、水素換算値で0.001〜
0.035重量%とする。
になってピットか発生したりまたスパッターか増加する
。従ってワイヤ中に添加する金属又は金属合金の水素化
合物の1種又は2種以上は、水素換算値で0.001〜
0.035重量%とする。
T io 2は本発明におけるフラックスの主成分であ
り、スラグ形成剤として、またアーク安定剤として不可
欠の成分である。すなわち、T iO2はスラグの流動
性を良好にしてビード全体を均一に被包させ、すみ肉ビ
ード形状を整える作用をする。
り、スラグ形成剤として、またアーク安定剤として不可
欠の成分である。すなわち、T iO2はスラグの流動
性を良好にしてビード全体を均一に被包させ、すみ肉ビ
ード形状を整える作用をする。
またアーク安定剤としての作用も有し、安定したアーク
を持続させる効果がある。55重量%未満では上記効果
が発揮されないため良好なビード外観・形状が得られず
、スパッターも増大する。
を持続させる効果がある。55重量%未満では上記効果
が発揮されないため良好なビード外観・形状が得られず
、スパッターも増大する。
一方11.0重量%を超えるとスラグ生成量か過多とな
り、スラグの巻き込みが発生すると共にビードが不揃い
になる。従ってT I O2の添加範囲はワイヤ全重量
に対し5.5〜11,0重量%とする。
り、スラグの巻き込みが発生すると共にビードが不揃い
になる。従ってT I O2の添加範囲はワイヤ全重量
に対し5.5〜11,0重量%とする。
金属又は金属合金の水素化合物およびTiO2を上記構
成とすることにより、ピット・ブローホールの発生が少
なくかつ良好なビード外観が達成される。しかしながら
特に溶接速度が早くなると、ビード表面にガス溝(ガス
圧痕)が生じる場合がある。
成とすることにより、ピット・ブローホールの発生が少
なくかつ良好なビード外観が達成される。しかしながら
特に溶接速度が早くなると、ビード表面にガス溝(ガス
圧痕)が生じる場合がある。
ガス溝は添加水素およびプライマー分解ガスの一部が、
スラグと溶融金属間に閉じ込められて生じるものであり
、スラグの粘性が高い場合や凝固速度が早い場合に多く
発生するものと考えられる。
スラグと溶融金属間に閉じ込められて生じるものであり
、スラグの粘性が高い場合や凝固速度が早い場合に多く
発生するものと考えられる。
そこで本発明者らは、これら放出ガスを速やかにスラグ
内を浮上、逸散させてガス溝を生じさせない条件を種々
検討した。
内を浮上、逸散させてガス溝を生じさせない条件を種々
検討した。
その結果、スラグの粘性および凝固点を下げる作用をも
つ鉄酸化物、Mn酸化物の添加量と、スラグの粘性を高
めるSiO2の添加量を適性化することにより、良好な
溶接作業性を維持したままガス溝の発生を防止できるこ
とを発見した。
つ鉄酸化物、Mn酸化物の添加量と、スラグの粘性を高
めるSiO2の添加量を適性化することにより、良好な
溶接作業性を維持したままガス溝の発生を防止できるこ
とを発見した。
すなわち、第1表に示す基本フラックスに鉄酸化物、M
n酸化物および5102の添加量を種々変化させたフラ
ックスを、軟鋼外皮に充填して第3図(C)の断面形状
の1.8m+nのワイヤを試作し実験を行った。
n酸化物および5102の添加量を種々変化させたフラ
ックスを、軟鋼外皮に充填して第3図(C)の断面形状
の1.8m+nのワイヤを試作し実験を行った。
この場合、SiO2は0〜6重量%、鉄酸化物およびM
n酸化物の1種以上の合計て0〜6重量%の範囲で変動
させた。
n酸化物の1種以上の合計て0〜6重量%の範囲で変動
させた。
第 1 表 (wt%)−10=
第1図はこれら試作ワイヤの水平すみ肉溶接における耐
プライマー性および溶接作業性を示す実験結果のグラフ
である。但し本実験を行った溶接条件は次の通りである
。
プライマー性および溶接作業性を示す実験結果のグラフ
である。但し本実験を行った溶接条件は次の通りである
。
〈溶接条件〉
・試験鋼板 ; 5M−50B、 12.71(ウォ
ッシュプライマー を20〜25庫厚に塗布) ・試験板形状 :T型すみ肉溶接試験板・溶接姿勢
、水平すみ肉溶接 ・溶接電流 ;320A ・溶接電圧 、32■ ・溶接速度 ; 40cm/min ・ワイヤ突出し長さ; 25mm ・トーチ角度 :下板から45゜ (前進角5°) ・CO流量 ;20Ω/min 第1図から、SiO2が0.7重量%未満ではスラグの
粘性か低下しスラグの被りか不安定でビード形状が劣化
する。一方4.8重量%を超えるとスラグ粘性が高くな
り過ぎビート表向にガス溝が発生する。従ってS iO
2は07〜4.8重量%とする。
ッシュプライマー を20〜25庫厚に塗布) ・試験板形状 :T型すみ肉溶接試験板・溶接姿勢
、水平すみ肉溶接 ・溶接電流 ;320A ・溶接電圧 、32■ ・溶接速度 ; 40cm/min ・ワイヤ突出し長さ; 25mm ・トーチ角度 :下板から45゜ (前進角5°) ・CO流量 ;20Ω/min 第1図から、SiO2が0.7重量%未満ではスラグの
粘性か低下しスラグの被りか不安定でビード形状が劣化
する。一方4.8重量%を超えるとスラグ粘性が高くな
り過ぎビート表向にガス溝が発生する。従ってS iO
2は07〜4.8重量%とする。
次に鉄酸化物およびM n酸化物の1種又は2種以上の
合計か、0.5重量%未満ではスラグ粘性か高くガス溝
が発生し、43重量%を超えるとスラグの粘性が極端に
低下するため、カス溝の発生は認められないがスラグの
被包性が悪くなるためビートが不揃いになる。従って鉄
酸化物およびMn酸化物の1種又は2種以上の合計は0
,5〜43重量%とする。
合計か、0.5重量%未満ではスラグ粘性か高くガス溝
が発生し、43重量%を超えるとスラグの粘性が極端に
低下するため、カス溝の発生は認められないがスラグの
被包性が悪くなるためビートが不揃いになる。従って鉄
酸化物およびMn酸化物の1種又は2種以上の合計は0
,5〜43重量%とする。
更にS iO2および鉄酸化物、Mn酸化物が上記範囲
において更に詳細に添加量を検討すると、SiO2およ
び鉄酸化物、Mn酸化物の添加比率により耐ガス構外、
ビード形状か変化する。
において更に詳細に添加量を検討すると、SiO2およ
び鉄酸化物、Mn酸化物の添加比率により耐ガス構外、
ビード形状か変化する。
すなわちS iO2/ (鉄酸化物+Mn酸化物)が0
.6未満ではスラグの粘性か小さくなるためスラグ被包
性が悪くなりビード形状か劣化する。−方3,2を超え
るとSiO2の特性か強調されるため、スラグ粘性が高
くなってスラグ中のガス放出が阻害されガス溝が多発す
る。従ってSiO2/(鉄酸化物+Mn酸化物)は0.
6〜3.2とする。
.6未満ではスラグの粘性か小さくなるためスラグ被包
性が悪くなりビード形状か劣化する。−方3,2を超え
るとSiO2の特性か強調されるため、スラグ粘性が高
くなってスラグ中のガス放出が阻害されガス溝が多発す
る。従ってSiO2/(鉄酸化物+Mn酸化物)は0.
6〜3.2とする。
このように5i02および鉄酸化物、Mn酸化物の添加
量および添加比率を上記範囲に調整することにより、良
好なビード形状を保ちつつガス溝の発生を防止できる。
量および添加比率を上記範囲に調整することにより、良
好なビード形状を保ちつつガス溝の発生を防止できる。
次に、アルカリ金属酸化物の1種又は2種以上を0.2
〜1.3重量%としたのは、アークを安定化させスパッ
ター発生量を抑制するためである。特にアーク雰囲気中
に水素が多量存在すると、アークが硬直化しスパッター
が多く発生するようになる。
〜1.3重量%としたのは、アークを安定化させスパッ
ター発生量を抑制するためである。特にアーク雰囲気中
に水素が多量存在すると、アークが硬直化しスパッター
が多く発生するようになる。
これを防止するためには、電離電圧が低くアーク安定化
効果の大きいアルカリ金属酸化物の添加が必要である。
効果の大きいアルカリ金属酸化物の添加が必要である。
アルカリ金属酸化物か0.2重量%未満では上記効果が
発揮されずスパッター抑制効果が得られない。一方、1
.8重量%を超えると逆にアーク長が極端に長くなって
溶滴の移行性を妨げるため、大粒のスパッターか多発す
るようになる。従ってアルカリ金属酸化物の1種又は2
種以上を0.2〜1,3重量%とする。
発揮されずスパッター抑制効果が得られない。一方、1
.8重量%を超えると逆にアーク長が極端に長くなって
溶滴の移行性を妨げるため、大粒のスパッターか多発す
るようになる。従ってアルカリ金属酸化物の1種又は2
種以上を0.2〜1,3重量%とする。
なおアルカリ金属酸化物としては、
Na2O,に20.L i20等の他にに2TIO3゜
K2SiO3等の複合酸化物の形態でも添加できる。
K2SiO3等の複合酸化物の形態でも添加できる。
さらに、上記各酸化物を含む酸化物の総量を7.3〜1
8.9重量%としたのは以下の理由による。
8.9重量%としたのは以下の理由による。
すなわち第2図は、充填フラックスの基本組成としてT
i O2; 8.1重量%、S iO2; 2.8重
量%、Fe2O3;12重量%、MnO;1.5重量%
、K2O;0.3重量%、Mn;3.8重量%、残鉄粉
とし、酸化物の比率を変えずに添加量のみを種々変化さ
せた断面形状が、第3図(C)の1.fli+nmのワ
イヤを試作して、前述の溶接条件で水平すみ肉溶接性能
を調査した実験グラフである。
i O2; 8.1重量%、S iO2; 2.8重
量%、Fe2O3;12重量%、MnO;1.5重量%
、K2O;0.3重量%、Mn;3.8重量%、残鉄粉
とし、酸化物の比率を変えずに添加量のみを種々変化さ
せた断面形状が、第3図(C)の1.fli+nmのワ
イヤを試作して、前述の溶接条件で水平すみ肉溶接性能
を調査した実験グラフである。
第2図からも明らかなように、酸化物の総量か73重量
%未満ではスラグ生成量か少なく、スラグの凝固か早い
ためガス溝が発生する。また18.9重量%を超えると
生成スラグ量か多くなりすぎ、発生ガスの浮上、逸散が
阻害されるためガス溝が多発するようになる。従って、
酸化物の総量は7.3〜18,9重量%とじた。
%未満ではスラグ生成量か少なく、スラグの凝固か早い
ためガス溝が発生する。また18.9重量%を超えると
生成スラグ量か多くなりすぎ、発生ガスの浮上、逸散が
阻害されるためガス溝が多発するようになる。従って、
酸化物の総量は7.3〜18,9重量%とじた。
次にMnを2.5〜4.8重量%とした理由は、溶接金
属を脱酸させて耐気孔性を高めると共に過脱酸による気
孔を防止するためである。Mnか2.5重量%未満では
脱酸不足とみられるピント、ブローホールが発生し、4
.8重量%を超えると、溶融金属中に比較的多量の水素
が溶解している本発明ワイヤにおいては、溶融釜属中の
水素が活発となり、過脱酸とみられるピット、ブローホ
ールが発生する。従ってMnは2,5〜48重量%とす
る。
属を脱酸させて耐気孔性を高めると共に過脱酸による気
孔を防止するためである。Mnか2.5重量%未満では
脱酸不足とみられるピント、ブローホールが発生し、4
.8重量%を超えると、溶融金属中に比較的多量の水素
が溶解している本発明ワイヤにおいては、溶融釜属中の
水素が活発となり、過脱酸とみられるピット、ブローホ
ールが発生する。従ってMnは2,5〜48重量%とす
る。
以上が本発明ワイヤの主要構成であるか、スラグ物性調
整のため、上記以外の酸化物例えばCab、MgO,A
Ω OZ r O2等の酸化23″ 物を単体もしくは化合物の形態で、酸化物の総量が上記
範囲内で添加することかできる。
整のため、上記以外の酸化物例えばCab、MgO,A
Ω OZ r O2等の酸化23″ 物を単体もしくは化合物の形態で、酸化物の総量が上記
範囲内で添加することかできる。
ワイヤの外皮としては通常軟鋼を用いるか、用途に応じ
て低合金鋼又は高合金鋼を用いることかできる。また本
発明ワイヤは、フラックスの充填率は15〜30%の範
囲でワイヤ径は1.0〜2.4mmであることか望まし
い。
て低合金鋼又は高合金鋼を用いることかできる。また本
発明ワイヤは、フラックスの充填率は15〜30%の範
囲でワイヤ径は1.0〜2.4mmであることか望まし
い。
また、ワイヤ断面構造は第3図(A) 、 (B) 。
(C) 、 (D)に示す種々の構造のものにするこ
とか可能であるか、溶接の自動化を考慮すれば(D>の
シームレスタイプか望ましい。
とか可能であるか、溶接の自動化を考慮すれば(D>の
シームレスタイプか望ましい。
更にシールドガス組成としては炭酸ガスか最も一般的で
あるが、炭酸ガスに酸素ガスあるいはアルゴンガスを混
合する場合も適用できる。
あるが、炭酸ガスに酸素ガスあるいはアルゴンガスを混
合する場合も適用できる。
[実 施 例]
第2表に本発明ワイヤおよび比較ワイヤのフラックス組
成を示す。
成を示す。
いずれも軟鋼外皮(C、0,045%、 St ;
0.01%、 Mn ; 0.29%)を用い、断面
形状が第3図(D)のフラックス入りワイヤ(1,[i
mm)を作製した。第3表にこれらワイヤを用いて水平
すみ肉溶接したときの試験結果を示す。
0.01%、 Mn ; 0.29%)を用い、断面
形状が第3図(D)のフラックス入りワイヤ(1,[i
mm)を作製した。第3表にこれらワイヤを用いて水平
すみ肉溶接したときの試験結果を示す。
第2表および第3表において、NOl・〜N029か本
発明例、No、 10〜No、 20か比較例である。
発明例、No、 10〜No、 20か比較例である。
本発明の構成要件を満足するNo、 1〜No、 9は
いずれも耐プライマー性および溶接作業性か良好である
。
いずれも耐プライマー性および溶接作業性か良好である
。
これに対し、No、 10はTlO2が多いためビード
外観力坏良であり、No、 11は5102が多くビー
ト表面にガス溝が多発する。NO,12,13および1
4は鉄酸化物およびMn酸化物の添加量あるいは添加比
率が規定範囲を外れるため、それぞれ耐ガス溝性、ビー
ド形状か劣悪になる。No、L5.16はアルカリ金属
酸化物か規定範囲外のため、いずれもスパッターか多発
する。No、 17は酸化物の総量か多いためガス溝が
多発しビード外観が不良となる。また金属又は金属合金
の水素化合物の添加量か少ないNo、 18および添加
量の多いNo、 19はピット、ブローホールか多発す
る。更にNo、 20はMnの量か多いためピットか発
生するため採用できない。
外観力坏良であり、No、 11は5102が多くビー
ト表面にガス溝が多発する。NO,12,13および1
4は鉄酸化物およびMn酸化物の添加量あるいは添加比
率が規定範囲を外れるため、それぞれ耐ガス溝性、ビー
ド形状か劣悪になる。No、L5.16はアルカリ金属
酸化物か規定範囲外のため、いずれもスパッターか多発
する。No、 17は酸化物の総量か多いためガス溝が
多発しビード外観が不良となる。また金属又は金属合金
の水素化合物の添加量か少ないNo、 18および添加
量の多いNo、 19はピット、ブローホールか多発す
る。更にNo、 20はMnの量か多いためピットか発
生するため採用できない。
備 考
(1) ピット・ブローホール数はピート1m当りに
換算した。
換算した。
(2) ブローホールはビード中央を縦破断して調査
した。
した。
(3)溶接作業性、総合評価基準
(4)溶接条件
・試験鋼板 、5M−50B、 (12,7t)ウ
ォッシュプライマー 塗布(20〜25μm) ・試験板形状 :T型すみ肉試験板・溶接姿勢
;水平すみ肉溶接 ・溶接電流 ;320A ・溶接電圧 ;32V ・溶接速度 ; 40cm/min ・ワイヤ突出し長さ;25mm ・トーチ角度 :下板から45° (前進角5°)・
CO2流量 ;20ρ/min [発明の効果コ 以上のように、本発明のガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤは、プライマー塗装鋼板のすみ肉溶接
において、ビード外観・形状が良好で、スパッターが少
ないなど溶接作業性に優れ、かつピットやブローホール
さらにはビート表面のガス溝の発生が極めて少ないワイ
ヤである。従って溶接ビードの手直しを軽減でき、溶接
部の信頼性向上および溶接の高能率化に大きく貢献する
ものである。
ォッシュプライマー 塗布(20〜25μm) ・試験板形状 :T型すみ肉試験板・溶接姿勢
;水平すみ肉溶接 ・溶接電流 ;320A ・溶接電圧 ;32V ・溶接速度 ; 40cm/min ・ワイヤ突出し長さ;25mm ・トーチ角度 :下板から45° (前進角5°)・
CO2流量 ;20ρ/min [発明の効果コ 以上のように、本発明のガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤは、プライマー塗装鋼板のすみ肉溶接
において、ビード外観・形状が良好で、スパッターが少
ないなど溶接作業性に優れ、かつピットやブローホール
さらにはビート表面のガス溝の発生が極めて少ないワイ
ヤである。従って溶接ビードの手直しを軽減でき、溶接
部の信頼性向上および溶接の高能率化に大きく貢献する
ものである。
第1図はSiO2および(鉄酸化物+Mn酸化物)の添
加量とすみ肉溶接性能の関係を示す図表、第2図は酸化
物の総量とガス溝発生率の関係を示す図表、第3図はフ
ラックス入りワイヤの断面形状を示す断面図である。
加量とすみ肉溶接性能の関係を示す図表、第2図は酸化
物の総量とガス溝発生率の関係を示す図表、第3図はフ
ラックス入りワイヤの断面形状を示す断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 充填フラックス中に金属または金属合金の水素化合物の
1種又は2種以上を、水素換算値でワイヤ全重量に対し
0.001〜0.035重量%含有し、かつ下記成分を
必須とすることを特徴とするガスシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤ。 TiO_2;5.5〜11.0重量% SiO_2;0.7〜4.8重量% 鉄酸化物、Mn酸化物の 1種又は2種以上;0.5〜4.3重量% SiO_2/(鉄酸化物+ Mn酸化物);0.6〜3.2 アルカリ金属酸化物の 1種又は2種以上;0.2〜1.3重量% 上記各酸化物を含む 酸化物の総量;7.3〜18.9重量% Mn;2.5〜4.8重量%
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9034888A JPH01262096A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9034888A JPH01262096A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01262096A true JPH01262096A (ja) | 1989-10-18 |
JPH0453636B2 JPH0453636B2 (ja) | 1992-08-27 |
Family
ID=13996027
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9034888A Granted JPH01262096A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01262096A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10286692A (ja) * | 1997-04-11 | 1998-10-27 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 耐プライマ性ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
US20110171485A1 (en) * | 2010-01-09 | 2011-07-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux-cored nickel-based alloy wire |
-
1988
- 1988-04-14 JP JP9034888A patent/JPH01262096A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10286692A (ja) * | 1997-04-11 | 1998-10-27 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 耐プライマ性ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
US20110171485A1 (en) * | 2010-01-09 | 2011-07-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux-cored nickel-based alloy wire |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0453636B2 (ja) | 1992-08-27 |
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