JPH01252757A - 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金 - Google Patents
耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金Info
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- JPH01252757A JPH01252757A JP7868088A JP7868088A JPH01252757A JP H01252757 A JPH01252757 A JP H01252757A JP 7868088 A JP7868088 A JP 7868088A JP 7868088 A JP7868088 A JP 7868088A JP H01252757 A JPH01252757 A JP H01252757A
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Landscapes
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- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、溶融炭酸塩型燃料電池の集電機およびセパ
レータ等のような、溶融度゛酸塩と接触する可能性のあ
る部品の材料として好適な、耐溶融炭酸塩腐食性に優れ
たＰｅ基合金に関するものである。
レータ等のような、溶融度゛酸塩と接触する可能性のあ
る部品の材料として好適な、耐溶融炭酸塩腐食性に優れ
たＰｅ基合金に関するものである。
溶融炭酸塩型燃料電池のセパレータおよび集電板の材料
として、従来、アノード側にはＮ１またはＮＣＦ６００
が、そして、カソード側には５ＵＳ３１６が使用されて
いる。このように、アノード側とカソード側とで材料の
材質を異ならせるのは、アノード側およびカソード側の
両方の耐食性および電導性を共に満足させ得る合金が存
在しないためである。
として、従来、アノード側にはＮ１またはＮＣＦ６００
が、そして、カソード側には５ＵＳ３１６が使用されて
いる。このように、アノード側とカソード側とで材料の
材質を異ならせるのは、アノード側およびカソード側の
両方の耐食性および電導性を共に満足させ得る合金が存
在しないためである。
「耐熱材料第１２３委員会報告Ｖｏｌ ２７． ！４１
１３ Ｊによると、５ｔｌＳ３１０ＳにＭを添加した材
料が報告されているが、この材料は、使用温度で著しく
靭性が低下する欠点を有しているので、長時間にわたる
使用に耐え得ない。
１３ Ｊによると、５ｔｌＳ３１０ＳにＭを添加した材
料が報告されているが、この材料は、使用温度で著しく
靭性が低下する欠点を有しているので、長時間にわたる
使用に耐え得ない。
〔発明が解決しようとする課題〕
上述のように熔融炭酸塩型燃料電池のカソード側には、
従来５ＵＳ３１６が使用されているが、５ｔｌＳ３１６
の耐溶融炭酸塩腐食性は、その使用が長時間にわたると
不十分であり、その寿命が短い問題があった。
従来５ＵＳ３１６が使用されているが、５ｔｌＳ３１６
の耐溶融炭酸塩腐食性は、その使用が長時間にわたると
不十分であり、その寿命が短い問題があった。
従って、この発明の目的は、溶融炭酸塩型燃料電池にお
けるカソード側環境での耐食性に優れ、且つ、靭性１強
度、加工性および使用時の電気伝導度が実用上十分な水
準にある、耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金を提
供することにある。
けるカソード側環境での耐食性に優れ、且つ、靭性１強
度、加工性および使用時の電気伝導度が実用上十分な水
準にある、耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金を提
供することにある。
この発明の耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金は、
Ｃ： ０．１０．１０ｗｔ．％以下、
Ｓｔ ：０．２．１０ｗｔ．％以下、Ｍｎ ：
２．１０ｗｔ．％以下、Ｃｒ ： １５〜３０ｗｔ．
％、 ｊＶ ： ０．０５〜２ ｗｔ．％、Ｎｉ ：８〜
３５ｗｔ．％、 および必要に応じ下記からなる群から選んだ少なくとも
１つの元素 Ｍｏ ：３．１０ｗｔ．％以下、 Ｗ ：３．１０ｗｔ．％以下、 但し、Ｍｏ＋ Ｗ ： ３ ．１０ｗｔ．％以下、Ｎｂ
：１．１０ｗｔ．％以下、 Ｎ ；０．１．１０ｗｔ．％以下、 Ｔｉ ：１．１０ｗｔ．％以下、 Ｚｒ ：０．３．１０ｗｔ．％以下、Ｂ ： ０．
０３．１０ｗｔ．％以下、Ｙ：０．５−ｔ０％以下、 希土類元素：０．５．１０ｗｔ．％以下、および残り二
Ｆｅおよび不可避的不純物 からなることに特徴を有するものである。
２．１０ｗｔ．％以下、Ｃｒ ： １５〜３０ｗｔ．
％、 ｊＶ ： ０．０５〜２ ｗｔ．％、Ｎｉ ：８〜
３５ｗｔ．％、 および必要に応じ下記からなる群から選んだ少なくとも
１つの元素 Ｍｏ ：３．１０ｗｔ．％以下、 Ｗ ：３．１０ｗｔ．％以下、 但し、Ｍｏ＋ Ｗ ： ３ ．１０ｗｔ．％以下、Ｎｂ
：１．１０ｗｔ．％以下、 Ｎ ；０．１．１０ｗｔ．％以下、 Ｔｉ ：１．１０ｗｔ．％以下、 Ｚｒ ：０．３．１０ｗｔ．％以下、Ｂ ： ０．
０３．１０ｗｔ．％以下、Ｙ：０．５−ｔ０％以下、 希土類元素：０．５．１０ｗｔ．％以下、および残り二
Ｆｅおよび不可避的不純物 からなることに特徴を有するものである。
次に、この発明のＦｅ基合金の化学成分組成を、上述し
た範囲内に限定した理由について、以下に述べる。
た範囲内に限定した理由について、以下に述べる。
Ｃ： Ｃには脱酸作用および合金の高温強度を向上させ
る作用がある。しかしながら、その含有量が０．１０ｗ
ｔ．％を超えても、より以上の高温強度の向上効果が認
められず、０．１０ｗｔ、Ｘを超えるとかえって熱間加
工性が劣化する。従って、Ｃの含有量は、０．１０．１
０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
る作用がある。しかしながら、その含有量が０．１０ｗ
ｔ．％を超えても、より以上の高温強度の向上効果が認
められず、０．１０ｗｔ、Ｘを超えるとかえって熱間加
工性が劣化する。従って、Ｃの含有量は、０．１０．１
０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
Ｓｉ： Ｓｔは通常脱酸剤として添加されているが、
本発明者等は、Ｓｌが合金の耐溶融炭酸塩腐食性に有害
であることを見出した。従って、Ｓｔの含有量は極力少
ない方がよいが、一般に溶解原料にはかなりの量のＳｉ
が含有されており、例えば、フェロクロムのＳｔ含有量
は約０．６ｗｔ．％である。そこで、耐溶融炭酸塩腐食
性と製造コストとを勘案し、ぞの上限を０．２０ｗｔ．
％に限定した。
本発明者等は、Ｓｌが合金の耐溶融炭酸塩腐食性に有害
であることを見出した。従って、Ｓｔの含有量は極力少
ない方がよいが、一般に溶解原料にはかなりの量のＳｉ
が含有されており、例えば、フェロクロムのＳｔ含有量
は約０．６ｗｔ．％である。そこで、耐溶融炭酸塩腐食
性と製造コストとを勘案し、ぞの上限を０．２０ｗｔ．
％に限定した。
Ｍｎ： Ｍｎには、脱硫および脱酸作用がある。しか
しながら、その含有量が２−ｔ．％を超えると、使用中
の靭性が劣化する。従って、Ｍｎの含有量は２．１０ｗ
ｔ．％以下に限定すべきである。
しながら、その含有量が２−ｔ．％を超えると、使用中
の靭性が劣化する。従って、Ｍｎの含有量は２．１０ｗ
ｔ．％以下に限定すべきである。
Ｃｒ： Ｃｒには、カソード側環境において、合金の
耐溶融炭酸塩腐食性を向上させる作用がある。
耐溶融炭酸塩腐食性を向上させる作用がある。
しかしながら、その含有量が１５ｗｔ、１未満では、上
記作用に所望の効果が得られず、一方、その含有量が３
Ｑｗｔ、１を超えると、合金の靭性が低下する。従って
、Ｃ「の含を量は、１５〜３Ｑｗｔ．％の範囲内に限定
すべきである。
記作用に所望の効果が得られず、一方、その含有量が３
Ｑｗｔ、１を超えると、合金の靭性が低下する。従って
、Ｃ「の含を量は、１５〜３Ｑｗｔ．％の範囲内に限定
すべきである。
Ａｆ ＡＺには、脱酸作用、高温強度向上作用および
耐溶融炭酸塩腐食性の向上作用がある。しかしながら、
その含有量が０．０５ｗｔ、１未満では、上記作用に所
望の効果が得られず、一方、その含有量が２ ｗｔ．％
を超えると、電気伝導性の悪い腐食スケールが生じ、電
気抵抗が大になる。従って、Ｍの含有量は、０．０５〜
２ ｗｔ．％の範囲内に限定すべきである。
耐溶融炭酸塩腐食性の向上作用がある。しかしながら、
その含有量が０．０５ｗｔ、１未満では、上記作用に所
望の効果が得られず、一方、その含有量が２ ｗｔ．％
を超えると、電気伝導性の悪い腐食スケールが生じ、電
気抵抗が大になる。従って、Ｍの含有量は、０．０５〜
２ ｗｔ．％の範囲内に限定すべきである。
Ｎｉ： Ｎｉは、合金をオースティトにするのに重要
な元素である０合金をオーステナイトにすることにより
、その高温強度が高められ、更に時効後の靭性が向上す
る。しかしながら、その含有量が８−ｔ、１未満では、
上記作用に所望の効果が得られず、一方、その含有量が
３５ｗｔ．％を超えると製造コストの上昇を招く、従っ
て、Ｎｉ含有量は、８〜３５ｗｔ．％の範囲内に限定す
べきである。
な元素である０合金をオーステナイトにすることにより
、その高温強度が高められ、更に時効後の靭性が向上す
る。しかしながら、その含有量が８−ｔ、１未満では、
上記作用に所望の効果が得られず、一方、その含有量が
３５ｗｔ．％を超えると製造コストの上昇を招く、従っ
て、Ｎｉ含有量は、８〜３５ｗｔ．％の範囲内に限定す
べきである。
Ｍｏ、 ｗ、 Ｎｂ、 Ｎ、 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｂに
は、合金の高温強度を向上させる作用があり、そして、
Ｙおよび希土類元素（Ｃｅ、 Ｌａ、 Ｓ−およびＮｄ
等）には、カソード側環境における合金の耐溶融炭酸塩
腐食性を向上させる作用がある。従って、この発明のＦ
ｅ基合金においては、必要に応じて上記元素の少なくと
も１つを添加する。以下に、その化学成分組成を前述し
た範囲内に限定した理由について述べる。
は、合金の高温強度を向上させる作用があり、そして、
Ｙおよび希土類元素（Ｃｅ、 Ｌａ、 Ｓ−およびＮｄ
等）には、カソード側環境における合金の耐溶融炭酸塩
腐食性を向上させる作用がある。従って、この発明のＦ
ｅ基合金においては、必要に応じて上記元素の少なくと
も１つを添加する。以下に、その化学成分組成を前述し
た範囲内に限定した理由について述べる。
Ｍｏ、Ｗ：ＭｏおよびＷの各々、および、ＭｏとＷとの
合計量が３−ｔ．％を超えると、合金の溶接性および熱
間加工性が劣化する。従って、ＨＯおよびＷの各々の含
有量およびＭｏとＷとの合計含有量は、３−ｔ１％以下
に限定すべきである。
合計量が３−ｔ．％を超えると、合金の溶接性および熱
間加工性が劣化する。従って、ＨＯおよびＷの各々の含
有量およびＭｏとＷとの合計含有量は、３−ｔ１％以下
に限定すべきである。
Ｎｂ： Ｎｂの含有量が１ ｗｔ．％を超えると、合
金の溶接性および熱間加工性が劣化する。従って、Ｎｂ
の含有量は、１ ．１０ｗｔ．％以下に限定すべきであ
る。
金の溶接性および熱間加工性が劣化する。従って、Ｎｂ
の含有量は、１ ．１０ｗｔ．％以下に限定すべきであ
る。
Ｎ： Ｎの含有量が０．１ｗｔ、＄を超えると、合金の
熱間加工性が劣化する。従って、Ｎの含有量は、０．１
．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
熱間加工性が劣化する。従って、Ｎの含有量は、０．１
．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
Ｔｉ： Ｔｌの含有量がＩ ＭＬ．％を超えると、合
金の使用中の靭性が劣化する。従って、Ｔｉの含有量は
、Ｉ ＭＬ、％以下に限定すべきである。
金の使用中の靭性が劣化する。従って、Ｔｉの含有量は
、Ｉ ＭＬ、％以下に限定すべきである。
Ｚｒ： Ｚｒの含有量が０．３ｗｔ．％を超えると、
合金の熱間加工性が劣化し且つその清浄度を悪化させる
。従って、Ｚｒの含有量は、０．３．１０ｗｔ．％以下
に限定すべきである。
合金の熱間加工性が劣化し且つその清浄度を悪化させる
。従って、Ｚｒの含有量は、０．３．１０ｗｔ．％以下
に限定すべきである。
Ｂ： Ｂの含有量が０．０３ｗｔ．％を超えると、合金
の熱間加工性が劣化する。従って、Ｂの含有量は、０．
０３．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
の熱間加工性が劣化する。従って、Ｂの含有量は、０．
０３．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
Ｙ： Ｙの含有量がＱ、５ｗｔ、Ｘを超えると、合金の
熱間加工性が劣化する。従って、Ｙの含有量は、０．５
．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
熱間加工性が劣化する。従って、Ｙの含有量は、０．５
．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
希土類元素（Ｃｅ、 Ｌａ、 Ｓ−及びＮｄ等）： 希
土類元素の含有量が０．５ｗｔ．％を趙えると、合金の
熱間加工性が劣化する。従って、希土類元素の含有量は
、０．５．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
土類元素の含有量が０．５ｗｔ．％を趙えると、合金の
熱間加工性が劣化する。従って、希土類元素の含有量は
、０．５．１０ｗｔ．％以下に限定すべきである。
次に、この発明のＦｅ基合金を、実施例により、この発
明の範囲外のＰｅ基合金と対比しながら、更に説明する
。
明の範囲外のＰｅ基合金と対比しながら、更に説明する
。
第１表に示すように、本発明の範囲内の化学成分組成を
有する本発明のＦｅ基合金の供試体（以下、「本発明供
試体」という）毘１から３４と、そして、第２表に示す
ように、少なくともその成分の１つが本発明の範囲外の
化学成分組成を有する、比較のためのＰｅ基合金の供試
体（以下、「比較用供試体」という）Ｎｌｌｌから１４
とを、次に述べる方法によって調製した。
有する本発明のＦｅ基合金の供試体（以下、「本発明供
試体」という）毘１から３４と、そして、第２表に示す
ように、少なくともその成分の１つが本発明の範囲外の
化学成分組成を有する、比較のためのＰｅ基合金の供試
体（以下、「比較用供試体」という）Ｎｌｌｌから１４
とを、次に述べる方法によって調製した。
本発明供試体８１１１〜３４および比較用供試体阻１〜
１４を調製するための各々の合金を、５０ｋｇ真空炉に
よって溶製し、スラブに鋳遺した０次いで、得られたス
ラブを熱間圧延して、厚さ１５ｍの熱間圧延薄板を得た
。このようにして得た熱間圧延薄板の各々に対し、１１
５０″Ｃの温度によって溶体化熱処理を施した０次いで
、溶体化熱処理の施された熱間圧延薄板の各々から、厚
さ５鴫。
１４を調製するための各々の合金を、５０ｋｇ真空炉に
よって溶製し、スラブに鋳遺した０次いで、得られたス
ラブを熱間圧延して、厚さ１５ｍの熱間圧延薄板を得た
。このようにして得た熱間圧延薄板の各々に対し、１１
５０″Ｃの温度によって溶体化熱処理を施した０次いで
、溶体化熱処理の施された熱間圧延薄板の各々から、厚
さ５鴫。
縦１５■、横２５ｍの寸法の、本発明供試体Ｎ［１１〜
３４および比較用供試体Ｎ１１ｌ〜１４を削り出した。
３４および比較用供試体Ｎ１１ｌ〜１４を削り出した。
次いで、本発明供試体魔１〜３４および比較用供試体阻
１〜１４の各々について、シャルピー試験吸収エネルギ
ー（靭性）、カソード側環境での耐溶融炭酸塩腐食性お
よび電気抵抗を、以下に述べる方法によって測定し、そ
の測定結果を第３表および第４表に示した。
１〜１４の各々について、シャルピー試験吸収エネルギ
ー（靭性）、カソード側環境での耐溶融炭酸塩腐食性お
よび電気抵抗を、以下に述べる方法によって測定し、そ
の測定結果を第３表および第４表に示した。
（１） シャルピーＥＭ吸収エネルギー：本発明供試
体磁１〜３４および比較用供試体阻１〜１４の各々に対
し、６５０″Ｃの温度によって１０００時間加熱するこ
とからなる時効処理を施し、このような時効処理の施さ
れた供試体の各々から、２ ｍ Ｖノンチシャルピー衝
撃試験片を削り出し、この試験片を用いてシャルピー衝
撃試験をＯ′Ｃの温度で行ない、その吸収エネルギーを
測定した。
体磁１〜３４および比較用供試体阻１〜１４の各々に対
し、６５０″Ｃの温度によって１０００時間加熱するこ
とからなる時効処理を施し、このような時効処理の施さ
れた供試体の各々から、２ ｍ Ｖノンチシャルピー衝
撃試験片を削り出し、この試験片を用いてシャルピー衝
撃試験をＯ′Ｃの温度で行ない、その吸収エネルギーを
測定した。
（２） 耐熔融炭酸塩腐食性：
本発明供試体阻１〜３４および比較用供試体Ｎ１１ｌ−
１４の各々の両表面に、３８羨ｏ１χＫｚｓｏａ と６
２ｍｏｌχＬｉ、ＣＯ２との混合塩をアセトン液に懸濁
させた懸濁液を、１０ｇ／ｃ４の厚さで塗布した０次い
で、このような懸濁液が塗布された供試体の各々を、１
５χ０！−３０χＣｏｔ ５５χＮ８のカソード側環
境の雰囲気下で、６５０℃の温度により２０時間加熱し
、その脱スケール後の重量の、加熱前からの減少量を測
定した。このようにして測定された、カソード側環境に
おける重量減少量によって、耐溶融炭酸塩腐食性を評価
した。
１４の各々の両表面に、３８羨ｏ１χＫｚｓｏａ と６
２ｍｏｌχＬｉ、ＣＯ２との混合塩をアセトン液に懸濁
させた懸濁液を、１０ｇ／ｃ４の厚さで塗布した０次い
で、このような懸濁液が塗布された供試体の各々を、１
５χ０！−３０χＣｏｔ ５５χＮ８のカソード側環
境の雰囲気下で、６５０℃の温度により２０時間加熱し
、その脱スケール後の重量の、加熱前からの減少量を測
定した。このようにして測定された、カソード側環境に
おける重量減少量によって、耐溶融炭酸塩腐食性を評価
した。
（３）電気抵抗
上記（２）によりカソード側環境での耐溶融炭酸塩腐食
性の試験を行なった供試体の各々を、３８ｍｏｌχＫｚ
ＣｊＯｓ と６２ｍｏｌ＄ＬｉｇＣＯｓとの混合溶液が
含浸された厚さ１ｍの多孔質ＮｉＯ板で挟み、更に、多
孔質ＮｉＯ唯仮によって挟まれた前記供試体の各々を金
製の薄板で挟んで全体をプレスし、これを６５０℃の温
度で加熱した後、前記金製の薄板に端子を取り付け、四
端子法によって、その電気抵抗を測定した。
性の試験を行なった供試体の各々を、３８ｍｏｌχＫｚ
ＣｊＯｓ と６２ｍｏｌ＄ＬｉｇＣＯｓとの混合溶液が
含浸された厚さ１ｍの多孔質ＮｉＯ板で挟み、更に、多
孔質ＮｉＯ唯仮によって挟まれた前記供試体の各々を金
製の薄板で挟んで全体をプレスし、これを６５０℃の温
度で加熱した後、前記金製の薄板に端子を取り付け、四
端子法によって、その電気抵抗を測定した。
第 ３ 表
第 ３ 表
第 ４ 表
第３表および第４表から明らかなように、Ｍを含有しな
い比較用供試体Ｎ［Ｌｌは、腐食減量が多い。
い比較用供試体Ｎ［Ｌｌは、腐食減量が多い。
ｆ３＋の含有量が本発明の範囲を外れて多（、Ｍｎ、
ＣｒおよびＭを含有しないＮ１基合金からなる比較用供
試体漸２は、シャルピー吸収エネルギーが低く且つ腐食
減量が多い、 Ｓｔの含有量が本発明の範囲を外れて多
く且つＣｒの含有量が本発明の範囲を外れて少ない比較
用供試体Ｎ１１３は、腐食減量が多い。
ＣｒおよびＭを含有しないＮ１基合金からなる比較用供
試体漸２は、シャルピー吸収エネルギーが低く且つ腐食
減量が多い、 Ｓｔの含有量が本発明の範囲を外れて多
く且つＣｒの含有量が本発明の範囲を外れて少ない比較
用供試体Ｎ１１３は、腐食減量が多い。
Ｓｌの含有量が本発明の範囲を外れて多い比較用供試体
阻４〜６は、腐食減量が多く且つシャルピー吸収エネル
ギーも低い、Ｓｌの含有量が本発明の範囲を外れて多い
比較用供試体阻７，８は、腐食減量が多い、 Ｓｉの含
有量が本発明の範囲を外れて多い比較用供試体麹９〜１
１は、腐食減量が多く且つシャルピー吸収エネルギーも
低い、ＡＩの含有量が本発明の範囲を外れて多い比較用
供試体ｋ１２〜１４は、電気抵抗が大である 、
１第４表中のｘ印は、上述した各種特性の劣るこ
とを示している。
阻４〜６は、腐食減量が多く且つシャルピー吸収エネル
ギーも低い、Ｓｌの含有量が本発明の範囲を外れて多い
比較用供試体阻７，８は、腐食減量が多い、 Ｓｉの含
有量が本発明の範囲を外れて多い比較用供試体麹９〜１
１は、腐食減量が多く且つシャルピー吸収エネルギーも
低い、ＡＩの含有量が本発明の範囲を外れて多い比較用
供試体ｋ１２〜１４は、電気抵抗が大である 、
１第４表中のｘ印は、上述した各種特性の劣るこ
とを示している。
これに対して、本発明供試体Ｎ１１ｌ〜３４は、何れも
シャルピー吸収エネルギが高く靭性に優れ、カソード側
環境での腐食減量が小で且つ電気抵抗も低かった。
シャルピー吸収エネルギが高く靭性に優れ、カソード側
環境での腐食減量が小で且つ電気抵抗も低かった。
上述のように、ＳｌおよびＣｒの含有量は腐食減量にそ
してＭの含有量は電気抵抗に大きな影響を及ぼす、第１
図は、Ｓ＋含有量と、腐食減量との関係を示すグラフで
ある。第１図において、Ｏ印は本発明供試体をそしてΔ
印は比較用供試体を示し、各町に付した階は、供試体阻
を示す、また、実線は１７ｗｔ．％Ｃｒを示し、点線は
２４ｗｔ．％Ｃｒを示す、第１図から明らかなように、
Ｓｔの含有量が０．２０ｗｔ．％を超えると、腐食減量
が大になる。
してＭの含有量は電気抵抗に大きな影響を及ぼす、第１
図は、Ｓ＋含有量と、腐食減量との関係を示すグラフで
ある。第１図において、Ｏ印は本発明供試体をそしてΔ
印は比較用供試体を示し、各町に付した階は、供試体阻
を示す、また、実線は１７ｗｔ．％Ｃｒを示し、点線は
２４ｗｔ．％Ｃｒを示す、第１図から明らかなように、
Ｓｔの含有量が０．２０ｗｔ．％を超えると、腐食減量
が大になる。
第２図は、Ｃｒ含有量と腐食減量との関係を示すグラフ
である。同図中のＯ印、Δ印および各町に付した阻は、
上記と同様である。第２図から明らかなように、Ｃｒ含
有量が１５ｗｔ、１未満であると、腐食減量が大になる
。
である。同図中のＯ印、Δ印および各町に付した阻は、
上記と同様である。第２図から明らかなように、Ｃｒ含
有量が１５ｗｔ、１未満であると、腐食減量が大になる
。
第３図は、Ｍ含有量と電気抵抗との関係を示すグラフで
ある。同図中のＯ印、Δ印および各町に付した階は、上
記と同様である。第３図から明らかなように、Ｍの含有
量が２−ｔ．％を超えると、電気抵抗は著しく大になる
。
ある。同図中のＯ印、Δ印および各町に付した階は、上
記と同様である。第３図から明らかなように、Ｍの含有
量が２−ｔ．％を超えると、電気抵抗は著しく大になる
。
以上述べたように、この発明のＦｅ基合金は、溶融炭酸
塩型燃料電池のカソード側環境での耐溶融炭酸塩腐食性
に優れており、且つ、靭性９強度。
塩型燃料電池のカソード側環境での耐溶融炭酸塩腐食性
に優れており、且つ、靭性９強度。
加工性および使用時の電気伝導度が実用上十分な水準で
ある。このように、この発明によれば、例えば溶融炭酸
塩型燃料電池の集電板、セパレータの寿命を延ばすこと
ができる等、工業上多くの優れた効果がもたらされる。
ある。このように、この発明によれば、例えば溶融炭酸
塩型燃料電池の集電板、セパレータの寿命を延ばすこと
ができる等、工業上多くの優れた効果がもたらされる。
第１図はＳ１含有量と腐食減量との関係を示すグラフ、
第２図はＣｒ含有量と腐食減量との関係を示すグラフ、
第３図はＭ含有量と電気抵抗との関係を示すグラフであ
る。
第２図はＣｒ含有量と腐食減量との関係を示すグラフ、
第３図はＭ含有量と電気抵抗との関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．１０ｗｔ．％以下、 Ｓｉ：０．２ｗｔ．％以下、 Ｍｎ：２ｗｔ．％以下、 Ｃｒ：１５〜３０ｗｔ．％、 Ｍ：０．０５〜２ｗｔ．％、 Ｎｉ：８〜３５ｗｔ．％、および、 残り：Ｆｅおよび不可避的不純物 からなることを特徴とする、耐溶融炭酸塩腐食性に優れ
たＦｅ基合金。 ２、Ｃ：０．１０ｗｔ．％以下、 Ｓｉ：０．２ｗｔ．％以下、 Ｍｎ：２ｗｔ．％以下、 Ｃｒ：１５〜３０ｗｔ．％、 Ｍ：０．０５〜２ｗｔ．％、 Ｎｉ：８〜３５ｗｔ．％ 下記からなる群から選んだ少なくとも１つの元素 Ｍｏ：３ｗｔ．％以下、 Ｗ：３ｗｔ．％以下、 但し、Ｍｏ＋Ｗ：３ｗｔ．％以下、 Ｎｂ：１ｗｔ．％以下、 Ｎ：０．１ｗｔ．％以下、 Ｔｉ：１ｗｔ．％以下、 Ｚｒ：０．３ｗｔ．％以下、 Ｂ：０．０３ｗｔ．％以下、 Ｙ：０．５ｗｔ．％以下、 希土類元素：０．５ｗｔ．％以下、および 残り：Ｆｅおよび不可避不純物 からなることを特徴とする、耐溶融炭酸塩腐食性に優れ
たＦｅ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7868088A JPH01252757A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7868088A JPH01252757A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01252757A true JPH01252757A (ja) | 1989-10-09 |
Family
ID=13668586
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7868088A Pending JPH01252757A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＦｅ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01252757A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995013404A1 (fr) * | 1993-11-09 | 1995-05-18 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Acier inoxydable possedant une excellente resistance a la corrosion causee par du sel fondu et procede de production dudit acier |
| KR101412893B1 (ko) * | 2005-06-03 | 2014-06-26 | 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 | 오스테나이트 스테인리스 스틸 |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP7868088A patent/JPH01252757A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995013404A1 (fr) * | 1993-11-09 | 1995-05-18 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Acier inoxydable possedant une excellente resistance a la corrosion causee par du sel fondu et procede de production dudit acier |
| US5565167A (en) * | 1993-11-09 | 1996-10-15 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Stainless steel excellent in fused-salt corrosion resistance and method of producing the same |
| DE4498699B4 (de) * | 1993-11-09 | 2005-04-07 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Verwendung eines Rostfreien Stahls mit ausgezeichnetem Korrosionswiderstand gegenüber Salzschmelzen |
| KR101412893B1 (ko) * | 2005-06-03 | 2014-06-26 | 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 | 오스테나이트 스테인리스 스틸 |
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