JPH01252131A - 直流電源回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ＩＳＤＮ　（総合ディジタルサービス網）の
ネットワーク端末に接続されたＳ−バス用の直流電源回
路であって、ＩＳＤＮネツトワークと無関係の電源から
付勢されＳ−バス用の直流電圧を供給する第１の直流電
源装置と、ＩＳＤＮ加入者線路から付勢されＳ−バス用
の直流電圧を供給する第２の直流電源装置とを具え、第
１直流電源装置の出力と第２直流電源装置の出力を結合
回路を介してＳ−バスに互いに反対極性に結合し、この
結合回路により両頁゛流電源装置の一方を第１直流電源
装置の直流出力電圧の値に応じてＳ−バスに接続するよ
うにしてある直流電源回路に関するものである。

（従来の技術） 斯かる直流電源回路はｒｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　Ｐｒｏ
ｃｅｅｄｉｎｇｓＩｎｔｅｌｅｃ　８５　Ｊ西独、ムニ
ッヒ、１９８５年１０月１４〜１７日、第５０５〜５１
２頁、特に第６図および関連するテキストから既知であ
る。

ＩＳＤＮネツトワークにおいては、加入者線路は加大者
宅のネットワーク端末（ＮＴ）内で、？４４する。加入
者宅においてネットワーク端末はＳ−バスを経て１つま
たは複数の端末に接続される。これら端末は通常１つま
たは複数の電話機および例えばパーソナルコンピュータ
（ＰＣ）から成る。

これら端末はＳ−バスに接続された直流電源回路により
Ｓ−バスを経て付勢される。これがため、複数の端末を
Ｓ−バス上のそれらの位置と無関係に、単一の直流電源
回路により付勢することができる。

この点に関しては直流電源回路に、互いに無関係の電源
から付勢される２個の直流電源装置を設けるのが有利で
ある。第１直流電源装置が故障を示す場合には第２直流
電源装置が引き継いでＳ−バスを付勢することができる
。第２直流電源装置をＳ−バスに第１直流電源装置と反
対の極性に結合することにより第２直流電源装置により
反対極性の供給電圧に適するようにされた端末のみに電
力を供給することができる。この極性反転はＣＣＩＴＴ
により勧告されている（勧告１．４３０　、パラグラフ
９）。

上述のｒｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇ
ｓ　Ｉｎｔｅｌｅｃ　８５　Ｊにおいては、第１直流電
源装置（以後ＡＣ／ＤＣ変換器と称す）はその電力を主
電源から取っている。

第２直流電源装置（以後ＤＣ／［］Ｃ変換器と称す）は
その電力を加入者線路から取っている。

両変換器は結合回路を介してＳ−バスに接続される。上
述のｒＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ
　Ｉｎｔｅｌｅｃ８５」では結合回路を機械的切換えス
イッチで構成している。一方の変換器の正出力導線を他
方の変換器の負出力導線に接続すると共にＳ−バスの一
方の導線にも接続する。他の両切換器の他の出力導線を
切換スイッチの各別の選択接点にそれぞれ接続する。こ
の切換スイッチの主接点をＳ−バスの他方の導線に接続
する。これがため、両変換器はＳ−バスに互いに反対極
性に結合され、上述のＣＣＩＴＴの勧告が満足される。

（発明が解決しようとする課題） 結合回路を構成する機械的切換スイッンチは、機械的ス
イッチの周知の欠点に加えて、両切換器が大きな相対距
離で位置する場合にはＳ−バスに加えて変換器と切換え
スイッチとの間に長い給電ラインが必要とされるという
欠点を有する。両変換器を大きな相対距離に位置させな
ければならない事態は、例えばネットワーク端末の近く
に主電源電圧がない場合に生ずる。

本発明の目的は２個の直流電源装置をＳ−バスに電気的
に直接結合させた直流電源回路を提供することにある。

（課題を解決するための手段） この目的のために、本発明の直流電源回路においては、
前記２個の直流電源装置の各々は前記結合回路に関連す
る直列トランジスタを具え、このトランジスタの主電流
通路を関連する直流電源装置の出力導線に直列に接続し
、前記結合回路は、第１直流電源装置の出力端子に接続
された２つの入力導線とこの直流電源装置と関連する直
列トランジスタの制御電極に接続された制御出力端子と
を有し、この直流電源装置の直流出力電圧が設定しきい
値以下に低下する場合にこの直列トランジスタを遮断せ
しめるモニタ回路を具えると共に、第２直流電源装首と
関連する直列トランジスタの第１および第２の主電極に
接続された少なくとも第１および第２の入力導線とこの
直列トランジスタの制御電極に接続された制御出力端子
とを有し、この直列トランジスタの第１および第２主電
極間の電圧が設定しきい値以下に低下する場合にこの直
列トランジスタを導通せしめるしきい値回路を具えてい
ることを特徴とする。

他方の直流電源装置と関連する直列トランジスタが導通
状態のときに一方の直流電源装置と関連する直列トラン
ジスタを遮断状態にせしめることにより、第１および第
２の直流電源装置が互いの負荷にならないようにするこ
とが達成される。

第１直流電源装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）が正常に機能す
るとき、モニタ回路はＡＣ／ＤＣ変換器の十分に高い出
力電圧を検出する。このときモニタ回路は関連する直列
トランジスタを導通させてＡＣ／ＤＣ変換器によりＳ−
バスを給電させる。

ＡＣ／ＤＣ変換器と［ｌＣ／ＤＣ変換器はＳ−ハスに互
いに反対極性に結合されるため、他方の直列トランジス
タの第１および第２主電極間に、ＡＣ／ＤＣ変換器の直
流電圧とＤＣ／ＤＣ変換器の出力電圧の和に略々等しい
電位差が存在する。これら主電極に接続されたしきい値
回路がこの比較的高い電圧を検出し、ＤＣ／ＤＣ変換器
と関連する直列トランジスタを遮断させるため、ＤＣ／
ＤＣ変換器はＩＳＤＮネツトワークの負荷にならない。

ＡＣ／ＤＣ変換器の出力電圧が設定しきい値以下に低下
すると、モニタ回路がＩＳＤＮネツトワークと開運する
直列トランジスタを遮断せしめる。従って、ＡＣ／ＤＣ
変換器とＳ−バスとの間の電流路が遮断れる。

これがためＡＣ／ＤＣ変換器は最早Ｓ−バスを給電しな
い。

この結果として、ＤＣ／ＤＣ変換器に関連する直列トラ
ンジスタの主電極間の電圧がＤＣ／ＤＣ変換器の出力電
圧に低下する。しきい値回路がこの電圧低下を検出し、
これに応答して関連する直列トランジスタを導通せしめ
る。これによりＤＣ／［）Ｃ変換器とＳ−バスとの間に
電流路が形成されるため、ＤＣ／ＤＣ変換器がＳ−バス
を給電する。

ＡＣ／ＤＣ変換器と関連する直列トランジスタは遮断状
態にあるため、ＡＣ／ＤＣ変換器はＳ−バスを給電する
ＤＣ／ＤＣ変換器の負荷にならない。

本発明直流電源回路の好適実施例においては、前記モニ
タ回路は電圧低降器と、電圧基準回路と、比較器とを具
え、前記電圧低降器の入力導線をモニタ回路の入力導線
とし、この電圧低降器の出力端子を前記比較器の一方の
入力端子に接続し、この比較器の他方の入力端子に前記
電圧基準回路を接続し、且つこの比較器の出力端子をモ
ニタ回路の制御出力端子とする。

公知のように、電圧低降器は例えば抵抗分圧器により、
または１より小さい利得を有する直流増幅器により構成
することができる。ＡＣ／ＤＣ変換器の出力電圧から電
圧低降器により取出された電圧を電圧基準回路からの基
準電圧と比較する。電圧低降器により取出された電圧が
基準電圧を越える場合には比較器が関連する直列トラン
ジスタの制御電極を制御してこれを導通させる。この場
合にはＳ−バスはＡＣ／ＤＣ変換器により給電される。

電圧低降器により取出された電圧が基準電圧以下に低下
すると、比較器が関連する直列トランジスタの制御電極
を制御してこれを遮断させる。この場合にはＡＣ／ＤＣ
変換器とＳ−バスとの間の電流路が遮断され、Ｓ−バス
は最早ＡＣ／ＤＣ変換器により給電されない。

本発明直流電源回路の好適実施例においては、前記しき
い値回路は制御トランジスタと、ベース直列抵抗と、分
圧器とを具え、前記分圧器の２つの入力導線をしきい値
回路の入力導線とし、この分圧器の出力端子を前記制御
トランジスタの制御電極に接続し、この制御トランジス
タの一方の主電極を第２直流電源装置の一方の出力端子
に直接接続されたしきい値回路の入力導線に接続し、こ
の制御トランジスタの他方の主電極を、しきい値回路の
制御出力端子とし、且つ前記ベース直列抵抗をこの制御
出力端子と第２直流電源装置の他方の出力導線との間に
配置する。

公知のように、分圧器は抵抗分圧器で構成することがで
きる。

常規動作状態の下では、ＡＣ／ＤＣ変換器がＳ−バスを
給電する。前述したように、この場合にはＤＣ／ＤＣ変
換器と関連する直列トランジスタの主電極間に、ＡＣ／
ＤＣ変換器の出力電圧とＤＣ／ＤＣ変換器の出力電圧の
和に略々等しい電位差が存在する。

この比較的高い電位差から分圧器により取り出された電
圧が制御トランジスタの制御電極に供給される。分圧器
の分圧比はこの場合に得られる分圧電圧が制御トランジ
スタを導通するように選択する。従って、比較的大きな
電流が制御トランジスタの主電流通路とベース直列抵抗
とを経て流れ始める。直列トランジスタの制御電極は制
御トランジスタとベース直列抵抗との接続点に接続され
ているため、ベース直列抵抗を流れる比較的大きな電流
によるこのベース直列抵抗両端間の電位差によって直列
トランジスタの制御電極にこのトランジスタを遮断せし
める電圧が生じる。この場合にはＤＣ／ＤＣ変換器とＳ
−バスとの間の電流路が遮断されるため、ＤＣ／ＤＣ変
換器はＳ−バスの負荷にならない。

ＤＣ／ＤＣ変換器と関連する直列トランジスタの主電極
間の電位差がＡＣ／ＤＣ変換器と関連する直列トランジ
スタが遮断したことにより低下すると、この電位差から
分圧器により取出される電圧も低下する。この電圧低下
は制御トランジスタの制御電極にも与えられ、これに応
答して制御トランジスタが遮断し始める。これがため、
最早制御トランジスタの主電流通路およびベース直列抵
抗を経て電流は流れなくなる。するとベース直列抵抗の
端子電圧が低下し、直列トランジスタの制御電極は制御
トランジスタとベース直列抵抗との接続点に接続されて
いるため、電流が直列トランジスタの制御電極を経て流
れ始め、直列トランジスタが導通ずる。このときＤＣ／
ＤＣ変換器がＳ−バスを給電し始める。

本発明の他の実施例においては、前記しきい値回路は３
個の入力導線を具え、第２直流電源装置と関連する直列
トランジスタの一方の主電極をエミッタ直列抵抗を経て
この直流電源装置の一方の出力導線に接続し、この第２
直流電源装置とエミッタ直列抵抗との接続点をしきい値
回路の第３の入力導線に接続し、且つ前記しきい値回路
は制御トランジスタと、ベース直列抵抗と、分圧器とを
具え、この分圧器の２つの入力導線をしきい値回路の第
１および第２入力導線とし、この分圧器の出力端子を前
記制御トランジスタの制御電極に接続し、この制御トラ
ンジスタの一方の主電極をしきい値回路の第３の入力導
線に接続し、この制御トランジスタの他方の主電極をし
きい値回路の制御出力端子とし、前記ベース直列抵抗を
この制御出力端子と第２直流電源装置の他方の出力導線
との間に配置する。

ＤＣ／ＤＣ変換器とＳ−バスとの間に電流路が存在し、
ＤＣ／ＤＣ変換器がＳ−バスを給電する場合、Ｓ−バス
に供給される電流がエミッタ直列抵抗を経て流れる。

この電流はこのエミッタ直列抵抗両端間に電位差を発生
する。Ｓ−バスに接続された負荷抵抗が十分に大きい限
り、この電流は十分小さく維持され、このエミッタ直列
抵抗の影響は無視できる。

負荷抵抗が過度に小さくなると、Ｓ−バスに供給される
電流が大きくなってエミッタ直列抵抗間に制御トランジ
スタを導通せしめる電位差が生ずる。

これにより制御トランジスタおよびベース直列抵抗を経
て電流が流れ、この電流がベース直列抵抗間に電位差を
生じさせる。従って、直列トランジスタの導通度が下る
。これがため、Ｓ−バスに接続された負荷抵抗が小さい
値になっても直列トランジスタを流れる電流の増大を抑
えることができる。

従って、エミッタ直列抵抗は負荷抵抗が過度に小さい値
になったときに直列トランジスタを流れる電流を一定の
値に制限する。

本発明の他の実施例においては、前記モニタ回路は更に
スイッチングトランジスタを具え、その一方の主電極を
第１直流電源装置の正出力導線にも接続された前記電圧
低降器の入力導線に接続し、その他方の主電極をこの電
圧低降器の制御出力端子に接続し、その制御電極を前記
比較器の出力端子に接続する。

このモニタ回路はＡＣ／ＤＣ変換器の十分高い出力電圧
を検出すると、関連する直列トランジスタを導通させる
。

スイッチングトランジスタの制御電極が比較器の出力端
子に接続されているため、スイッチングトランジスタも
導通する。

電圧低降器の制御出力端子はこの導通スイッチングトラ
ンジスタを経て、このスイッチングトランジスタの主電
流通路も接続された電圧低降器の入力導線に接続される
ので、このときスイッチングトランジスタを流れる電流
が電圧低降器の出力電圧を増大して比較器の面入力端子
の電圧の差を大きくする。直列トランジスタが導通であ
るため、ＡＣ／ＤＣ変換器がＳ−バスに電流を供給する
。この主流はＡＣ／ＤＣ変換器の内部抵抗間に電圧降下
を発生する。これがためＡＣ／ＤＣ変換器の出力電圧が
低下する。これに伴って生ずる電圧低降器の制御出力端
子の電圧低下は上述した電圧増大により補償される。こ
れにより、ＡＣ／［ＩＣ変換器がＳ−バスに電流を供給
する場合にこの電流により生ずるＡＣ／ＤＣ変換器の内
部抵抗の電圧降下が直列トランジスタをこの電圧降下の
結果として再び遮断させるこ出だないようにすることが
できる。

逆に、ＡＣ／ＤＣ変換器の出力電圧が設定値以下に低下
すると、比較器は直列トランジスタとスイッチングトラ
ンジスタを遮断せしめる。このとき変換器の内部抵抗が
出力電圧を上昇させるが、この電圧上昇はスイッチング
トランジスタが遮断し始めることにより補償される。こ
れがため、モニタ回路は反対方向にもヒステリシス効果
を示す。

このヒステリシス効果はモニタ回路の動作を無視し得る
ほど小さくないＡＣ／ＤＣ変換器内の内部抵抗と無関係
にする利点をもたらす。更に、出力電圧のスイッチング
電圧点（直列トランジスタを非導通状態から導通状態に
およびその逆に切換えるＡＣ／ＤＣ変換器の出力電圧の
値）を中心とする主電源電圧の小さな変動によって直列
トランジスタが不所望にオン・オスすることも生じなく
なる。

（実施例） 本発明を図面に示す実施例につき詳細に説明する。

第１図に示すネットワーク端末１は加入者線路３　　（
Ｕ−バス）の終端およびＳ−バス４の始端を形成する電
子回路２を含んでいる。種々の端末（図示せず）がＳ−
バス４に接続される。これら端末を給電するために、ネ
ットワーク端末１は直流電源回路５も含んでいる。

従来の直流電源回路５はＤＣ／ＤＣ変換器６と、ＡＣ／
ＤＣ変換器７と、機械的切換スイッチから成る結合回路
２０とを具えている。ＤＣ／ＤＣ変換器６はその２つの
入力導線を加入者線路の２つの導線に接続する。ＡＣ／
ＤＣ変換器７はその２つの入力導線を主電源に接続する
。ＤＣ／ＤＣ変換器６の負出力導線をＡＣ／ＤＣ変換器
７の正出力導線に接続すると共にＳ−バス４の一方の導
線に接続する。ＤＣ／ＤＣ変換器６およびＡＣ／ＤＣ変
換器７の他の出力導線を機械的切換スイッチ８の各別の
選択接点にそれぞれ接続し、その主接点をＳ−バス４の
他方の導線に接続する。

常規動作状態の下では機械的切換スイッチ８は図に示す
位置にあり、ＡＣ／ＤＣ変換器７がＳ−バス４に電流を
供給する。ＡＣ／ＤＣ変換器７はＡＣ主電源電圧をＳ−
バス４用の直流電圧に変換する。ＡＣ主電源電圧が大き
く低下しすぎると、ＡＣ／ＤＣ変換器の出力電圧も低下
し、機械的スイッチ８が切換り、ＤＣ／ＤＣ変換器６が
Ｓ−バス４を給電する。ＤＣ／ＤＣ変換器は加入者線路
３から給電され、加入者線路に生ずる直流電圧成分をＳ
−バス４用の直流電圧に変換する。

ＤＣ／ＤＣ変換器６は、主電源装置、即ちＡＣ／ＤＣ変
換器が故障した場合にのみＳ−バス４を給電する非常電
源装置であるため、ＤＣ／ＤＣ変換器６はＳ−バス４に
接続された全ての端末を給電し得る必要はない。ＤＣ／
ＤＣ変換器６をＳ−バス４にＡＣ／ＤＣ変換器７と反対
の極性に接続することにより、ＤＣ／ＤＣ変換器６は反
対極性の供給電圧に適するようにされているＳ−バス４
上の端末のみに電流を供給することが達成される。この
極性反転はＣＣＩＴＴにより勧告されている。

第１図に示す従来の直流電源回路５においてはＡＣ／Ｄ
Ｃ変換器７およびＤＣ／ＤＣ変換器６を機械的切換スイ
ッチ８から成る結合回路２０を介してＳ−／＼スに結合
させている。

本発明の結合回路２０は第２図に示しである。

この結合回路２０はモニタ回路２１、直列トランジスタ
２２　（ＰＮＰダーリントン）、直列抵抗２３、トラン
ジスタ２４（ＰＮＰ）および抵抗２５および２６を具え
ている。

モニタ回路２１０両入力導線をＡＣ７ＤＣ変換器７の出
力導線に接続する。モニタ回路２１の出力端子を抵抗２
６を経て直列トランジスタ２２のベースに接続すると共
に、そのエミッタを抵抗２３を経てＡＣ／ＤＣ変換器７
の正出力導線に接続する。このエミッタを抵抗２５を経
てトランジスタ２４０ベースに接続すると共に、このト
ランジスタ２４のエミッタをＡＣ／ＤＣ変換器７の正出
力導線に接続し、そのコレクタを直列トランジスタ２２
のベースに接続する。

モニタ回路２１は電圧低降器２７、比較器として動作す
るトランジスタ２８　（ＮＰＮ）　、電圧基準回路とし
て動作するツェナーダイオード２９と抵抗３０の組合せ
回路およびヒステリシス回路３１を具えている。

電圧低降器２７は抵抗３２および３３の直列接続を含ん
でいる。この直列接続抵抗の共通接続点が電圧低降器２
７の出力端子を構成し、これをトランジスタ２８のベー
スに接続する。この直列接続抵抗の両端は電圧低降器２
７の入力導線および従ってモニタ回路２１の入力導線も
構成する。ヒステリシス回路３１はスイッチングトラン
ジスタ３４（ＰＮＰ）　、ｌ−ランジスタ３３　（ＮＰ
Ｎ）および抵抗３５．３６および３７で構成される。ス
イッチングトランジスタ３４のエミッタと抵抗３５の一
端をＡＣ／ＤＣ変換器７の正出力導線に接続されたモニ
タ回路２１の入力導線に接続する。

スイッチングトランジスタ３４のベースを抵抗３５の他
端に接続すると共に抵抗３７を経てトランジスタ３８の
コレクタに接続し、このトランジスタ３８のベースをト
ランジスタ２８のエミッタに接続する。スイッチングト
ランジスタ３４のコレクタを抵抗３６を経て電圧低降器
２７の出力端子に接続する。トランジスタ３８のエミッ
タをツェナーダイオード２９のカソードに接続し、その
アノードをＡＣ／ＤＣ変換器７の負出力導線に接続する
。ツェナーダイオード２９とトランジスタ３８のエミッ
タとの接続点を抵抗３０を経てＡＣ／ＤＣ変換器７の正
出力導線に接続する。

トランジスタ２８のコレクタがモニタ回路２１の制御出
力端子を構成する。

結合回路２０は更にしきい値回路５０と直列トランジス
タ５１　（ＰＮＰダーリントン）を含んでいる。しきい
値回路５０の第１の２個の入力導線を直列トランジスタ
５１のエミッタとコレクタにそれぞれ接続する。しきい
値回路５０の第３入力導線をＤＣ／ＤＣ変換器の正出力
導線に接続する。しきい値回路５０の制御出力端子を直
列トランジスタ５１のベースに接続する。

しきい値回路５０は分圧器５２と、制御トランジスタ５
３　（ＰＮＰ）　　と、ベース直列抵抗５４と、エミッ
タ直列抵抗５５とを具えている。エミッタ直列抵抗５５
は制御トランジスタ５３のエミッタも接続されるＤＣ／
ＤＣ変換器６の正出力導線と分圧器５２の一方の入力導
線も接続される直列トランジスタ５１のエミッタとの間
に接続する。分圧器５２の他方の入力導線を直列トラン
ジスタ５１のコレクタに接続する。分圧器５２の出力端
子を制御トランジスタ５３のベースに接続する。このト
ランジスタのコレクタはしきい値回路５０の制御出力端
子を構成し、これをベース直列抵抗５４を経てＤＣ／Ｄ
Ｃ変換器６の負出力導線に接続する。

分圧器５２は抵抗５６および５７とツェナーダイオード
５８のこの順序の直列接続から成る。抵抗５６を直列ト
ランジスタ５１のエミッタに接続された分圧器５２の一
方の入力導線と分圧器５２の出力端子との間に配置する
。抵抗５７とツェナーダイオード５８の直列接続をこの
出力端子と分圧器５２の他方の入力導線との間に挿入し
、ツェナーダイオードのアノードを直列トランジスタ５
１のコレクタに接続する。

直列トランジスタ２２のコレクタをＤＣ／ＤＣ変換器６
の負出力導線にも接続されたＳ−バス４の一方の導線に
接続する。直列トランジスタ５１のコレクタをＡＣ／Ｄ
Ｃ変換器７の負出力導線にも接続されたＳ−バス４の他
方の導線に接続する。

常規動作状態の下では、ＡＣ／ＤＣ変換器７が十分高い
出力電圧を供給する。電圧低降器（分圧器）２７がこの
出力電圧から低い電圧を取出し、これをトランジスタ２
８のベースに供給する。このトランジスタ２８はＡＣ／
ＤＣ変換器７の出力電圧に比例するそのベース電圧をそ
の固定エミッタ電圧と比較するため、比較器として機能
する。ベース電圧がエミッタ電圧より十分高い場合には
トランジスタ２８は導通ずる。エミッタ電圧はトランジ
スタ３８のベースエミッタ接合とツェナーダイオード２
９との直列接続により略々一定のレベルに維持される。

ツェナーダイオード２９はトランジスタ２８および３８
の導通状態と無関係に抵抗３０を介して導通状態に維持
される。

これがため、ＡＣ／ＤＣ変換器７の出力電圧が十分高い
場合にはトランジスタ２８が導通する。この場合にはト
ランジスタ３８にベース−エミッタ電流が流れるためト
ランジスタ３８も導通する。トランジスタ２８および３
８が導通すると、直列トランジスタ２２が導通し、ＡＣ
／ＤＣ変換器７が抵抗２３および直列トランジスタ２２
を経てＳ−バス４に電力を供給し始める。ここで、この
電流は抵抗２３の両端間に電位差を生ずるが、この電位
差はトランジスタ２４を導通するには不十分であるもの
とする。

トランジスタ３８が導通すると、電流が抵抗３５および
３６を流れ始め、スイッチングトランジスタ３４が導通
する。従って、電流が抵抗３６を経て流れ始めるため、
抵抗３２の値が見かけ上減少する。これにより分圧器２
７の分圧比が上昇するためその出力電圧も上昇する。

この出力電圧の上昇はＡＣ／ＤＣ変換器７の出力電圧の
任意の低下の補償を与える。斯かる電圧低下は例えば電
圧供給時に電圧損失を生ずるＡＣ／ＤＣ変換器７の内部
抵抗により、或いは電圧供給時における出力コンデンサ
の放電により発生し得る。この回路にふいて上述の出力
電圧の上昇手段を設けないと、モニタ回路２１は電流供
給の開始時に出力電圧の低下に応答して直列トランジス
タ２２をすぐにスイッチオフしてしまい、従って電流供
給が連続的に不所望にオン・オフされる。これがため、
スイッチングトランジスタ３４、トランジスタ３８およ
び抵抗３５．３６．３７はモニタ回路２１の動作にヒス
テリシスを生せしめるものである。

トランジスタ３８は遮断しても所定量のリーク電流を流
す状態にある。この場合、このリーク電流がスイッチン
グトランジスタ３４のベース電流として流れるためスイ
ッチングトランジスタ３４が導通し得る。そこで、抵抗
３５を配置してこのリーク電流をスイッチングトランジ
スタ３４を導通させない値にする。

直列トランジスタ２２が導通する場合、ＡＣ／ＤＣ変換
器７がＳ−バス４に電流を供給する。Ｓ−バス４に接続
された負荷抵抗値が小さくなりすぎない限り、Ｓ−バス
４に供給される電流はこれにより抵抗２３の両端間に生
ずる電位差がトランジスタ２４を遮断状態に維持するも
のとなる。

負荷抵抗値が小さくなりすぎる場合には、Ｓ〜ババスに
供給される電流は一定値に制限される。この場合には直
列トランジスタ２２を流れる電流が抵抗２３の両端間に
、トランジスタ２４を僅かに導通する電位差を生ずる。

従って、抵抗２６の電圧降下が増大して直列トランジス
タ２２の導通度が僅かに低下する。

常規動作状態の下では、ＡＣ／ＤＣ変換器７がＳ−バス
４に電流を供給する。これによりＳ−バス４の導線に電
位差が生ずる。Ｓ〜ババスの現在圧の導線がＤＣ／ＤＣ
変換器６の負出力導線に接続され、Ｓ−バス４の現在負
の導線が直列トランジスタ５１のコレクタに接続されて
いるので、ＤＣ／ＤＣ変換器６の正出力導線と直列トラ
ンジスタ５１のコレクタとの間には両度換器６および７
の出力電圧の和に等しい電位が存在する。この電位差は
抵抗５６および５７とツェナーダイオード５８の直列接
続の両端間に存在し、この直列接続を介して制御トラン
ジスタ５３のベースにこのトランジスタを導通させる電
圧を供給するため、この制御トランジスタ５３がベース
直列抵抗５４に電流を供給して直列トランジスタ５１を
非導通にする電圧を生せしめる。従って、ＤＣ／ＤＣ変
換器６は（高オーム分圧器５２を無視すれば）　　ＡＣ
／ＤＣ変換器７に対する何の負荷も構成しない。

ＡＣ／ＤＣ変換器７の出力電圧が低下すると、これに直
接結合された分圧器２７の出力電圧も低下する。

この出力電圧がしきい値以下に低下すると、トランジス
タ２８が遮断する。トランジスタ３８も遮断するため、
トランジスタ３４も遮断する。従って、分圧器２７の分
圧比が見かけ上減少するため、分圧出力電圧も減少する
。この動作は前述したモニタ回路２１の動作のヒステリ
シスの一部を構成する。トランジスタ２８が遮断するた
め、直列トランジスタ２２も遮断し、ＡＣ／ＤＣ変換器
７は最早Ｓ−バス４に電流を供給せず、且つトランジス
タ２８が遮断しつづける限りＳ−バス４の負荷にならな
い。

直列トランジスタ２２が遮断するため、直列トランジス
タ５１の両端間の電位差がＤＣ／ＤＣ変換器６の出力電
圧の値に減少する。この減少した電位差は抵抗５６およ
び５７とツェナーダイオード５８が直列接続の両端間に
存在し、この直列接続を介して制御トランジスタ５３の
ベースに電圧を供給する。この電圧は減少しているため
この制御トランジスタ５３は最早導通しない。これによ
り制御トランジスタ５３を経てベース抵抗５４に至る電
流路が遮断される。

従って、ベース直列抵抗５４の端子電圧が低下して直列
トランジスタ５１が導通し、斯くしてＤＣ／ｉ：ＩＣ変
換器６がＳ−ハス４に電流を供給する。ＤＣ／ＤＣ変換
器６によりＳ−バス４に与えられる電圧はその前にＡＣ
／ＤＣ変換器７によりＳ−バスに与えられた電圧と反対
の極性である。

Ｓ−バス４に接続された負荷が十分大きな値を有する限
り、ＤＣ／ＤＣ変換器６により供給される電流は抵抗５
５０両端間に制御トランジスタ５３を導通するに不十分
な電位差を生ずるものとなる。

負荷抵抗値が小さい値を示す場合には、電流が大きくな
り、この電流により生ずる抵抗５５の両端間の電位差が
制御トランジスタ５３を僅かに導通する。従って、小さ
な値を有するベース直列抵抗の端子電圧が上昇して直列
トランジスタ５１の導通度が僅かに減少する。これがた
めＤＣ／ＤＣ変換器６により供給される電流は一定値に
制限される。

負荷が更に小さい値になる場合には、Ｓ−バス４の導線
上の電圧が前記一定出力電流のときより一層低下し、直
列トランジスタ５１のエミッタとコレクタとの間の電位
差が大きくなる。分圧器５２０両人両人縁間のこの電位
差がツェナーダイオード５８のツェナー電圧を越えると
、このツェナーダイオードが導通する。従って、電流が
抵抗５６．５７およびツェナーダイオード５８を経て流
れ始める。この電流は抵抗５６の両端間に、制御トラン
ジスタ５３を僅かに一層導通せしめる電位差を生せしめ
る。従って、僅かに大きな電流が制御トランジスタ５３
からベース直列抵抗５４を経て流れ始める。これにより
ベース直列抵抗５４の両端間に僅かに大きな電圧が発生
し、直列トランジスタ５１の導通度を僅かに下げる。従
って直列トランジスタ５１を流れる電流はこのトランジ
スタの両端間電圧が上昇するにつれて小さくなる。

ＡＣ／ＤＣ変換器７の出力電圧が直列トランジスタ２２
を導通させ、ＡＣ／ＤＣ変換器がＳ−バス４の給電を再
開する。この場合にはＤＣ／ＤＣ変換器６の出力電圧と
加算されたＳ−バス４の導線上の電圧が分圧器５２の入
力導線に現れる。これにより制御トランジスタ５３が再
び導通して直列トランジスタ５１を遮断せしめる。従っ
て、ＡＣ／ＤＣ変換器７がＳ−バス４の給電を再開する
と共にＤＣ／ＤＣ変換器６がＡＣ／ＤＣ変換器７の負荷
にならなくなる。

第３図は本発明による直流電源回路の出力電流Ｉ０に対
する出力電圧Ｕ０の変化を示すものである。

第３図において、動作レンジＡはＡＣ／ＤＣ変換器７に
よるＳ−バス４の給電レンジを示し、動作レンジＢはＤ
Ｃ／ＤＣ変換器６によるＳ−バス４の給電レンジを示す
。動作レンジＡは線分７０および７１で、動作レンジＢ
は線分７２および７４で限界される。

ＡＣ／ＤＣ変換器７の常規出力電圧が存在するときは、
この変換器７がＳ−バス４に電流を供給する。

この電流が所定値Ｉ＋ａａｘ＋＋を越えない限り、この
直流電源回路は小さな内部抵抗を有する電圧源として動
作する。この状態は第３図に動作レンジＡの線分７０で
表わされる（　ＡＣ／ＤＣ変換器７がＳ−バス４に電流
を供給するため）。負荷抵抗が極めて小さい値を示すと
きは出力電流■。は最大値Ｉ□８，１に制限される。こ
の状態は第３図に線分７１で表わされている。

ＡＣ／ＤＣ変換器７の出力電圧が設定値以下に低下する
と、関連する直列トランジスタ２２が遮断し、Ｄ（：／
ＤＣ変換器６がＳ−バス４に電流を反対極性で供給し始
める。この動作状態は第３図に動作レンジＢで表わされ
ている。この電流が所定値■□８，２を越えない限り、
この直流電源回路は低い内部抵抗を有する電圧源として
動作する。この状態は線分７２で表わされている。負荷
抵抗が減少すると出力電流Ｉ。はこの一定値Ｉ□８，２
　に制限される。

この状態は線分７３で表わされる。負荷抵抗が更に減少
すると、出力電圧Ｖ。が低下し、従って直列トランジス
タ５１０両端間電圧が増大してツェナーダイオード５８
のしきい値電圧を越える。この時点から出力電流Ｉ。は
出力電圧Ｖ。の低下とともに直線的に低下する。この状
態は第３図に線分７４で表わされている。線分７４で示
されている出力電流１、の折り返しの効果は、例えばＳ
−バス４が短絡した場合に直列トランジスタ５１がこの
ような出力電流の折り返しがない場合よりも遥かに低い
電流を消費するようになる点にある。

第２図に示す結合回路においてはその構成素子は次の値
を有するものとする。

素子の種類　　素子の番号　　　　値 抵抗　　　　　２３　　　　３．３オーム抵抗　　　　
　２５　　　　１０にオーム抵抗　　　　　２６　　　
　４７にオーム抵抗　　　　　３０　　　　２２にオー
ム抵抗　　　　　３２　　　　３８．３にオーム抵抗　
　　　　３３　　　　１０にオーム抵抗　　　　　３５
　　　　１０にオーム抵抗　　　　　３５　　　　５１
にオーム抵抗　　　　　３７　　　　４７にオーム抵抗
　　　　　５４　　　４７０にオーム抵抗　　　　　５
５２４　　オーム 抵抗　　　　　５６　　　　１０にオーム抵抗　　　　
　５７　　　３９０にオームツエ址ダイオード　　　　
　　　２９　　　　　　　１０Ｖ　　降服電圧ツェナー
ダイオード　　　　　　　　５８　　　　　　　２２Ｖ
　　降服電圧

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の直流電源回路の構成図、第２図は本発明
直流電源回路の構成図、第３図は本発明直流電源回路の
出力電流■。に対する出力電圧Ｖ。の変化を示す図であ
る。 １・・・ネットワーク端末　３・・・加入者線４・・・
Ｓ−バス　　　　　　５・・・直流電源回路６・・・Ｄ
Ｃ／ＤＣ変換器　　　７・・・ＡＣ／ＤＣ変換器２０・
・・結合回路　　　　　２１・・・モニタ回路２２・・
・直列トランジスタ　２７・・・分圧器２９、３０・・
・電圧基準回路　３１・・・ヒステリシス回路５０・・
・しきい値回路　　　５１・・・直列トランジスタ５２
・・・分圧器

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ＩＳＤＮ（総合ディジタルサービス網）のネットワ
   ーク端末に接続されたＳ−バス用の直流電源回路であっ
   て、ＩＳＤＮネットワークと無関係の電源から付勢され
   Ｓ−バス用の直流電圧を供給する第１の直流電源装置と
   、ＩＳＤＮ加入者線路から付勢されＳ−バス用の直流電
   圧を供給する第２の直流電源装置とを具え、第１直流電
   源装置の出力と第２直流電源装置の出力を結合回路を介
   してＳ−バスに互いに反対極性に結合し、この結合回路
   により両直流電源装置の一方を第１直流電源装置の直流
   出力電圧の値に応じてＳ−バスに接続するようにしてあ
   る直流電源回路において、前記２個の直流電源装置の各
   々は前記結合回路に関連する直列トランジスタを具え、
   このトランジスタの主電流通路を関連する直流電源装置
   の出力導線に直列に接続し、前記結合回路は、第１直流
   電源装置の出力端子に接続された２つの入力導線とこの
   直流電源装置と関連する直列トランジスタの制御電極に
   接続された制御出力端子とを有し、この直流電源装置の
   直流出力電圧が設定しきい値以下に低下する場合にこの
   直列トランジスタを遮断せしめるモニタ回路を具えると
   共に、第２直流電源装置と関連する直列トランジスタの
   第１および第２の主電極に接続された少なくとも第１お
   よび第２の入力導線とこの直列トランジスタの制御電極
   に接続された制御出力端子とを有し、この直列トランジ
   スタの第１および第２主電極間の電圧が設定しきい値以
   下に低下する場合にこの直列トランジスタを導通せしめ
   るしきい値回路を具えていることを特徴とする直流電源
   回路。 ２、前記モニタ回路は電圧低降器と、電圧基準回路と、
   比較器とを具え、前記電圧低降器の入力導線をモニタ回
   路の入力導線とし、この電圧低降器の出力端子を前記比
   較器の一方の入力端子に接続し、この比較器の他方の入
   力端子に前記電圧基準回路を接続し、且つこの比較器の
   出力端子をモニタ回路の制御出力端子とした構成である
   ことを特徴とする請求項１記載の直流電源回路。 ３、前記しきい値回路は制御トランジスタと、ベース直
   列抵抗と、分圧器とを具え、前記分圧器の２つの入力導
   線をしきい値回路の入力導線とし、この分圧器の出力端
   子を前記制御トランジスタの制御電極に接続し、この制
   御トランジスタの一方の主電極を第２直流電源装置の一
   方の出力端子に直接接続されたしきい値回路の入力導線
   に接続し、この制御トランジスタの他方の主電極をしき
   い値回路の制御出力端子とし、且つ前記ベース直列抵抗
   をこの制御出力端子と第２直流電源装置の他方の出力導
   線との間に配置した構成であることを特徴とする請求項
   １記載の直流電源回路。 ４、前記しきい値回路は３個の入力導線を具え、第２直
   流電源装置と関連する直列トランジスタの一方の主電極
   をエミッタ直列抵抗を経てこの直流電源装置の一方の出
   力導線に接続し、この第２直流電源装置とエミッタ直列
   抵抗との接続点をしきい値回路の第３の入力導線に接続
   し、且つ前記しきい値回路は制御トランジスタと、ベー
   ス直列抵抗と、分圧器とを具え、この分圧器の２つの入
   力導線をしきい値回路の第１および第２入力導線とし、
   この分圧器の出力端子を前記制御トランジスタの制御電
   極に接続し、この制御トランジスタの一方の主電極をし
   きい値回路の第３の入力導線に接続し、この制御トラン
   ジスタの他方の主電極をしきい値回路の制御出力端子と
   し、前記ベース直列抵抗をこの制御出力端子と第２直流
   電源装置の他方の出力導線との間に配置した構成である
   ことを特徴とする請求項１記載の直流電源回路。 ５、前記モニタ回路は更にスイッチングトランジスタを
   具え、その一方の主電極を第１直流電源装置の正出力導
   線にも接続された前記電圧低降器の入力導線に接続し、
   その他方の主電極をこの電圧低降器の制御出力端子に接
   続し、その制御電極を前記比較器の出力端子に接続した
   構成であることを特徴とする請求項１記載の直流電源回
   路。