JPH01219126A - 表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH01219126A JPH01219126A JP4183888A JP4183888A JPH01219126A JP H01219126 A JPH01219126 A JP H01219126A JP 4183888 A JP4183888 A JP 4183888A JP 4183888 A JP4183888 A JP 4183888A JP H01219126 A JPH01219126 A JP H01219126A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- annealing
- oriented electrical
- hot
- grain boundary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000565 Non-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 30
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 30
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 30
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 235000021110 pickles Nutrition 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、表面性状に優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法に関する。
法に関する。
無方向性電磁鋼板の製造において、省エネルギー、省工
福、コスト低減を目的として。
福、コスト低減を目的として。
磁気特性向上のための熱延板焼鈍を省略し、その効果を
高温巻取によるコイルの自己焼鈍で代替させようとする
技術が知られている。
高温巻取によるコイルの自己焼鈍で代替させようとする
技術が知られている。
このような自己焼鈍に関するものとして、例えば、特開
昭５４−７６４２２号、特開昭５６−３３４３６号、特
開昭６１−３８３９号等の提案がある。しかしながら、
巻取時の自己焼鈍を図る場合、巻取温度がいたずらに高
いと、Ｓｉ。
昭５４−７６４２２号、特開昭５６−３３４３６号、特
開昭６１−３８３９号等の提案がある。しかしながら、
巻取時の自己焼鈍を図る場合、巻取温度がいたずらに高
いと、Ｓｉ。
Ａｌの選択酸化に起因して熱延板の表層で内部酸化や粒
界酸化が生じるという問題がある。
界酸化が生じるという問題がある。
例えば、特開昭５４−７６４２２号においては、巻取温
ＩＩＦ、７５０〜１０００℃で巻取ることにより自己焼
鈍させる技術が開示されているが、この方法では巻取温
度が高過ぎて粒界酸化が不可避であシ、さらに高温側で
は内部酸化層の生成が避けられない、また、特開昭６１
−３８３９号では高温巻取後、短蒔間保持し、その後水
冷する技術が開示されているが、この方法では、たとえ
短時間保持でも粒界酸化は抑えられず、また、水冷によ
り形状不良が生じるという問題がある。さらに、特開昭
５６−３３４３６号には高温巻取後、保熱カバー内で自
己焼鈍させる技術が開示されているが、この方法では、
保熱カバーの装脱着のための余分な工機が必要でありゃ
また、順次降温していく巻取とは異なり高温保持される
ため、粒界酸化、内部酸化層の成長が速く、これらを防
止するには多量のイナートガスが必要になシ、コスト面
で熱延板焼鈍を省略するメリットがなくなってしまう。
ＩＩＦ、７５０〜１０００℃で巻取ることにより自己焼
鈍させる技術が開示されているが、この方法では巻取温
度が高過ぎて粒界酸化が不可避であシ、さらに高温側で
は内部酸化層の生成が避けられない、また、特開昭６１
−３８３９号では高温巻取後、短蒔間保持し、その後水
冷する技術が開示されているが、この方法では、たとえ
短時間保持でも粒界酸化は抑えられず、また、水冷によ
り形状不良が生じるという問題がある。さらに、特開昭
５６−３３４３６号には高温巻取後、保熱カバー内で自
己焼鈍させる技術が開示されているが、この方法では、
保熱カバーの装脱着のための余分な工機が必要でありゃ
また、順次降温していく巻取とは異なり高温保持される
ため、粒界酸化、内部酸化層の成長が速く、これらを防
止するには多量のイナートガスが必要になシ、コスト面
で熱延板焼鈍を省略するメリットがなくなってしまう。
このように従来の方法では、Ｓｉ、ＡＺの選択酸化に起
因して熱延板表層に内部酸化層や粒界酸化が生成する点
については、何ら配息がなされていない。
因して熱延板表層に内部酸化層や粒界酸化が生成する点
については、何ら配息がなされていない。
高温巻取に基づくこれら酸化のうち、内部酸化層は極め
て酸洗され難く、熱延板の酸洗性を１しく劣化させると
いう問題を有しているが、これ以上の問題となるのは粒
界酸化である。これは、粒界酸化が内部酸化層よシも低
温且つ短時間で生じるからであ）、たとえ巻取温度を下
げて内部酸化層の生成を回避し得ても、なお温度が適正
でないと粒界酸化を生じる。そして、このような粒界酸
化が生じると、酸洗時に粒界が優先的に侵蝕されてピッ
ト状になり、これが冷間圧延時に微小クラック発生の起
点として働き、製品の表面性状を劣化させてしまう。ま
た、この微小クランクの存在は、単に製品の外観上から
その商品価値を下げるだけでなく、仕上焼鈍時に表層に
微細粒を生成させ、この結果、磁気特性、籍に鉄損の劣
化を招いたシ、絶縁皮膜の膜厚不均一化の要因にもなる
。上述したように、このような粒界酸化は内部酸化層よ
りも低温の巻取温度で生じ１巻取温度の適正化によυ粒
界酸化を防止できれば内部酸化層の生成も回避すること
ができる。
て酸洗され難く、熱延板の酸洗性を１しく劣化させると
いう問題を有しているが、これ以上の問題となるのは粒
界酸化である。これは、粒界酸化が内部酸化層よシも低
温且つ短時間で生じるからであ）、たとえ巻取温度を下
げて内部酸化層の生成を回避し得ても、なお温度が適正
でないと粒界酸化を生じる。そして、このような粒界酸
化が生じると、酸洗時に粒界が優先的に侵蝕されてピッ
ト状になり、これが冷間圧延時に微小クラック発生の起
点として働き、製品の表面性状を劣化させてしまう。ま
た、この微小クランクの存在は、単に製品の外観上から
その商品価値を下げるだけでなく、仕上焼鈍時に表層に
微細粒を生成させ、この結果、磁気特性、籍に鉄損の劣
化を招いたシ、絶縁皮膜の膜厚不均一化の要因にもなる
。上述したように、このような粒界酸化は内部酸化層よ
りも低温の巻取温度で生じ１巻取温度の適正化によυ粒
界酸化を防止できれば内部酸化層の生成も回避すること
ができる。
本発明はこのような問題に鑑み、熱延板の自己焼鈍効果
が得られるとともに、内部酸化及び粒界酸化の生成を適
切に抑え１表面性状及び磁気特性に優れた無方向性電磁
鋼板を得ることができる方法を提供せんとするものであ
る。
が得られるとともに、内部酸化及び粒界酸化の生成を適
切に抑え１表面性状及び磁気特性に優れた無方向性電磁
鋼板を得ることができる方法を提供せんとするものであ
る。
本発明は５粒界酸化に起因した熱延板酸洗時の粒界浸酸
の発生と自己焼鈍効果の有無に対する巻取温度の影響を
検討した結果、鋼中のＳｉ ＋Ａ１．量に対して適当な
巻取温度を選択することにより、所望の自己焼鈍効果が
得られるとともに、熱延板酸洗時の粒界侵蝕の発生が効
果的に抑えられることを見い出し、かかる知見に基づき
完成されたものである。
の発生と自己焼鈍効果の有無に対する巻取温度の影響を
検討した結果、鋼中のＳｉ ＋Ａ１．量に対して適当な
巻取温度を選択することにより、所望の自己焼鈍効果が
得られるとともに、熱延板酸洗時の粒界侵蝕の発生が効
果的に抑えられることを見い出し、かかる知見に基づき
完成されたものである。
すなわち、本発明の特徴とするところは、Ｃ： ０．０
３ ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： １．０〜４．Ｏｗｔ ％
、 Ａｌ：０．０１〜２．Ｏｗｔ慢を含むスラブを熱
間圧延・した後、酸洗し、次いで１＠の冷間圧延または
中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延を実施した後、仕
上ｖ８＠を行う無方向性電磁鋼板の製造方法において、
；ＭＦＪ圧延後の鋼板を下式を満足するよう巻取るよう
にしたことにある。
３ ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： １．０〜４．Ｏｗｔ ％
、 Ａｌ：０．０１〜２．Ｏｗｔ慢を含むスラブを熱
間圧延・した後、酸洗し、次いで１＠の冷間圧延または
中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延を実施した後、仕
上ｖ８＠を行う無方向性電磁鋼板の製造方法において、
；ＭＦＪ圧延後の鋼板を下式を満足するよう巻取るよう
にしたことにある。
−４，ａ（Ｓｉ＋Ａｌ）”＋５２．１ （Ｓｉ＋ＡＬ）
＋４５２．１≦ＣＴ≦５．８ （Ｓｉ＋Ａｌ）” −
５３，７（Ｓｉ ＋Ａｌ） ＋ ７９７．９ 但し、ＣＴ：巻取温度（℃） Ｓｉ ： Ｓｉ含有量（ｗｔ ％ ） ｋｌ ： Ａｌ含有量（ｗｔ％） 以下１本発明の詳Ｉａｔ−その限定理由とともに説明す
る。
＋４５２．１≦ＣＴ≦５．８ （Ｓｉ＋Ａｌ）” −
５３，７（Ｓｉ ＋Ａｌ） ＋ ７９７．９ 但し、ＣＴ：巻取温度（℃） Ｓｉ ： Ｓｉ含有量（ｗｔ ％ ） ｋｌ ： Ａｌ含有量（ｗｔ％） 以下１本発明の詳Ｉａｔ−その限定理由とともに説明す
る。
第１図に、熱延板酸洗時（１１，５チＨｃム９０℃ｘ１
２０ｓｅｃ）の粒界侵蝕の発生と自己焼鈍効果の有無に
対する巻取温度の１＆書を示す（自己焼鈍効果の有無は
、自己焼鈍効果の無視できる４００℃香取材との磁気特
性の差で評価）。
２０ｓｅｃ）の粒界侵蝕の発生と自己焼鈍効果の有無に
対する巻取温度の１＆書を示す（自己焼鈍効果の有無は
、自己焼鈍効果の無視できる４００℃香取材との磁気特
性の差で評価）。
同図によれば１粒界侵蝕の発生と自己焼鈍効果の有無に
対する臨界巻取温度がともにＳ１＋ Ａｌ量で整理でき
、具体的には、下記（ａ１式及び（ｂ）式で衷わせるこ
とか判る。
対する臨界巻取温度がともにＳ１＋ Ａｌ量で整理でき
、具体的には、下記（ａ１式及び（ｂ）式で衷わせるこ
とか判る。
ｓ、８（ＳＬ＋Ａｌ）”−ｓ３．７（Ｓｉ＋Ａｌ） ＋
７９７．９ ・・−１ａ）−４，３（Ｓ ｉ＋Ａｌ）”
＋ ５２．１ （Ｓ量＋Ａｌ）−Ｈ５２，１・・・
・・・ （ｂ）但し、ｓｔ：ｓｔ含有量 Ａｌ： Ａｌ含有量 すなわち、巻取温度が上記（ａ）式を超えると。
７９７．９ ・・−１ａ）−４，３（Ｓ ｉ＋Ａｌ）”
＋ ５２．１ （Ｓ量＋Ａｌ）−Ｈ５２，１・・・
・・・ （ｂ）但し、ｓｔ：ｓｔ含有量 Ａｌ： Ａｌ含有量 すなわち、巻取温度が上記（ａ）式を超えると。
粒が酸化に起因して、酸洗時に粒界侵蝕が生じる。一方
、巻取温度が（ｂ）式を下回ると、４００℃巻取材との
磁気特性の差がＷｔｓ／ｓｏでｏ、 ｔ ｗ／Ｋｇ以下
ｓ ＢＳＯが０．０２Ｔ以下と、 自己焼鈍効果がほと
んど期待できない。これに対し、巻取温度ＣＴＣＣ）が
（ｂ）式≦ＣＴ≦（ａ）式の範囲では１粒界侵蝕の発生
はなく、シかも４００℃巻取材に較べて−Ｗｓｓ１５ｏ
が０．３ｗ／Ｋｇ以上低下し、Ｂ、が０．０４Ｔ以上上
昇しており、十分な自己焼鈍効果が得られている。この
ようなことから、本発明では熱間圧延後の巻取温度ＣＴ
（℃）を下式を満足するよう規定した。
、巻取温度が（ｂ）式を下回ると、４００℃巻取材との
磁気特性の差がＷｔｓ／ｓｏでｏ、 ｔ ｗ／Ｋｇ以下
ｓ ＢＳＯが０．０２Ｔ以下と、 自己焼鈍効果がほと
んど期待できない。これに対し、巻取温度ＣＴＣＣ）が
（ｂ）式≦ＣＴ≦（ａ）式の範囲では１粒界侵蝕の発生
はなく、シかも４００℃巻取材に較べて−Ｗｓｓ１５ｏ
が０．３ｗ／Ｋｇ以上低下し、Ｂ、が０．０４Ｔ以上上
昇しており、十分な自己焼鈍効果が得られている。この
ようなことから、本発明では熱間圧延後の巻取温度ＣＴ
（℃）を下式を満足するよう規定した。
−４，３（Ｓｉ＋Ａｌ）”＋５２．１ （Ｓｉ＋Ａｌ）
＋４５２．１＜ＣＴ≦５．８ （Ｓｉ＋Ａｌ）”−５
３，７（Ｓｉ＋Ａｌ）＋ ７９７．９ 以下１本発明の他の条件について説明すると、上記熱間
圧延の対象とするスラブは、Ｃ： ０．０３ ｗｔ％以
下％ Ｓｉ ： １．０〜４．０ｗｔ％、ＡＬ：０．０
１〜２．０ｗｔ％を含むものである。
＋４５２．１＜ＣＴ≦５．８ （Ｓｉ＋Ａｌ）”−５
３，７（Ｓｉ＋Ａｌ）＋ ７９７．９ 以下１本発明の他の条件について説明すると、上記熱間
圧延の対象とするスラブは、Ｃ： ０．０３ ｗｔ％以
下％ Ｓｉ ： １．０〜４．０ｗｔ％、ＡＬ：０．０
１〜２．０ｗｔ％を含むものである。
Ｃは最終Ｃｉが０．００５ｗｔ’％を超えると磁気特性
が劣化するとともに磁気時効上の問題を生じ、このため
、スラブ段階で０．００５ ｗｔチを超えるＣを含む場
合には、後に脱炭焼鈍する必要がある。そして、スラブ
中のＣが０．０３ｗｔチ超では、その脱炭に長時間を要
し、生産性が悪くなる。
が劣化するとともに磁気時効上の問題を生じ、このため
、スラブ段階で０．００５ ｗｔチを超えるＣを含む場
合には、後に脱炭焼鈍する必要がある。そして、スラブ
中のＣが０．０３ｗｔチ超では、その脱炭に長時間を要
し、生産性が悪くなる。
Ｓｌは、１．０ｗｔ４未満では固有抵抗の低下により十
分な低鉄損値が得られない。一方、４．０ｗｔ％を超え
ると冷間加工性が著しく悪くなる。
分な低鉄損値が得られない。一方、４．０ｗｔ％を超え
ると冷間加工性が著しく悪くなる。
Ａｌは、０．０１ｗｔ％未満ではＡＬＮが微細に析出し
てしまい、仕上焼鈍時に良好な粒成長性が得られず、磁
気特性が劣化してしまう、−方、２．０ｗｔ％を超える
と、冷間加工性が劣化する。
てしまい、仕上焼鈍時に良好な粒成長性が得られず、磁
気特性が劣化してしまう、−方、２．０ｗｔ％を超える
と、冷間加工性が劣化する。
熱間圧延後の工程は特別なものではなく、圧延後、ｒｌ
ｌ、洗を行い１次いで１回の冷間圧延または中間焼鈍を
はさむ２回以上の冷間圧延を実施した後、仕上焼鈍を行
う、この仕上焼鈍は、スラブ段階でのＣ量が０．００５
ｗｔ％超の場合には脱炭焼鈍を兼ねて行われる。
ｌ、洗を行い１次いで１回の冷間圧延または中間焼鈍を
はさむ２回以上の冷間圧延を実施した後、仕上焼鈍を行
う、この仕上焼鈍は、スラブ段階でのＣ量が０．００５
ｗｔ％超の場合には脱炭焼鈍を兼ねて行われる。
〔実施例〕
第１表に示す鋼Ａ−Ｄを１１５０℃に加熱後。
仕上偏度８７０℃で２．０ ｔｘｍに熱延し、第２表に
示す温度でセ取った。この熱延板を％ １１．５％ＨＣ
ｔ、９０℃で１２０ ｓｅｃ酸洗後、０．５ｍまで冷延
し、・次いで９７０℃Ｘ９０ａｅＣの焼鈍を行った。
示す温度でセ取った。この熱延板を％ １１．５％ＨＣ
ｔ、９０℃で１２０ ｓｅｃ酸洗後、０．５ｍまで冷延
し、・次いで９７０℃Ｘ９０ａｅＣの焼鈍を行った。
この時の熱延板酸洗後の粒界侵蝕深さと製品の微小クラ
ック長さ（１００ｐｍｘ１００μｍ当りのクラック長さ
の５＞０）及び磁気特性を第２表に示す。
ック長さ（１００ｐｍｘ１００μｍ当りのクラック長さ
の５＞０）及び磁気特性を第２表に示す。
同表から判るように１本発明材（巻取条件部１）では酸
洗後の粒界侵蝕はなく、製品の微小クラック長さも１０
μｍ前後と優れた表面性状を有している。また磁気特性
も良好である。
洗後の粒界侵蝕はなく、製品の微小クラック長さも１０
μｍ前後と優れた表面性状を有している。また磁気特性
も良好である。
これに対して１本発明の規定する上限を超える巻取温度
（巻取条件１＠２）では１粒界酸化に起因した深さ１５
μｍ前後の粒界侵蝕が生じ、製品の微小クラック長さも
２００〜３００μｍと表面性状が劣っている。そのため
、磁気特性、特にＷＩＳ１５０が本発明に較べ約０．２
５ ｗＡ４高くなっている。また、下限を下回る巻取偏
度（巻取条件？＋［Ｌ３）では、自己焼鈍効果が不十分
であり、Ｗｌｓｌｓｏ 、 ８５Ｇとも本発明材よりも
劣っている。
（巻取条件１＠２）では１粒界酸化に起因した深さ１５
μｍ前後の粒界侵蝕が生じ、製品の微小クラック長さも
２００〜３００μｍと表面性状が劣っている。そのため
、磁気特性、特にＷＩＳ１５０が本発明に較べ約０．２
５ ｗＡ４高くなっている。また、下限を下回る巻取偏
度（巻取条件？＋［Ｌ３）では、自己焼鈍効果が不十分
であり、Ｗｌｓｌｓｏ 、 ８５Ｇとも本発明材よりも
劣っている。
以上述べた本発明によれば、表面性状及び磁気特性に優
れ九無方向性電磁鋼板を熱延板焼鈍することなしに低コ
ストに製造することができる。また、粒界酸化だけでな
く、難酸洗性の内部酸化層の発生も防止できるため、酸
洗性が向上し、高い生産効率を得ることができる。
れ九無方向性電磁鋼板を熱延板焼鈍することなしに低コ
ストに製造することができる。また、粒界酸化だけでな
く、難酸洗性の内部酸化層の発生も防止できるため、酸
洗性が向上し、高い生産効率を得ることができる。
第１図は、熱延板酸洗時の粒界侵蝕の発生と自己焼鈍効
果の有無に対する巻取温度の影響を示す°ものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社
果の有無に対する巻取温度の影響を示す°ものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０〜４．０ｗｔ％
、Ａｌ：０．０１〜２．０ｗｔ％を含むスラブを熱間圧
延した後、酸洗し、次いで１回の冷間圧延 または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延を実施した
後、仕上焼鈍を行う無方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、熱間圧延後の鋼板を下式を満足するよう巻取ること
を特徴とする表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造
方法。 −４．３（Ｓｉ＋Ａｌ）＾２＋５２．１（Ｓｉ＋Ａｌ）
＋４５２．１≦ＣＴ≦５．８（Ｓｉ＋Ａｌ）＾２−５３
．７（Ｓｉ＋Ａｌ）＋７９７．９ 但し、ＣＴ：巻取温度（℃） Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％） Ａｌ：Ａｌ含有量（ｗｔ％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4183888A JPH01219126A (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4183888A JPH01219126A (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01219126A true JPH01219126A (ja) | 1989-09-01 |
Family
ID=12619399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4183888A Pending JPH01219126A (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01219126A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115066508A (zh) * | 2020-06-24 | 2022-09-16 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62180014A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPS6333518A (ja) * | 1987-06-27 | 1988-02-13 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| JPS6341836A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Konica Corp | 電磁駆動装置の駆動方法 |
| JPS6439348A (en) * | 1987-08-04 | 1989-02-09 | Nippon Steel Corp | Non-oriented magnetic steel sheet having low iron loss and excellent magnetic flux density and its production |
-
1988
- 1988-02-26 JP JP4183888A patent/JPH01219126A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62180014A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPS6341836A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Konica Corp | 電磁駆動装置の駆動方法 |
| JPS6333518A (ja) * | 1987-06-27 | 1988-02-13 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| JPS6439348A (en) * | 1987-08-04 | 1989-02-09 | Nippon Steel Corp | Non-oriented magnetic steel sheet having low iron loss and excellent magnetic flux density and its production |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115066508A (zh) * | 2020-06-24 | 2022-09-16 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0120976B1 (en) | Process for manufacturing cold-rolled steel for deep drawing | |
| JPH0753885B2 (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0125378B2 (ja) | ||
| JP5920387B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH01219126A (ja) | 表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP7264322B1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS5823411A (ja) | 磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JP7197068B1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0335364B2 (ja) | ||
| JPH01198428A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2784661B2 (ja) | 高磁束密度薄手一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08269553A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS59123720A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61243124A (ja) | 加工性にすぐれたぶりき原板の製造方法 | |
| JPH0222421A (ja) | 超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH02159319A (ja) | 表面性状および磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH01219124A (ja) | 酸洗性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS60138014A (ja) | 無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH0742504B2 (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08269756A (ja) | 磁気特性及び表面性状に優れる方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS6362822A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2000129357A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS6039121A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6235462B2 (ja) | ||
| JPH02267229A (ja) | 薄鋳片から加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |