JPH01199694A - 活性汚泥法による廃水処理方法 - Google Patents
活性汚泥法による廃水処理方法Info
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- JPH01199694A JPH01199694A JP63019554A JP1955488A JPH01199694A JP H01199694 A JPH01199694 A JP H01199694A JP 63019554 A JP63019554 A JP 63019554A JP 1955488 A JP1955488 A JP 1955488A JP H01199694 A JPH01199694 A JP H01199694A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
- C02F3/121—Multistep treatment
-
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- C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
-
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- C02F3/1263—Sequencing batch reactors [SBR]
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は産業廃水、生活廃水等に含まれている有機物
を好気性微生物を用いて分解することによりこれらの排
水を浄化する活性汚泥法による廃水処理方法の改良に関
するものである。さらに詳しくは、曝気槽を仕切ること
により、有機物の吸着、有機物の酸化資化、微生物の賦
活という微生物が有機物を分解する場を機能別に分けて
、微生物の能力増強と微生物の性状改善を図るものであ
る。
を好気性微生物を用いて分解することによりこれらの排
水を浄化する活性汚泥法による廃水処理方法の改良に関
するものである。さらに詳しくは、曝気槽を仕切ること
により、有機物の吸着、有機物の酸化資化、微生物の賦
活という微生物が有機物を分解する場を機能別に分けて
、微生物の能力増強と微生物の性状改善を図るものであ
る。
廃水を好気性微生物を用いて浄化する方法は活性汚泥処
理法をはじめとして種々開発され、実用化されている。
理法をはじめとして種々開発され、実用化されている。
そして、この浄化装置において通気を盛んに行なって微
生物により有機物を分解する槽である曝気槽は従来は槽
内に仕切りがないものが多く、通気も均一に行なわれて
いた。曝気槽に投入される廃液のｐＨは通常７程度であ
り、曝気槽内のｐＨは７〜８程度の微アルカリ性が良い
とされていた。
生物により有機物を分解する槽である曝気槽は従来は槽
内に仕切りがないものが多く、通気も均一に行なわれて
いた。曝気槽に投入される廃液のｐＨは通常７程度であ
り、曝気槽内のｐＨは７〜８程度の微アルカリ性が良い
とされていた。
一方、種々の目的で複数の曝気槽を用いる方法も種々開
発されている（例えば特開昭５４−７７４６１号公報、
特開昭５９−３９３９１号公報、特開昭６０−１９０９
７号公報、特開昭６２−１４９６号公報、 Ｊ、 Ｆｅ
ｒｍｅｎｔ、 Ｔｅｃｈ−ｎｏｌ、、 Ｖｏｌ、６３．
Ｎｏ、４．３５７−３６２．１９８５など）。
発されている（例えば特開昭５４−７７４６１号公報、
特開昭５９−３９３９１号公報、特開昭６０−１９０９
７号公報、特開昭６２−１４９６号公報、 Ｊ、 Ｆｅ
ｒｍｅｎｔ、 Ｔｅｃｈ−ｎｏｌ、、 Ｖｏｌ、６３．
Ｎｏ、４．３５７−３６２．１９８５など）。
なかんずく、特開昭５８−９８１８９号公報には、排水
を曝気槽に投入して槽内の微生物により排水中に含まれ
ている有機物を分解し、曝気槽から排出される排水から
前記微生物を分離してその一部を曝気槽に循環投入する
排水の浄化方法において、前記曝気槽を３槽とし、排水
および微生物をその前槽に流入させるとともに、中槽の
通気量を前槽よりも多くし、かつ後槽の通気量を前槽よ
りも少なくすることを特徴とする微生物による排水の浄
化方法が開示されている。この方法は、曝気槽を仕切る
ことにより、有機物の吸着、有機物の酸化分解、微生物
の賦活という微生物が有機物を分解する機能別に場を分
けて、微生物の能力増強と微生 物の性状の改善を図
っている。
を曝気槽に投入して槽内の微生物により排水中に含まれ
ている有機物を分解し、曝気槽から排出される排水から
前記微生物を分離してその一部を曝気槽に循環投入する
排水の浄化方法において、前記曝気槽を３槽とし、排水
および微生物をその前槽に流入させるとともに、中槽の
通気量を前槽よりも多くし、かつ後槽の通気量を前槽よ
りも少なくすることを特徴とする微生物による排水の浄
化方法が開示されている。この方法は、曝気槽を仕切る
ことにより、有機物の吸着、有機物の酸化分解、微生物
の賦活という微生物が有機物を分解する機能別に場を分
けて、微生物の能力増強と微生 物の性状の改善を図
っている。
しかしながら、この方法は運転コスト及び設備コストの
両面から通気量の一層の節減が望まれること、ＢＯＤの
一層の高濃度、高負荷処理が望まれること、廃水浄化の
安定性が比較的高いとはいえさらに改善が望まれること
等の課題があった。
両面から通気量の一層の節減が望まれること、ＢＯＤの
一層の高濃度、高負荷処理が望まれること、廃水浄化の
安定性が比較的高いとはいえさらに改善が望まれること
等の課題があった。
本発明はこれらの課題を解決するべ（なされたものであ
り、曝気槽を３槽に分けるとともに曝気槽への通気を前
槽を中心に変えること、曝気槽内のｐｌ＋を従来のアル
カリ性側から酸性側に変えしかも前槽のｐｉ（を最も低
くし中槽後槽に行くに従い順次高くすることが課題の解
決手段として極めて有効であること、これに汚泥に対す
るＢＯＤ負荷を高めることによってまた汚泥の賦活時間
を短縮することによってその効果をさらに高めることが
できること、この３槽処理は１槽内の処理を経時的に変
えるバッチ処理でも行なえること等を見出して本発明を
完成するに到った。
り、曝気槽を３槽に分けるとともに曝気槽への通気を前
槽を中心に変えること、曝気槽内のｐｌ＋を従来のアル
カリ性側から酸性側に変えしかも前槽のｐｉ（を最も低
くし中槽後槽に行くに従い順次高くすることが課題の解
決手段として極めて有効であること、これに汚泥に対す
るＢＯＤ負荷を高めることによってまた汚泥の賦活時間
を短縮することによってその効果をさらに高めることが
できること、この３槽処理は１槽内の処理を経時的に変
えるバッチ処理でも行なえること等を見出して本発明を
完成するに到った。
曝気槽は原則として３槽用いる。これは槽内に仕切板を
設けて１槽を３槽に仕切って用いてもよく、また、別個
の槽を３槽連結して用いてもよい。
設けて１槽を３槽に仕切って用いてもよく、また、別個
の槽を３槽連結して用いてもよい。
この３槽はそれぞれ有機物吸着、有機物の酸化資化、お
よび微生物の賦活の機能を果たすところである。仕切板
によって各種を形成する場合には、仕切板をいずれも槽
の底面から起立させて廃水がその上を溢流していくよう
にすればよい。しかしながら、槽の底面から起立する仕
切板と槽の底面に間隙を有する仕切板を交互に設けて各
種を形成してもよい。別個の槽を連結する場合にも同様
に、槽の上部間を管で接続してもよく、槽の上部間、下
部間を交互に接続した形であってもよい。また、各種の
底面を同一高さにする必要はなく、例えば各種を階段状
に形成して、廃水が各検量の仕切板上を順次溢流してい
くようにしてもよい。各種の容積比は、前槽が４０〜５
０％程度、中槽が２０〜２５％程度、そして後槽が２０
〜２５％程度がよい。廃水の各槽内での滞留時間は原水
ＢＯＤ？４度３０００ｍｇ／ｆ！、容積負荷３ｋｇＢＯ
口／ボ・日を例にとると前槽が５〜６時間程度、中槽が
２〜３時間程度、後槽が２〜３時間程度となる。この３
槽の曝気槽は各種を更に仕切って用いてもよい。そのほ
か、公知の各種の前処理槽、後処理槽を接続することが
できる。
よび微生物の賦活の機能を果たすところである。仕切板
によって各種を形成する場合には、仕切板をいずれも槽
の底面から起立させて廃水がその上を溢流していくよう
にすればよい。しかしながら、槽の底面から起立する仕
切板と槽の底面に間隙を有する仕切板を交互に設けて各
種を形成してもよい。別個の槽を連結する場合にも同様
に、槽の上部間を管で接続してもよく、槽の上部間、下
部間を交互に接続した形であってもよい。また、各種の
底面を同一高さにする必要はなく、例えば各種を階段状
に形成して、廃水が各検量の仕切板上を順次溢流してい
くようにしてもよい。各種の容積比は、前槽が４０〜５
０％程度、中槽が２０〜２５％程度、そして後槽が２０
〜２５％程度がよい。廃水の各槽内での滞留時間は原水
ＢＯＤ？４度３０００ｍｇ／ｆ！、容積負荷３ｋｇＢＯ
口／ボ・日を例にとると前槽が５〜６時間程度、中槽が
２〜３時間程度、後槽が２〜３時間程度となる。この３
槽の曝気槽は各種を更に仕切って用いてもよい。そのほ
か、公知の各種の前処理槽、後処理槽を接続することが
できる。
３槽のうち、前槽には廃水の流入部と汚泥分離装置から
循環してくる返送汚泥の導入部を設ける。
循環してくる返送汚泥の導入部を設ける。
これは前記の各種の機能を発揮させるために必要であり
、本発明においては、廃水と返送汚泥は前槽に投入する
。
、本発明においては、廃水と返送汚泥は前槽に投入する
。
一方、各種は曝気槽であるから通気装置が設けられてい
なければならない。通気装置は曝気槽に用いられている
公知のものをそのまま使用することができる。本発明の
方法においてはこの曝気槽の通気方法に特徴がある。す
なわち、通気量を槽毎に３段階に分け、前槽には該槽内
の液量に対する容積比で０．５〜０．８／分程度、中槽
には該槽内の液量に対する容積比で０．１〜０．４／分
程度、そして後槽には該槽内の液量に対する容積比で０
．１〜０．３／分程度を通気する。通気量比としては前
槽５０〜７０％程度、中槽２０〜３０％程度そして後槽
１０〜２０％程度になるようにする。各曝気槽の溶存酸
素濃度としては前槽が０．５〜１ ｐｐｍ程度、中槽が
１〜３ ｐｐｍ程度、そして後槽が０．５〜１ ｐｐｍ
程度になる。
なければならない。通気装置は曝気槽に用いられている
公知のものをそのまま使用することができる。本発明の
方法においてはこの曝気槽の通気方法に特徴がある。す
なわち、通気量を槽毎に３段階に分け、前槽には該槽内
の液量に対する容積比で０．５〜０．８／分程度、中槽
には該槽内の液量に対する容積比で０．１〜０．４／分
程度、そして後槽には該槽内の液量に対する容積比で０
．１〜０．３／分程度を通気する。通気量比としては前
槽５０〜７０％程度、中槽２０〜３０％程度そして後槽
１０〜２０％程度になるようにする。各曝気槽の溶存酸
素濃度としては前槽が０．５〜１ ｐｐｍ程度、中槽が
１〜３ ｐｐｍ程度、そして後槽が０．５〜１ ｐｐｍ
程度になる。
次に、各曝気槽内の液のｐＦｌをいずれも６．０以上７
．０以下としかつ各槽内の液のｐｌ（を前槽を最も低く
し中槽、後槽に行くに従い順次高くなるようにする。前
槽のｐＨは６．０〜６．５程度、中槽のｐＨは６゜０〜
６．７程度、そして後槽のｐＨは６．３〜７．０程度に
することが好ましい。
．０以下としかつ各槽内の液のｐｌ（を前槽を最も低く
し中槽、後槽に行くに従い順次高くなるようにする。前
槽のｐＨは６．０〜６．５程度、中槽のｐＨは６゜０〜
６．７程度、そして後槽のｐＨは６．３〜７．０程度に
することが好ましい。
このｐＨの調整には前槽については原廃水のｐＨを調整
することによって行ない、中、後槽については通気量を
調整することによって行なうことができる。曝気槽の温
度は従来と同様でよ＜１５〜４３°Ｃ程度、一般には２
０〜３０°Ｃ程度である。曝気槽の汚泥負荷は０．５〜
１ ｋｇ ＢＯＤ／ｋｇ−３Ｓ・日となるように調整す
ることが好ましい。この調整は返送汚泥を減少させてＭ
ＬＳＳ濃度を低くすることによって行うことができる。
することによって行ない、中、後槽については通気量を
調整することによって行なうことができる。曝気槽の温
度は従来と同様でよ＜１５〜４３°Ｃ程度、一般には２
０〜３０°Ｃ程度である。曝気槽の汚泥負荷は０．５〜
１ ｋｇ ＢＯＤ／ｋｇ−３Ｓ・日となるように調整す
ることが好ましい。この調整は返送汚泥を減少させてＭ
ＬＳＳ濃度を低くすることによって行うことができる。
また、上記の代わりに汚泥量を例えば１．５〜４日程度
に短かく管理することも有効である。返送汚泥量はさら
に処理する廃水の生分解特性に見合った曝気時間になる
ように調整する手段としても利用される。
に短かく管理することも有効である。返送汚泥量はさら
に処理する廃水の生分解特性に見合った曝気時間になる
ように調整する手段としても利用される。
汚泥の賦活時間はＣＯＤが平衡に到達してから１〜１０
時間程度とすることが好ましい。この賦活は前述の３槽
方式の場合には後槽において行なわれる。一方、賦活用
の曝気槽を別に設けてそこで行なうことも可能である。
時間程度とすることが好ましい。この賦活は前述の３槽
方式の場合には後槽において行なわれる。一方、賦活用
の曝気槽を別に設けてそこで行なうことも可能である。
廃水の負荷としては４ ｋｇ ＢＯＤ／・ボ・日収下、
通常２〜３ｋｇＢＯＤ／・ボ・日程度であり、濃度とし
てはＢＯＤ濃度で１ 、０００〜５．０００ｐｐｍ程度
でよい。以上の方法は３槽の曝気槽を用いて行なうのが
原則であるが単槽を経時的に前槽、中槽、後槽の各条件
で順次曝気処理してバッチ処理することも可能である。
通常２〜３ｋｇＢＯＤ／・ボ・日程度であり、濃度とし
てはＢＯＤ濃度で１ 、０００〜５．０００ｐｐｍ程度
でよい。以上の方法は３槽の曝気槽を用いて行なうのが
原則であるが単槽を経時的に前槽、中槽、後槽の各条件
で順次曝気処理してバッチ処理することも可能である。
曝気槽から排出された排水は通常は微生物の凝集処理な
どの後処理を施すことな（そのまま汚泥を分離すること
ができる。この分離は沈降槽での沈降分離とか、遠心分
離機による分離などの常法に従って行なえばよいが沈降
槽が好ましい。分離した汚泥は一部を曝気槽に返送し、
残余は焼却処理、肥料化などによって処理される。
どの後処理を施すことな（そのまま汚泥を分離すること
ができる。この分離は沈降槽での沈降分離とか、遠心分
離機による分離などの常法に従って行なえばよいが沈降
槽が好ましい。分離した汚泥は一部を曝気槽に返送し、
残余は焼却処理、肥料化などによって処理される。
本発明の方法に使用される汚泥菌の種類は特に限定され
るものではなく通常の汚泥菌をそのまま使用することが
できる。
るものではなく通常の汚泥菌をそのまま使用することが
できる。
本発明の方法で処理しうる廃水は、微生物によって浄化
しうるものであれば特に限定されないことはいうまでも
ないが、例えば生活廃水とかグルタミン酸その他各種ア
ミノ酸の醗酵廃液などが好適である。
しうるものであれば特に限定されないことはいうまでも
ないが、例えば生活廃水とかグルタミン酸その他各種ア
ミノ酸の醗酵廃液などが好適である。
本発明の方法においては曝気槽を３槽に分けて前槽では
廃水中の有機物を汚泥菌が吸着して一部酸化分解を開始
し、中槽では吸着した有機物を汚泥菌が分解資化し、そ
して後槽ではこの汚泥菌が賦活するように構成されてい
る。通気量は各種において上記の機能が充分に果たす事
ができる最適な量を供給するように設定されている。
廃水中の有機物を汚泥菌が吸着して一部酸化分解を開始
し、中槽では吸着した有機物を汚泥菌が分解資化し、そ
して後槽ではこの汚泥菌が賦活するように構成されてい
る。通気量は各種において上記の機能が充分に果たす事
ができる最適な量を供給するように設定されている。
曝気槽のｐＨを微酸性にすることにより、汚泥菌の酸素
要求量を抑制し、かつアンモニアの酸化を防止して硝化
、脱窒を抑制し更には活性汚泥処理水の後段処理、例え
ば凝集沈澱、活性炭吸着処理を容易ならしめている。
要求量を抑制し、かつアンモニアの酸化を防止して硝化
、脱窒を抑制し更には活性汚泥処理水の後段処理、例え
ば凝集沈澱、活性炭吸着処理を容易ならしめている。
汚泥負荷を０．５〜１ ｋｇ ＢＯＤ／・ＳＳ・日と高
くすることによってＢＯＤ高濃度高負荷と相俟って余剰
汚泥生成率は従来法の１．−５〜２倍になり、この余剰
汚泥を系外に引き抜く事により廃水中の窒素を除去する
ことができる。更に、汚泥の賦活時間を１〜１０時間に
短縮することによって汚泥の活性を高めＣＯＤ除去率を
高めることができる。
くすることによってＢＯＤ高濃度高負荷と相俟って余剰
汚泥生成率は従来法の１．−５〜２倍になり、この余剰
汚泥を系外に引き抜く事により廃水中の窒素を除去する
ことができる。更に、汚泥の賦活時間を１〜１０時間に
短縮することによって汚泥の活性を高めＣＯＤ除去率を
高めることができる。
実施例１
縦横各々約７０ｃｍ、高さ約７０（ｍの曝気槽（内容積
約２４Ｏｆ）に巾約７０ｃｍ、高さ約５０ｃｍの仕切板
２枚で縦方向に３：２：２の割合になるように仕切を入
れて前、中、後の３槽に仕切った。これに、ＭＬＳＳ濃
度約４．０００ｍｇ／ ｌの活性汚泥菌を約２４０１入
れて通気を開始し、これにアミノ酸醗酵廃液を主成分と
する表１に示す組成の工場排水を１時間当り１０ｆの速
度で投入した。１分間当り約２４０１の空気を前槽が約
７０％、中槽が約２０％そして後槽が約１０％の通気量
比となるように調整して、通気した。曝気混合液は直径
的４０ｃｍ、高さ約７０ｃｍの沈澱槽に導入し、ここで
、活性汚泥菌を沈降分離して上澄液として処理水を得た
。一方、沈澱槽底部に沈降した活性汚泥菌は１時間当り
１０２の速度で返送汚泥として循環使用した。その際曝
気槽内混合液のＭＬＳＳ濃度が約３．５００ｍｇ／ ｌ
になるように余剰汚泥として一部引き抜いて調節した。
約２４Ｏｆ）に巾約７０ｃｍ、高さ約５０ｃｍの仕切板
２枚で縦方向に３：２：２の割合になるように仕切を入
れて前、中、後の３槽に仕切った。これに、ＭＬＳＳ濃
度約４．０００ｍｇ／ ｌの活性汚泥菌を約２４０１入
れて通気を開始し、これにアミノ酸醗酵廃液を主成分と
する表１に示す組成の工場排水を１時間当り１０ｆの速
度で投入した。１分間当り約２４０１の空気を前槽が約
７０％、中槽が約２０％そして後槽が約１０％の通気量
比となるように調整して、通気した。曝気混合液は直径
的４０ｃｍ、高さ約７０ｃｍの沈澱槽に導入し、ここで
、活性汚泥菌を沈降分離して上澄液として処理水を得た
。一方、沈澱槽底部に沈降した活性汚泥菌は１時間当り
１０２の速度で返送汚泥として循環使用した。その際曝
気槽内混合液のＭＬＳＳ濃度が約３．５００ｍｇ／ ｌ
になるように余剰汚泥として一部引き抜いて調節した。
また、曝気槽内混合液のｐＨは前槽を約６．０、中槽を
約６．５そして後槽を約６．７になるように調節した。
約６．５そして後槽を約６．７になるように調節した。
以上の条件で約３０日間連続運転を行った。なお、比較
のために同形同大の曝気槽に仕切板を入れずに同質同量
の活性汚泥菌を入れ、これにｐＨを７．０に調整した同
質の工場排水を７ｆ／ＩＩの速度で投入して活性汚泥処
理を行った。２４０１ ／分の空気をほぼ等分に通気し
、曝気槽内混合液は同形同大の沈降槽で、固液分離した
。同様に返送汚泥循環を実施しつつ、曝気槽内混合液Ｍ
ＬＳＳ濃度を約６，０００ｍｇ／ ｌになるように余剰
汚泥を引き抜いて調節しつつ、約３０日間連続運転を行
った。
のために同形同大の曝気槽に仕切板を入れずに同質同量
の活性汚泥菌を入れ、これにｐＨを７．０に調整した同
質の工場排水を７ｆ／ＩＩの速度で投入して活性汚泥処
理を行った。２４０１ ／分の空気をほぼ等分に通気し
、曝気槽内混合液は同形同大の沈降槽で、固液分離した
。同様に返送汚泥循環を実施しつつ、曝気槽内混合液Ｍ
ＬＳＳ濃度を約６，０００ｍｇ／ ｌになるように余剰
汚泥を引き抜いて調節しつつ、約３０日間連続運転を行
った。
得られた結果を表１に示す。
表１
実施例２
長さ４０ｍ、中１２ｍ、深さ６ｍの曝気槽を巾１２ｍ、
高さ５ｍの仕切板２枚で長さが前槽１８ｍ、中槽１１ｍ
１後槽１１ｍになるように３槽に仕切って使用した。こ
の曝気槽にアミノ酸醗酵廃液を主成分とした工場排水を
表２に示す量を供給し、これにＭＬＳ Ｓ ｆｉｌｔカ
４．０００ｍｇ／ ｊ！ ニナルヨウニ活性汚泥菌ヲ投
入した。処理中、前槽に約１００ｒｆｆ／分、中槽に約
３０イ／分そして後槽に約２０イ／分の空気を通気した
。
高さ５ｍの仕切板２枚で長さが前槽１８ｍ、中槽１１ｍ
１後槽１１ｍになるように３槽に仕切って使用した。こ
の曝気槽にアミノ酸醗酵廃液を主成分とした工場排水を
表２に示す量を供給し、これにＭＬＳ Ｓ ｆｉｌｔカ
４．０００ｍｇ／ ｊ！ ニナルヨウニ活性汚泥菌ヲ投
入した。処理中、前槽に約１００ｒｆｆ／分、中槽に約
３０イ／分そして後槽に約２０イ／分の空気を通気した
。
また、曝気槽のｐｌ＋は前槽のｐＨが６．０以上６．５
以下になるようにし、供給源排水のｐＨを３〜４に調節
し、一方、後槽のｐＨが６．３以上７以下となるように
そして中槽のｐＨが前槽と後槽の中間になるように中槽
及び後槽への空気の供給量を調節した。
以下になるようにし、供給源排水のｐＨを３〜４に調節
し、一方、後槽のｐＨが６．３以上７以下となるように
そして中槽のｐＨが前槽と後槽の中間になるように中槽
及び後槽への空気の供給量を調節した。
曝気槽内の活性汚泥菌を含む混合液は後槽より縦３０ｍ
、横１０ｍ、深さ３．５ｍの沈澱槽に導入し活性汚泥菌
を沈降分離した後、上澄液を処理水として得た。また、
沈降汚泥菌は曝気槽内混合液の活性汚泥濃度が４，００
０ｍ（Ｈ／ ｊｌ！になるように連続的に余剰汚泥とし
て引き抜き残りは前槽へ循環した。
、横１０ｍ、深さ３．５ｍの沈澱槽に導入し活性汚泥菌
を沈降分離した後、上澄液を処理水として得た。また、
沈降汚泥菌は曝気槽内混合液の活性汚泥濃度が４，００
０ｍ（Ｈ／ ｊｌ！になるように連続的に余剰汚泥とし
て引き抜き残りは前槽へ循環した。
表３
実施例３
単槽の曝気槽６０！に、あらかじめ活性汚泥処理を行っ
てＣ０Ｄ４度がほぼ平衡に達して後約５時間の活性汚泥
菌でＭＬＳＳｆｉ度約４ 、０００ｍｇ／ １２のもの
を３０ｆ入れた。表３に示すアミノ酸酪酵廃液を１５１
入れて、１８１／分の空気を通気し、２時間後のＣＯＤ
濃度を測定した。
てＣ０Ｄ４度がほぼ平衡に達して後約５時間の活性汚泥
菌でＭＬＳＳｆｉ度約４ 、０００ｍｇ／ １２のもの
を３０ｆ入れた。表３に示すアミノ酸酪酵廃液を１５１
入れて、１８１／分の空気を通気し、２時間後のＣＯＤ
濃度を測定した。
なお、比較のために、前記のＣＯＤ濃度が平衡に達して
後約２４時間後の活性汚泥菌についても前記と同様の実
験を行った。
後約２４時間後の活性汚泥菌についても前記と同様の実
験を行った。
得られた結果を表３に示す。
即ち、活性汚泥処理の曝気時間が長いもの（従来法）に
対し、処理ＣＯ’Ｄ平衡濃度到達後５時間のものは約１
７０％吸着能力であった。
対し、処理ＣＯ’Ｄ平衡濃度到達後５時間のものは約１
７０％吸着能力であった。
実施例４
曝気槽には直径４０ｃｍ、高さ５５ｃｍの円筒型の単槽
容器を用い、この曝気槽に菌体濃度約８．０００■／ｌ
、ｐＨ６，５の活性汚泥を２５２入れ表４に示す各種の
工場排水を２５２入れた。２０１／分の空気を通気しつ
つ容器内のｐＨを通気開始後５時間までは約６．０．５
時間以後８時間までは約６．３、そして８時間以後２４
時間までは約６．７に調節して活性汚泥処理を実施した
。なお、通気量は通気開始後８時間までは２０１／分、
８〜１２時間迄は１０２７分、１２時間〜２４時間は５
１／分に調節した。
容器を用い、この曝気槽に菌体濃度約８．０００■／ｌ
、ｐＨ６，５の活性汚泥を２５２入れ表４に示す各種の
工場排水を２５２入れた。２０１／分の空気を通気しつ
つ容器内のｐＨを通気開始後５時間までは約６．０．５
時間以後８時間までは約６．３、そして８時間以後２４
時間までは約６．７に調節して活性汚泥処理を実施した
。なお、通気量は通気開始後８時間までは２０１／分、
８〜１２時間迄は１０２７分、１２時間〜２４時間は５
１／分に調節した。
比較のために同形同大の曝気槽に同質同量の活性汚泥菌
を入れ、同じく同質同量の工場排水を混合して活性汚泥
処理を行った。処理条件としてはｐ Ｈｉｌｌ ’４Ｂ
をフリーにする以外は、上記と同一条件とした。
を入れ、同じく同質同量の工場排水を混合して活性汚泥
処理を行った。処理条件としてはｐ Ｈｉｌｌ ’４Ｂ
をフリーにする以外は、上記と同一条件とした。
得られた結果を表４に示す。
表４
原排水Ｃ０Ｄｆｉ度 （ｍｇ／ｌ） １，２００
１．２００２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃）
６０ １３０ＣＯＤ除去率 （％”）
９５ ８９菌体酸素要求量
１（基準）１．５処理水ｐＨ−６，６５，２ 原排水ＣＯＤ濃度 （ｍｇ／ｉ）） ４，９００
４．９００２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃） １
６０ １９０ＣＯＤ除去率 （％）
９２ ８９菌体酸素要求量 １
（基準）１．４処理水ｐＨ−６，５７，９ 原排水ＣＯＤ濃度 （ｍｇ／ｊ）） ２．２５０
２．２５０２４時間曝気槽ＣＯＯ濃度（〃）
５７ ’ ７２ＣＯＤ除去率 （％”
） ９８ ９６処理水ｐＨ−６，６５，３ 原排水ＣＯＤ？ａ度 （ｍｇＡ’）’ ３８０
３８０２４時間ＷＴＪ気槽ＣＯＤ：ａ度（〃−）
、３０ −４２ＣＯＤ除去率 （％）９２
．９０処理水ｐＨ−６，７８，１ 原排水ｃｏｏｋ度 （ｍｇ／ｆ） ６１０
６１０２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃）４８
６０ｃｏｏ除去率 （％”） ９８
９４処理水ｐＨ−６，６５，８ 原水Ｃ０Ｄ１度 （■／１） ９．２００ ９
．２００２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃） ３４０
４２０ＣＯＤ除去率 （％） ７４
６７処理水ｐＨ−６，７８，８ 原排水ｃｏｏ：ａ度 （ｍｇ／ｌ） ３５
３５２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃） ３
１０ＣＯＯ除去率 （％） ９２
７１処理水ｐＨ−６，５５，３ 実施例５ 曝気槽には長さ３３ｃ＋ｎ、巾１２ｃｍ、高さ（液深）
２０ｃｍのものを用い、長さ方向に中１２ｃ＋ｎ、高さ
２０印の仕切板を２投入れて容積比が前槽５０％、中槽
３０％そして後槽２０％となるように仕切った。これに
、ＭＬＳＳ１４度４．０００ｍｇ／ ｊ！の活性汚泥菌
を入れアミノ酸耐酵廃液を主成分とする工場排水をｐＨ
３，５に調整して８２７日で投入した。約２１！、７分
の空気を前槽約７０％、中槽約２０％、後槽約１０％に
なるように通気し、３０日間運転した。
１．２００２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃）
６０ １３０ＣＯＤ除去率 （％”）
９５ ８９菌体酸素要求量
１（基準）１．５処理水ｐＨ−６，６５，２ 原排水ＣＯＤ濃度 （ｍｇ／ｉ）） ４，９００
４．９００２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃） １
６０ １９０ＣＯＤ除去率 （％）
９２ ８９菌体酸素要求量 １
（基準）１．４処理水ｐＨ−６，５７，９ 原排水ＣＯＤ濃度 （ｍｇ／ｊ）） ２．２５０
２．２５０２４時間曝気槽ＣＯＯ濃度（〃）
５７ ’ ７２ＣＯＤ除去率 （％”
） ９８ ９６処理水ｐＨ−６，６５，３ 原排水ＣＯＤ？ａ度 （ｍｇＡ’）’ ３８０
３８０２４時間ＷＴＪ気槽ＣＯＤ：ａ度（〃−）
、３０ −４２ＣＯＤ除去率 （％）９２
．９０処理水ｐＨ−６，７８，１ 原排水ｃｏｏｋ度 （ｍｇ／ｆ） ６１０
６１０２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃）４８
６０ｃｏｏ除去率 （％”） ９８
９４処理水ｐＨ−６，６５，８ 原水Ｃ０Ｄ１度 （■／１） ９．２００ ９
．２００２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃） ３４０
４２０ＣＯＤ除去率 （％） ７４
６７処理水ｐＨ−６，７８，８ 原排水ｃｏｏ：ａ度 （ｍｇ／ｌ） ３５
３５２４時間曝気槽ＣＯＤ濃度（〃） ３
１０ＣＯＯ除去率 （％） ９２
７１処理水ｐＨ−６，５５，３ 実施例５ 曝気槽には長さ３３ｃ＋ｎ、巾１２ｃｍ、高さ（液深）
２０ｃｍのものを用い、長さ方向に中１２ｃ＋ｎ、高さ
２０印の仕切板を２投入れて容積比が前槽５０％、中槽
３０％そして後槽２０％となるように仕切った。これに
、ＭＬＳＳ１４度４．０００ｍｇ／ ｊ！の活性汚泥菌
を入れアミノ酸耐酵廃液を主成分とする工場排水をｐＨ
３，５に調整して８２７日で投入した。約２１！、７分
の空気を前槽約７０％、中槽約２０％、後槽約１０％に
なるように通気し、３０日間運転した。
なお、比較のために同形同大の曝気槽に同し活性汚泥及
び工場排水をｐＨ７，０に調整して同量投入し、曝気槽
内のｐＨ６，ｓになるように硫酸で調整しつつ、これも
同じ＜３０日間運転した。
び工場排水をｐＨ７，０に調整して同量投入し、曝気槽
内のｐＨ６，ｓになるように硫酸で調整しつつ、これも
同じ＜３０日間運転した。
得られた結果を表５に示す。
表５
本発明法 従来法
原水Ｃ０Ｄ１度 Ｃｍｇ／ｌ ） １２００
１２００処理水ＣＯＤ濃度 （”） ６０
９０〃 ＣＯＤ除去率（％”） ９５−９２．５
曝気槽ｐｌ＋ ６．５ ６
．５９１１調整用硫酸量 （■／１排水）１５１７０
即ち、曝気槽のｐ）Ｉを調整する方法として原排水を酸
性側に調整する方が曝気槽に酸を投入して調整する方法
に比べて約橘の酸消費量となった。
１２００処理水ＣＯＤ濃度 （”） ６０
９０〃 ＣＯＤ除去率（％”） ９５−９２．５
曝気槽ｐｌ＋ ６．５ ６
．５９１１調整用硫酸量 （■／１排水）１５１７０
即ち、曝気槽のｐ）Ｉを調整する方法として原排水を酸
性側に調整する方が曝気槽に酸を投入して調整する方法
に比べて約橘の酸消費量となった。
本発明の方法により通気量を従来法のｚ−ｔに低下させ
ることができ、通気のための設備コスト及び使用電気量
を節減することができる。また、処理排水のＢＯＤ濃度
を３０００〜５０００ｐｐｍにまで高めることができ、
ＢＯＤ負荷も２〜４ｋｇ ＢＯＤ／ｒｒｒ・日とするこ
とができて設備全体をコンパクトにすることができる。
ることができ、通気のための設備コスト及び使用電気量
を節減することができる。また、処理排水のＢＯＤ濃度
を３０００〜５０００ｐｐｍにまで高めることができ、
ＢＯＤ負荷も２〜４ｋｇ ＢＯＤ／ｒｒｒ・日とするこ
とができて設備全体をコンパクトにすることができる。
廃水浄化の安定性が高（長期間にわたって安定して運転
を続けることができる。
を続けることができる。
余剰汚泥の脱水処理性が良好で使用薬剤を従来法に比し
て大巾に節減することができる。活性汚泥処理水の高度
処理性が向上し、後段処理の凝集沈澱に要する薬剤を大
巾に節減できるばかりでなく、活性炭吸着処理性も向上
する。従来法よりも余剰汚泥発生率が高く、この汚泥を
除去することによって廃水中の窒素を効率的に除去でき
る。これらによって設備コスト及び運転コストを大巾に
低下させることができる。
て大巾に節減することができる。活性汚泥処理水の高度
処理性が向上し、後段処理の凝集沈澱に要する薬剤を大
巾に節減できるばかりでなく、活性炭吸着処理性も向上
する。従来法よりも余剰汚泥発生率が高く、この汚泥を
除去することによって廃水中の窒素を効率的に除去でき
る。これらによって設備コスト及び運転コストを大巾に
低下させることができる。
Claims (6)
- （１）廃水を曝気槽に投入して槽内の微生物により廃水
中に含まれている有機物を分解し、曝気槽から排出され
る排水から前記微生物を分離してその一部を曝気槽に循
環投入する廃水の処理方法において、前記曝気槽を前槽
、中槽及び後槽の３槽とし、廃水及び微生物をその前槽
に流入させるとともに前槽における通気量を該槽内の液
量に対する容積比で１分当り０．５〜０．８とし、中槽
における通気量を該槽内の液量に対する容積比で１分当
り０．１〜０．４とし、かつ後槽における通気量を該槽
内の液量に対する容積比で０．１〜０．３とすることを
特徴とする活性汚泥法による廃水処理方法 - （２）廃水を曝気槽に投入して槽内の微生物により廃水
中に含まれている有機物を分解し、曝気槽から排出され
る排水から前記微生物を分離してその一部を曝気槽に循
環投入する廃水の処理方法において、前記曝気槽を３槽
とし、廃水および微生物をその前槽に流入させるととも
に３槽内の各液のｐＨをいずれも５．０以上７．０以下
して、かつ各槽内の液のｐＨを前槽を最も低くし中槽、
後槽に行くに従い順次高くすることを特徴とする活性汚
泥法による廃水処理方法 - （３）ｐＨ調整に関し、前槽は原廃水のｐＨを調整する
ことにより行い中槽、後槽は通気量を調整することを特
徴とする請求項２に記載の廃水処理方法 - （４）汚泥負荷を０．５〜１ｋｇＢＯＤ／ｋｇ・ＳＳ・
日とすることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載
の廃水処理方法 - （５）活性汚泥の賦活時間をＣＯＤが平衡に到達してか
ら１〜１０時間とすることを特徴とする活性汚泥法によ
る廃水処理方法 - （６）１槽の曝気槽を経時的に前槽、中槽、後槽として
順次使用することを特徴とする請求項１、請求項２、請
求項３、請求項４又は請求項５に記載の廃水処理方法
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1955488A JP2661093B2 (ja) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | 活性汚泥法による廃水処理方法 |
| MYPI89000106A MY103808A (en) | 1988-02-01 | 1989-01-27 | Method for treatment of waste water by activated sludge process. |
| US07/304,035 US5160621A (en) | 1988-02-01 | 1989-01-31 | Method for treatment of waste water by activated sludge process |
| FR8901300A FR2626568B1 (fr) | 1988-02-01 | 1989-02-01 | Procede a la boue activee pour le traitement des eaux residuaires |
| PH38137A PH25521A (en) | 1988-02-01 | 1989-02-01 | Method for treatment of waste water by activated slduge process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1955488A JP2661093B2 (ja) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | 活性汚泥法による廃水処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01199694A true JPH01199694A (ja) | 1989-08-11 |
| JP2661093B2 JP2661093B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=12002535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1955488A Expired - Lifetime JP2661093B2 (ja) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | 活性汚泥法による廃水処理方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5160621A (ja) |
| JP (1) | JP2661093B2 (ja) |
| FR (1) | FR2626568B1 (ja) |
| MY (1) | MY103808A (ja) |
| PH (1) | PH25521A (ja) |
Cited By (3)
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| JP2002320989A (ja) * | 2001-04-25 | 2002-11-05 | Mitsubishi Electric Corp | 生物学的水処理装置 |
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| JP2014198289A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-23 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の処理方法及び処理装置 |
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| US5811289A (en) * | 1996-02-06 | 1998-09-22 | Lewandowski; Raymond | Process and apparatus for effecting a biological aerobic pretreatment of dairy industry effluent |
| JP4301582B2 (ja) * | 1996-08-26 | 2009-07-22 | 味の素株式会社 | 凝集沈殿法による排水処理方法 |
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