JPH01189191A - 回路基板 - Google Patents
回路基板Info
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- JPH01189191A JPH01189191A JP1268788A JP1268788A JPH01189191A JP H01189191 A JPH01189191 A JP H01189191A JP 1268788 A JP1268788 A JP 1268788A JP 1268788 A JP1268788 A JP 1268788A JP H01189191 A JPH01189191 A JP H01189191A
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Landscapes
- Parts Printed On Printed Circuit Boards (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
この発明は回路基板、特に窒化アルミニウ、ム(AJN
)基体を用いたAI−N薄膜回路基板に関する。
)基体を用いたAI−N薄膜回路基板に関する。
(従来の技術)
従来、薄膜配線実装モジュールの基板とじてアルミナが
主に使われている。能動素子は性能の向上にともない、
稼働時の素子から基板への発熱量が増大する傾向にあ)
、アルミナの熱伝導率では能動素子の実装個数に制約を
受ける。このため、モジー−ルの実装密度が熱的な面か
ら低し□ベルとなってしまう。このような場合、アルミ
ナに代やシ高熱伝導率をもつBeOを基板材料とする方
法が用いられてきたが、仁の材料は自身の毒性が基板と
しての応用範囲を限定し、代替材料としてAJ−Nが有
望視されている。しかしながら、微細な配線を考慮した
場合、蒸着法、スパッタリング法等で形成される薄膜回
路は必須の技術であるが、AJN基体を用いた場合の薄
膜回路形成技術は確立されていない。
主に使われている。能動素子は性能の向上にともない、
稼働時の素子から基板への発熱量が増大する傾向にあ)
、アルミナの熱伝導率では能動素子の実装個数に制約を
受ける。このため、モジー−ルの実装密度が熱的な面か
ら低し□ベルとなってしまう。このような場合、アルミ
ナに代やシ高熱伝導率をもつBeOを基板材料とする方
法が用いられてきたが、仁の材料は自身の毒性が基板と
しての応用範囲を限定し、代替材料としてAJ−Nが有
望視されている。しかしながら、微細な配線を考慮した
場合、蒸着法、スパッタリング法等で形成される薄膜回
路は必須の技術であるが、AJN基体を用いた場合の薄
膜回路形成技術は確立されていない。
一般に用いられている薄膜導体としてはAu/Pt/T
i、 Au/Pd/Ti、 Au/Pt/Cr等があげ
られる。これらの導体はエツチングの際に王水、沸酸等
の腐蝕性の強いエッチャントがその構造上要求され、基
板材料であるA−LNもエツチングを受けやすい欠点を
有する。AjN材料は強酸1強アルカリ土類金属アルミ
ナやSlにくらべて低い耐食性をもち、容易に分解する
ため、導体配線パターンの周辺や下地にビット、トレン
チを生じて導体層の安定的形成および信頼性を阻害する
。このため、AJN基板に与える影響が少ないエツチン
グが可能な構造の導体層を有するAjN薄膜回路基板が
望まれていた。
i、 Au/Pd/Ti、 Au/Pt/Cr等があげ
られる。これらの導体はエツチングの際に王水、沸酸等
の腐蝕性の強いエッチャントがその構造上要求され、基
板材料であるA−LNもエツチングを受けやすい欠点を
有する。AjN材料は強酸1強アルカリ土類金属アルミ
ナやSlにくらべて低い耐食性をもち、容易に分解する
ため、導体配線パターンの周辺や下地にビット、トレン
チを生じて導体層の安定的形成および信頼性を阻害する
。このため、AJN基板に与える影響が少ないエツチン
グが可能な構造の導体層を有するAjN薄膜回路基板が
望まれていた。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は以上の点を考慮してなされたもので、AJN基
体を用いた薄膜回路基板を提供することを第1の目的と
する。
体を用いた薄膜回路基板を提供することを第1の目的と
する。
第2 K AIN基体に与える影響が少ないエツチング
が可能な薄膜導体を備えた回路基板を提供することを第
2の目的とする。
が可能な薄膜導体を備えた回路基板を提供することを第
2の目的とする。
(課題を解決するための手段と作用)
本発明は表面粗さ(Ra)が150nm以下の、υN基
体上1c Au / NiもしくはAu / Cr等か
らなる導体薄膜を形成することを特徴とする回路基板で
ある。本発明をさらに詳しく説明すると、表面粗さ(R
a)が159nm以下であるAJN基板上に所望のパタ
ーンを有する導体薄膜からなる配線導体層を形成する。
体上1c Au / NiもしくはAu / Cr等か
らなる導体薄膜を形成することを特徴とする回路基板で
ある。本発明をさらに詳しく説明すると、表面粗さ(R
a)が159nm以下であるAJN基板上に所望のパタ
ーンを有する導体薄膜からなる配線導体層を形成する。
AjN基板はBeOにくらべ無毒であシ、製造2部品化
、廃棄の制約が少ない利点を持ち、とくに熱伝導率が7
0〜280w/m氷以上の広い範囲、すなわち、放熱特
性がアルミナの3.5倍から所望によp BeOよシ優
れたレベルまで調整可能であるため、能動素子の高密度
化をはかることが可能である。
、廃棄の制約が少ない利点を持ち、とくに熱伝導率が7
0〜280w/m氷以上の広い範囲、すなわち、放熱特
性がアルミナの3.5倍から所望によp BeOよシ優
れたレベルまで調整可能であるため、能動素子の高密度
化をはかることが可能である。
これらの理由から薄膜用回路基板としてAJN基体を用
いる。さらに、表面粗さ(Ra)が15Qnm以上であ
ると導体膜の断線や配線幅の不均一から生じるAJN薄
膜回路基板の信頼性低下を招き、(Ra) =15Qn
m以下とする。表面粗さの調整は焼結基板の研磨もしく
はサブミクロン粒子原料をもちいた焼結基板を使用し行
う。
いる。さらに、表面粗さ(Ra)が15Qnm以上であ
ると導体膜の断線や配線幅の不均一から生じるAJN薄
膜回路基板の信頼性低下を招き、(Ra) =15Qn
m以下とする。表面粗さの調整は焼結基板の研磨もしく
はサブミクロン粒子原料をもちいた焼結基板を使用し行
う。
さらに詳しく説明すると、所定の寸法を持つAJ=N基
体を通常の方法で研磨し、表面粗さが低下するに従い、
粒子径のよシ小さな研磨粉を使用する。このAJN基体
としてはAJN粉に必要に応じ2Qwt%以下程度のY
をはじめとする希土類元素。
体を通常の方法で研磨し、表面粗さが低下するに従い、
粒子径のよシ小さな研磨粉を使用する。このAJN基体
としてはAJN粉に必要に応じ2Qwt%以下程度のY
をはじめとする希土類元素。
アルカリ土類元素等の焼結助剤を添加した焼結体を用い
る。このA、EN基体のAjN結晶粒径は0.5〜20
μmの範凹内にあることが望ましく、AJN平均結晶粒
径が0.5μm以下では焼結による基板のそ夛。
る。このA、EN基体のAjN結晶粒径は0.5〜20
μmの範凹内にあることが望ましく、AJN平均結晶粒
径が0.5μm以下では焼結による基板のそ夛。
ゆがみが導体薄膜形成可能な許容範囲を越え、さらに2
0μm以上では結晶粒子脱落によるビットが深いため、
これを研磨によって修正不可能となるためである。
0μm以上では結晶粒子脱落によるビットが深いため、
これを研磨によって修正不可能となるためである。
研磨粉としては所定の粒子径を持つアランダム。
グリーンカーボン(主成分8iC) 、酸化セリウム等
があげられる。これらの材料による研磨によシ、該基板
の表面粗さがRa = 3QQnm以下となった後、A
jN基体と同様の材料をもちいて所望とする表面粗さに
到達するまで研磨を行う。ここで、AjN基体を該基板
の主成分からなる粉末を用いて研磨を行う前に、硬度が
該基板以上の粉末によシ予め研磨を実施しておくとよい
。例えばグリーンカーボン、ダイヤモンドなどがあげら
れ、これらは粗い研磨面をある程度平坦化し、これに引
続く研磨において表面粗さを容易低減可能である。この
処理を施さない場合、脱落粒子による深いビットの集合
体を生じ、これに引続く研磨においてこれら前記した欠
陥を除去しがたくなる。
があげられる。これらの材料による研磨によシ、該基板
の表面粗さがRa = 3QQnm以下となった後、A
jN基体と同様の材料をもちいて所望とする表面粗さに
到達するまで研磨を行う。ここで、AjN基体を該基板
の主成分からなる粉末を用いて研磨を行う前に、硬度が
該基板以上の粉末によシ予め研磨を実施しておくとよい
。例えばグリーンカーボン、ダイヤモンドなどがあげら
れ、これらは粗い研磨面をある程度平坦化し、これに引
続く研磨において表面粗さを容易低減可能である。この
処理を施さない場合、脱落粒子による深いビットの集合
体を生じ、これに引続く研磨においてこれら前記した欠
陥を除去しがたくなる。
次いで、A、tNを研磨の最終段階での研磨剤としても
ちいるが、MNより硬度の大きい材料、例えばグリーン
カーボン、ダイヤモンドなどでこの研磨を行った場合、
結晶粒子の脱落によるビット数および研磨による条痕数
が増大し、ル曙よシ硬度の小さい酸化セリウムなどを研
磨剤とした場合、前段階の研磨によって生じた条痕を十
分除去することが難しく、いずれも目的とする表面粗さ
を得ることができない。このため、最終研磨剤にAJN
基板と同様の材料もしくは同等の硬度を有する物質を使
用することが望ましい。この場合、研磨粉として使用す
るAJNは2.0μm以下の粒子径であることが望まし
い。該研磨粉が2.0μm以上であると所望の表面粗さ
を得ることはむづかしく、几a≦(59nmとするには
2.0μm以下が好適である。この粒子径の下限として
は粉体の製造限界にょシ決まる。また、目標とする表面
粗さとしてはRa = 5Qnm。
ちいるが、MNより硬度の大きい材料、例えばグリーン
カーボン、ダイヤモンドなどでこの研磨を行った場合、
結晶粒子の脱落によるビット数および研磨による条痕数
が増大し、ル曙よシ硬度の小さい酸化セリウムなどを研
磨剤とした場合、前段階の研磨によって生じた条痕を十
分除去することが難しく、いずれも目的とする表面粗さ
を得ることができない。このため、最終研磨剤にAJN
基板と同様の材料もしくは同等の硬度を有する物質を使
用することが望ましい。この場合、研磨粉として使用す
るAJNは2.0μm以下の粒子径であることが望まし
い。該研磨粉が2.0μm以上であると所望の表面粗さ
を得ることはむづかしく、几a≦(59nmとするには
2.0μm以下が好適である。この粒子径の下限として
は粉体の製造限界にょシ決まる。また、目標とする表面
粗さとしてはRa = 5Qnm。
Rmax’= 600nm以下が好適である。基板は前
記した表面粗さ以上の場合、エツチング時にパターンが
高精度で形成できず、さらに表面の凹凸による導体薄膜
の不均一な膜厚がエツチングの異方性を生じ、薄膜導体
の信頼性低下をもたらす原因となる。
記した表面粗さ以上の場合、エツチング時にパターンが
高精度で形成できず、さらに表面の凹凸による導体薄膜
の不均一な膜厚がエツチングの異方性を生じ、薄膜導体
の信頼性低下をもたらす原因となる。
薄膜形成方法としては蒸着法、スパッタ法等の一般的薄
膜形成法をもちい必要に応じ、基板温度。
膜形成法をもちい必要に応じ、基板温度。
雰囲気、真空度、パワー密度、ボート電流を調整する。
導体材料としてはAu、NiもしくはAu、Crの単体
を用いるとよい。これらの導体材料はAJN材料との密
着性、信頼性が良好であり、シかも、Al−Hに対して
腐蝕性の低いエッチャントを使用することができる。薄
膜回路基板は前述したようにパターン精度向上のため、
鏡面状態の表面をもちいる。
を用いるとよい。これらの導体材料はAJN材料との密
着性、信頼性が良好であり、シかも、Al−Hに対して
腐蝕性の低いエッチャントを使用することができる。薄
膜回路基板は前述したようにパターン精度向上のため、
鏡面状態の表面をもちいる。
しかしながら、この鏡面とはマクロなレベルの表現であ
シ、ミクロ的には結晶粒界および異相界面。
シ、ミクロ的には結晶粒界および異相界面。
不純物等の原因による凹凸が薄膜基板表面に生じ、不連
続な表面となっている。この基板上にAjN基体に与え
る影響が大きなエッチャントを使用する#ll造Φ導体
層を適用した場合、これらエッチャントは不連続面での
異なるエツチング速度を拡大・助長し、導体材料と基板
との密着性・信頼性等を損ない、この結果、導体層の人
JN基板上への安定的形成が阻害してしまう。導体層A
u / NiもしくはAu / Crを用いることによ
りAJN基体に与える影響の少ないエッチャントの使用
が可能である。
続な表面となっている。この基板上にAjN基体に与え
る影響が大きなエッチャントを使用する#ll造Φ導体
層を適用した場合、これらエッチャントは不連続面での
異なるエツチング速度を拡大・助長し、導体材料と基板
との密着性・信頼性等を損ない、この結果、導体層の人
JN基板上への安定的形成が阻害してしまう。導体層A
u / NiもしくはAu / Crを用いることによ
りAJN基体に与える影響の少ないエッチャントの使用
が可能である。
NiおよびCrの接合層は30〜200nm程度の厚み
であればよく、これを形成後真空を破らず連続に油層を
所望の厚さ(例えば200〜ユQQQnm程度)となる
よう成膜する。また、配線パターンは一般的なレジスト
を用いたりソゲ2フイを導体層のAJN基板上への安定
的形成が可能なエッチャントにておこなう。このような
エッチャントとしてはCu5O。
であればよく、これを形成後真空を破らず連続に油層を
所望の厚さ(例えば200〜ユQQQnm程度)となる
よう成膜する。また、配線パターンは一般的なレジスト
を用いたりソゲ2フイを導体層のAJN基板上への安定
的形成が可能なエッチャントにておこなう。このような
エッチャントとしてはCu5O。
+HCJ−十エチルアルコール+脱イオン水、 HCf
+FeCJ−1+エチA/ 7 k コー/I/十脱
イオン水、 H,So。
+FeCJ−1+エチA/ 7 k コー/I/十脱
イオン水、 H,So。
+脱イオン水等があげられる。
(実施例)
実施例1
表IKLめす結晶粒子径を持っAJN基板をアランダム
ナ1,200.す2,500、グリーンカーボンナ4,
000の各研磨剤を使用して研磨加工を行った後、0.
6μmの平均粒子径のAjN粉によシ表1の条件で最終
研磨を実施した。なお、基板に使用したすN材料は70
〜280W/m−にの熱伝導率を持つ試料であった。
ナ1,200.す2,500、グリーンカーボンナ4,
000の各研磨剤を使用して研磨加工を行った後、0.
6μmの平均粒子径のAjN粉によシ表1の条件で最終
研磨を実施した。なお、基板に使用したすN材料は70
〜280W/m−にの熱伝導率を持つ試料であった。
これらの基板に薄膜導体としてAu (250Ωm)
/Ni(59nm)をスパッタおよびフォトリング2フ
イによシフμm幅の配線および1 xm角のパッドを形
成した後、配線の抵抗値、パッドのビール強度を測定し
、信頼性評価のため、i、ooohのプレッシャークツ
カーテストをおこなった。これらの特性評価は実施例2
.比較例1.比較例2についても行い、表1にしめす。
/Ni(59nm)をスパッタおよびフォトリング2フ
イによシフμm幅の配線および1 xm角のパッドを形
成した後、配線の抵抗値、パッドのビール強度を測定し
、信頼性評価のため、i、ooohのプレッシャークツ
カーテストをおこなった。これらの特性評価は実施例2
.比較例1.比較例2についても行い、表1にしめす。
実施例2
表1にしめず結晶粒子径を持つAJN基板をアの平均粒
子径のAJN粉によシ表1の条件で最終研磨を実施した
。なお、基板に使用した。υN材料は実施例1と同様の
熱伝導率を持つ試料であった。
子径のAJN粉によシ表1の条件で最終研磨を実施した
。なお、基板に使用した。υN材料は実施例1と同様の
熱伝導率を持つ試料であった。
比較例1
表1にしめず結晶粒子径を持つAjN基板をアランダム
ナ1,200、+2,500、グリーンカーボンナ4,
000の各研磨剤を使用して研磨加工を行った後、1.
0μmの平均粒子径の酸化セリウムによシ表1の条件で
最終研磨を実施した。なお、基板に使用したALN材料
は実施例と同じものであっ九。
ナ1,200、+2,500、グリーンカーボンナ4,
000の各研磨剤を使用して研磨加工を行った後、1.
0μmの平均粒子径の酸化セリウムによシ表1の条件で
最終研磨を実施した。なお、基板に使用したALN材料
は実施例と同じものであっ九。
比較例2
表1にしめず結晶粒子径を持つAJN基板をアランダム
φ1,200、◆2,500、グリーンカーボン÷4,
000の各研磨剤を使用して研磨加工を行った後、1.
4μmの平均粒子径を持つSiC粉および1.0μmの
ダイヤモンドペーストにより表1の条件で最終研磨を実
施した。基板に使用したAJN材料は実施例と同じもの
であった。
φ1,200、◆2,500、グリーンカーボン÷4,
000の各研磨剤を使用して研磨加工を行った後、1.
4μmの平均粒子径を持つSiC粉および1.0μmの
ダイヤモンドペーストにより表1の条件で最終研磨を実
施した。基板に使用したAJN材料は実施例と同じもの
であった。
本実施例は前記した方法によシ、いずれも表面粗さRa
= 5Qnm、 Rrnax = 5QOnm以下の
AJN薄膜回路基板を得ることができる。さらに薄膜導
体の抵抗値、パッドのビール強度がそれぞれ100Ω、
23.0!MPa前後の値をしめし、1,0OOhの
プレッシャークツカーテスト後も導体の剥離が認められ
なかった。
= 5Qnm、 Rrnax = 5QOnm以下の
AJN薄膜回路基板を得ることができる。さらに薄膜導
体の抵抗値、パッドのビール強度がそれぞれ100Ω、
23.0!MPa前後の値をしめし、1,0OOhの
プレッシャークツカーテスト後も導体の剥離が認められ
なかった。
比較例は結晶粒の脱落によるビットおよび研磨によって
生じた条痕が実施例にくらべて多いため表面粗さは大き
く、7μm幅の導体に断線部分が数か新発生していた。
生じた条痕が実施例にくらべて多いため表面粗さは大き
く、7μm幅の導体に断線部分が数か新発生していた。
また、薄膜導体の抵抗値、パッドのビール強度がそれぞ
れ100〜350Ω、1.O〜15.0?・MPaと不
安定な値をしめし、1,0OOhのブレラシャークツカ
−テスト後、導体の剥離が一部認められた。
れ100〜350Ω、1.O〜15.0?・MPaと不
安定な値をしめし、1,0OOhのブレラシャークツカ
−テスト後、導体の剥離が一部認められた。
以下余白
表1 薄膜回路基板の特性
■ビール強度(MPa ) 、 0表面粗さ、几a/
Rmax (pm)信頼性1000 hは導体薄膜に剥
離などの欠陥のないことをしめす。
Rmax (pm)信頼性1000 hは導体薄膜に剥
離などの欠陥のないことをしめす。
実施例3
熱伝導率280w/m・、にOAjN基板を表面粗さ1
5Qnm以下となるようラッピング、研磨を行った後、
導体層としてAu/Niを表2にしめす方法1条件で形
成した。この後、ポジタイプのレジストによシフμm幅
の導体配線パターンを形成後、AuftKI+I、十脱
イオン水のエッチャント、NiをCu80. +HCL
十エチルアルコール+脱イオン水のエッチャントによシ
エッチングを行った。
5Qnm以下となるようラッピング、研磨を行った後、
導体層としてAu/Niを表2にしめす方法1条件で形
成した。この後、ポジタイプのレジストによシフμm幅
の導体配線パターンを形成後、AuftKI+I、十脱
イオン水のエッチャント、NiをCu80. +HCL
十エチルアルコール+脱イオン水のエッチャントによシ
エッチングを行った。
実施例4
熱伝導率260w/m−に’のAjN基板を表面粗さ1
50nm以下となるようラッピング、研磨を行った後、
導体層としてAu / Crを真空蒸着法によシそれぞ
れ、表2に示す方法1条件で形成した。この後、(実施
例1)と同様の導体配線パターンを形成した。
50nm以下となるようラッピング、研磨を行った後、
導体層としてAu / Crを真空蒸着法によシそれぞ
れ、表2に示す方法1条件で形成した。この後、(実施
例1)と同様の導体配線パターンを形成した。
なお、CrはH,80,十脱イオン水エッチャントによ
シエッチングした。
シエッチングした。
以上の本発明による導体配線パターンは基板との密着強
度が2.0f−jP^−以上と十分であり、断線がなく
、均一な十分実用的なものである。
度が2.0f−jP^−以上と十分であり、断線がなく
、均一な十分実用的なものである。
比較例3
熱伝導率20w/mKのアルミナ基板を表面粗さ150
nm以下となるようラッピング、研磨を行った後、導体
層として、Au /Pt /TiをRFスパッタ法によ
シそれぞれ、表2に示す方法2条件で形成した。
nm以下となるようラッピング、研磨を行った後、導体
層として、Au /Pt /TiをRFスパッタ法によ
シそれぞれ、表2に示す方法2条件で形成した。
AuをKI + I、十脱イオン水のエッチャントによ
)、PtをHCj + HNO,のエッチャント、Ti
をHF十脱イオン水のエッチャントによシエッチングを
行った。いずれの試料も密着強度が本発明にくらべ低く
、配線パターンに断線が見られた。
)、PtをHCj + HNO,のエッチャント、Ti
をHF十脱イオン水のエッチャントによシエッチングを
行った。いずれの試料も密着強度が本発明にくらべ低く
、配線パターンに断線が見られた。
表 2
」ulIL
次に薄膜コンデンサモジエールに関する実施例を説明す
る。
る。
表面粗さ(Ra)が15Qnm以下である熱伝導率7Q
w/m1に以上のAjN基板上に所望の面積を有する下
層導体薄膜、誘電体薄膜、上層導体薄膜からなる薄膜コ
ンデンサおよび配線導体層を形成する。
w/m1に以上のAjN基板上に所望の面積を有する下
層導体薄膜、誘電体薄膜、上層導体薄膜からなる薄膜コ
ンデンサおよび配線導体層を形成する。
薄膜コンデンサ構造がインターデジタルの場合、下層体
薄膜は省略する。表面粗さ(Rりが150nm以上であ
ると導体膜の断線や配線幅の不均一から生じる薄膜コン
デンサモジュールの信頼性低下を招く。表面粗さの調整
は焼結基板の研磨もしくはサブミクロン粒子原料をもち
いた焼結基板を使用し行う。薄膜形成方法としては蒸着
法、スパッタ法等の一般的薄膜形成法をもちい必要に応
じ、基板温度、雰囲気、真空度、パワー密度、ボート電
流を調整する。強誘体のスパッタリングの際の基板温度
は成膜後アニールを必要としない場合、500〜800
℃の範囲がのぞましく、それ以外では室温〜300℃が
好適である。また雰囲気はターゲットが酸はターゲット
に対し2.0w7m”以下がストイキオメトリ保持上好
適である。導体材料としては金属。
薄膜は省略する。表面粗さ(Rりが150nm以上であ
ると導体膜の断線や配線幅の不均一から生じる薄膜コン
デンサモジュールの信頼性低下を招く。表面粗さの調整
は焼結基板の研磨もしくはサブミクロン粒子原料をもち
いた焼結基板を使用し行う。薄膜形成方法としては蒸着
法、スパッタ法等の一般的薄膜形成法をもちい必要に応
じ、基板温度、雰囲気、真空度、パワー密度、ボート電
流を調整する。強誘体のスパッタリングの際の基板温度
は成膜後アニールを必要としない場合、500〜800
℃の範囲がのぞましく、それ以外では室温〜300℃が
好適である。また雰囲気はターゲットが酸はターゲット
に対し2.0w7m”以下がストイキオメトリ保持上好
適である。導体材料としては金属。
酸化物導体があげられ、Pt、 Au、 TI、 Ni
、 Cr、 fzどの単体・合金、Bat YCu30
? 、に代表される酸化物導体化合物を用いるとよい。
、 Cr、 fzどの単体・合金、Bat YCu30
? 、に代表される酸化物導体化合物を用いるとよい。
とくに酸化物導体化合物はおなじ酸化物の誘電体薄膜に
たいし、熱処理による酸化9機械的ミスマツチによる導
体膜の剥離をふせぎ、好適な材料である。AJN基板は
BeOにくらべ無毒であシ、製造9部品化、廃棄の制約
が少ない利点を持ち、とくに熱伝導率が250w/m−
に以上の場合、放熱特性がBeOよシ優れ、能動素子の
高密度化をはかることが可能である。つぎに誘電体薄膜
は酸化物強誘電体化合物、すなわち(pbCa ) (
(Mfl 13Nb173 ) (Zn11s Nb1
71 ) T t ) 03 、(Pb Ba)((M
j’t7s Nb、、 ) (Zn、z、Nb、、、
)Ti )0. 、5rTiO,などのペロプスカイト
型化合物であれば問題ない。これらの化合物は薄膜コン
デンサの使用温度、誘電率。
たいし、熱処理による酸化9機械的ミスマツチによる導
体膜の剥離をふせぎ、好適な材料である。AJN基板は
BeOにくらべ無毒であシ、製造9部品化、廃棄の制約
が少ない利点を持ち、とくに熱伝導率が250w/m−
に以上の場合、放熱特性がBeOよシ優れ、能動素子の
高密度化をはかることが可能である。つぎに誘電体薄膜
は酸化物強誘電体化合物、すなわち(pbCa ) (
(Mfl 13Nb173 ) (Zn11s Nb1
71 ) T t ) 03 、(Pb Ba)((M
j’t7s Nb、、 ) (Zn、z、Nb、、、
)Ti )0. 、5rTiO,などのペロプスカイト
型化合物であれば問題ない。これらの化合物は薄膜コン
デンサの使用温度、誘電率。
誘電正接などの特性に応じて、単体もしくは複合構造の
誘電体薄膜として使用すればよい。
誘電体薄膜として使用すればよい。
以下、具体例を示す。
熱伝導率260w/m−K OAJN基体を表面粗さ1
50nm以下とな、るようラッピング、研磨を行った後
、下層導体としてBa2 YCus 0y−yを几Fス
パブタ法により1.0μmの膜厚を、ガス圧5Pa 、
アルゴンと酸素の割合いが1:1、パワー密度2w/c
z” 、基板温度30℃の条件で得た。この下層導体上
に(Pb Ca) ((狗tzaNbxts ) (Z
”tls Nbtls ) T’ )Ox組成の誘電体
層を1.5μm。
50nm以下とな、るようラッピング、研磨を行った後
、下層導体としてBa2 YCus 0y−yを几Fス
パブタ法により1.0μmの膜厚を、ガス圧5Pa 、
アルゴンと酸素の割合いが1:1、パワー密度2w/c
z” 、基板温度30℃の条件で得た。この下層導体上
に(Pb Ca) ((狗tzaNbxts ) (Z
”tls Nbtls ) T’ )Ox組成の誘電体
層を1.5μm。
几Fスパッタ法によシ、下層導体とおなしPtを同条件
で形成した。最後に上層導体を下層導体と同様の方法で
形成し、あわせて酸化ルテニウムにより抵抗体を形成し
た。各層のパターンユングはマスクにて行なった。必要
によシ、得られた薄膜コンデンサのアニーリングを表3
にしめず条件で実施した。いずれも、容量値130 n
F/crn”以上をもつ薄膜コンデンサモジー−ルを
得ることができた。さらに、市販の能動素子を実装し、
動作させたところ、基板温度の上昇はlOc以内であっ
た。
で形成した。最後に上層導体を下層導体と同様の方法で
形成し、あわせて酸化ルテニウムにより抵抗体を形成し
た。各層のパターンユングはマスクにて行なった。必要
によシ、得られた薄膜コンデンサのアニーリングを表3
にしめず条件で実施した。いずれも、容量値130 n
F/crn”以上をもつ薄膜コンデンサモジー−ルを
得ることができた。さらに、市販の能動素子を実装し、
動作させたところ、基板温度の上昇はlOc以内であっ
た。
熱伝導率260 w/m−K (D AjN基板を表面
粗さ150nm以下となるようラッピング、研磨を行っ
た後、下層導体としてTi/Ptを几Fスパッタ法によ
シそれぞれ、0.171.0μmの膜厚を、ガス圧0.
5Pa、アルゴンと酸素の割合いが1:1.パワー密度
4w/crn”。
粗さ150nm以下となるようラッピング、研磨を行っ
た後、下層導体としてTi/Ptを几Fスパッタ法によ
シそれぞれ、0.171.0μmの膜厚を、ガス圧0.
5Pa、アルゴンと酸素の割合いが1:1.パワー密度
4w/crn”。
基板温度30゛Cの条件で得た。この下層導体上に(P
b Ca ) ((MfBs Nb、、、 ) (Zn
、、、 Nb、、、 )Ti )O,組成の誘電体層を
1.5μm、 RFスパッタ法によシ、ガス圧0.5P
a、アルゴンと酸素の割合いが1:1.パワー密度2w
/cm” 、基板温度200℃条件で形成した。最後に
上層導体としてPtを下層導体と同様の方法で形成した
。各層のパターンユングはマスクにて行なった。必要に
より、得られた薄膜コンデンサのアニーリングを表3に
しめず条件で実施した。いずれも、容量値80 n F
/cIIL”以上をもつ薄膜コンデンサモジュールを得
ることができた。さらに市販の能動素子を実装し、動作
したところ基板温度が室温にたいし10℃以内であった
。
b Ca ) ((MfBs Nb、、、 ) (Zn
、、、 Nb、、、 )Ti )O,組成の誘電体層を
1.5μm、 RFスパッタ法によシ、ガス圧0.5P
a、アルゴンと酸素の割合いが1:1.パワー密度2w
/cm” 、基板温度200℃条件で形成した。最後に
上層導体としてPtを下層導体と同様の方法で形成した
。各層のパターンユングはマスクにて行なった。必要に
より、得られた薄膜コンデンサのアニーリングを表3に
しめず条件で実施した。いずれも、容量値80 n F
/cIIL”以上をもつ薄膜コンデンサモジュールを得
ることができた。さらに市販の能動素子を実装し、動作
したところ基板温度が室温にたいし10℃以内であった
。
比較例として熱伝導率20w/m;にのアルミナ基板を
表面粗さ2QQnmとなるようラッピング、研磨を行っ
た後、下層導体としてTi/Ptf:RFスパッタ法に
よシそれぞれ、0.1/1.02mの膜厚を、ガス圧Q
、5Pa。
表面粗さ2QQnmとなるようラッピング、研磨を行っ
た後、下層導体としてTi/Ptf:RFスパッタ法に
よシそれぞれ、0.1/1.02mの膜厚を、ガス圧Q
、5Pa。
アルゴンと酸素の割合いが1:1.パワー密度4W/C
rIt−基板温度30℃の条件で得た。この下層導体上
に(pbCa) ((MF+/s Nbt/s) (Z
”x/s Nbt/s )” )Os組成の誘電体層を
1.5μm、 RFスパッタ法によシ、ガス圧0.5P
a。
rIt−基板温度30℃の条件で得た。この下層導体上
に(pbCa) ((MF+/s Nbt/s) (Z
”x/s Nbt/s )” )Os組成の誘電体層を
1.5μm、 RFスパッタ法によシ、ガス圧0.5P
a。
アルゴンと酸素の割合いが1:1.パワー密度2WAr
L−基板温度200℃条件で形成した。最後に上層導体
としてPiを下層導体と同様の方法で形成した。各層の
パターンユングはマスクにて行なった。必要により、得
られた薄膜コンデンサのアニーリングを表1にしめず条
件で実施した。いずれも、薄膜コンデンサの容量値は8
0nF/cm”以下となり、さらに市販の能動素子を実
装し、動作したところ基板温度が室温にたいし30℃以
上上昇した。また、表面粗さが大きいため、導体層の一
部にパターン切れを生じた。
L−基板温度200℃条件で形成した。最後に上層導体
としてPiを下層導体と同様の方法で形成した。各層の
パターンユングはマスクにて行なった。必要により、得
られた薄膜コンデンサのアニーリングを表1にしめず条
件で実施した。いずれも、薄膜コンデンサの容量値は8
0nF/cm”以下となり、さらに市販の能動素子を実
装し、動作したところ基板温度が室温にたいし30℃以
上上昇した。また、表面粗さが大きいため、導体層の一
部にパターン切れを生じた。
以上詳述したごとく、薄膜配線実装モジー−ルの実装密
度低下を防ぐため、高誘電率薄膜コンデンサを熱伝導率
の良好なALN基板上に形成した薄膜コンデンサモジュ
ールを得ることができる。
度低下を防ぐため、高誘電率薄膜コンデンサを熱伝導率
の良好なALN基板上に形成した薄膜コンデンサモジュ
ールを得ることができる。
表 3
〔発明の効果〕
以上説明したように本発明によればAI−N基体を用い
た薄膜導体を有する回路基板を得ることができる。
た薄膜導体を有する回路基板を得ることができる。
代理人 弁理士 則 近 憲 佑
同 松山光之
Claims (3)
- (1)表面粗さ(Ra)がRa≦150nmの窒化アル
ミニウム基体上に薄膜回路が形成されたことを特徴とす
る回路基板。 - (2)窒化アルミニウム基体の平均結晶粒径が0.5〜
20μmであることを特徴とする請求項1記載の回路基
板。 - (3)薄膜回路はNiまたはCrの下地層とこの下地層
上に形成されたAuからなることを特徴とする請求項1
乃至2記載の回路基板。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1268788A JPH01189191A (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | 回路基板 |
DE68922118T DE68922118T2 (de) | 1988-01-25 | 1989-01-24 | Schaltungsplatte. |
EP89101189A EP0326077B1 (en) | 1988-01-25 | 1989-01-24 | Circuit board |
US07/300,944 US4963701A (en) | 1988-01-25 | 1989-01-24 | Circuit board |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1268788A JPH01189191A (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | 回路基板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01189191A true JPH01189191A (ja) | 1989-07-28 |
Family
ID=11812288
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1268788A Pending JPH01189191A (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | 回路基板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01189191A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0364984A (ja) * | 1989-08-03 | 1991-03-20 | Ibiden Co Ltd | 電子回路基板 |
JPH06196590A (ja) * | 1992-12-24 | 1994-07-15 | Kyocera Corp | 窒化アルミニウム配線基板 |
-
1988
- 1988-01-25 JP JP1268788A patent/JPH01189191A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0364984A (ja) * | 1989-08-03 | 1991-03-20 | Ibiden Co Ltd | 電子回路基板 |
JP2787953B2 (ja) * | 1989-08-03 | 1998-08-20 | イビデン株式会社 | 電子回路基板 |
JPH06196590A (ja) * | 1992-12-24 | 1994-07-15 | Kyocera Corp | 窒化アルミニウム配線基板 |
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