JPH0117863B2 - - Google Patents
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- JPH0117863B2 JPH0117863B2 JP55043100A JP4310080A JPH0117863B2 JP H0117863 B2 JPH0117863 B2 JP H0117863B2 JP 55043100 A JP55043100 A JP 55043100A JP 4310080 A JP4310080 A JP 4310080A JP H0117863 B2 JPH0117863 B2 JP H0117863B2
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- Japan
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- ink
- liquid
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- parts
- droplet
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41J—TYPEWRITERS; SELECTIVE PRINTING MECHANISMS, i.e. MECHANISMS PRINTING OTHERWISE THAN FROM A FORME; CORRECTION OF TYPOGRAPHICAL ERRORS
- B41J2/00—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed
- B41J2/005—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed characterised by bringing liquid or particles selectively into contact with a printing material
- B41J2/01—Ink jet
- B41J2/135—Nozzles
- B41J2/14—Structure thereof only for on-demand ink jet heads
- B41J2/14016—Structure of bubble jet print heads
- B41J2/14088—Structure of heating means
- B41J2/14112—Resistive element
- B41J2/14129—Layer structure
Landscapes
- Particle Formation And Scattering Control In Inkjet Printers (AREA)
Description
本発明は液滴形成方法、とりわけ細孔内の液体
中に気泡を生成させ、その圧力作用により前記液
体を前記細孔に連通した吐出口から吐出させて液
滴を形成する液滴形成方法に関する。 現在、知られる各種、記録方式の中でも、記録
時に騒音の発生がほとんどないノンインパクト記
録方式であつて、且つ、高速記録が可能であり、
しかも、普通紙に特別の定着処理を必要とせずに
記録が行なえることから、所謂インクジエツト記
録方式が特に注目を集めている。このインクジエ
ツト記録方式に就いては、これ迄にも様々な液滴
(インク滴)形成方式が提案され、改良が加えら
れて商品化されたものもあれば、現在もなお、実
用化への努力が続けられているものでもある。 インクジエツト記録方式とは、要するに、イン
クと称される記録液の液滴(droplet)を種々の
作用原理に基づき飛翔させ、それを紙等の被記録
部材に付着させて記録を行なう方式である。 斯かるインクジエツト記録方式に於て採用され
る液滴形成方法の一つとして、細孔内の液体を加
熱して液体中に気泡を生成させ、その際前記細孔
内に生ずる圧力作用により液滴を発生させる方法
がある。そしてこの液滴形成方法に就いては、第
1図に示すプロセス略図によつてその詳細を説明
することができる。 第1図においてオリフイスOFとインク室Wと
発熱体H1が示されインクIKは矢印Pより供給
される。インクIKと外気との境界面(液面)を
IMで示す。発熱体H1上に生成した気泡をBと
する。t0においては吐出前の状態が示されt0
とt1の間で駆動パルスが発熱体H1に与えられ
る。発熱体H1の温度上昇は駆動パルスが与えら
れると同時に開始される。t1は発熱体温がイン
クの気化温度以上になつた状態であり、気泡Bが
出来始め液面IMはオリフイス面より気泡Bによ
つてインクIKを圧した分に相応してふくらむ状
態を示している。t2では更に気泡Bが生長した
状態で液面IMは更にふくらむ。t3では駆動パ
ルスが立ち下り、発熱体H1の温度がほぼ最高に
達した時点で更に液面IMはふくらむ。t4では
発熱体温度は降下を始めているが、気泡Bの体積
は最高位になつており、液面IMは更にふくらん
でいる。t5では気泡Bは収縮を始める。従つて
オリフイスOFよりふくらんで出た液面IMに対し
て気泡Bが収縮した分だけインク室W内にインク
IKが逆に引き込まれる状態となる。この結果液
面IMは矢印Qの部分にくびれが生じる。t6で
は更に気泡Bの収縮が進み、液滴IDと液面IM′と
に分離を起す。t7では液滴IDが吐出されて飛
翔し、気泡Bは更に収縮をし、液面IM′は更に後
退する。t8では気泡Bは消滅直前であり、液面
IM′は更に後退し、オリフイスOFより内面に引
き込まれる。t9はインクIKの供給が行なわれ
始めて、後退した液面IM′は再びオリフイスOF
面に近づいていく。t10ではインクIKの供給
が完全に行なわれて再び、t0と同一の状態にも
どつたことを示す。 第1図のt6の時点では、インク室Wの径いつ
ぱいに気泡Bがある状態であるので、気泡の収縮
にともなうインクIKの移動は、オリフイスOF面
と気泡Bとの間に残留しているインクが主に行な
うこととなり、液面IM′はインク室W内で大きく
後退する。t7,t8の時点では、気泡Bは、イ
ンク室Wの径よりも充分に小さくなつているので
後方(矢印P)からのインクIKの供給が加わつ
て液面IM′の後退の程度はやわらぐが、オリフイ
スOFの近くにあるインクの受ける外気圧の方が
大きくてその部分のインクが移動し易いために、
液面IM′の後退傾向は続いて生じている。この結
果インクが完全に供給されて元のt0の状態にも
どるのにt10までの時間を必要とする。 この様に、叙上の液滴形成方法では、インク室
W内へのインクのリフイールの所要時間が長く、
又、しばしばインクのリフイールが不充分に行な
われる為、液滴の吐出ミスや吐出速度の低下や吐
出方向の乱れ等を起こしたり或は、吐出応答性が
低下する等の欠点が指摘されている。 そこで、本発明に於ては、叙上の如き液滴形成
方法に見られた欠点を完全に解消することを主目
的とする。この本発明の目的を達成する本発明
は、供給された液体が案内されて液体を吐出する
オリフイスまでの液路内に熱エネルギーを作用さ
せて前記液路内に生成される気泡の体積変化に基
づいて前記オリフイスから液体を吐出して液滴を
形成する液滴形成法であつて、最大気泡状態で前
記液路の液体流を遮断しない前記気泡を形成する
ことを特徴とする液滴形成方法である。 以下、本発明を第2図のプロセス略図に沿つて
詳しく説明する。 第2図は、本発明の液滴形成方法の概要を説明
するプロセス略図であり、この第2図に於ても、
先の第1図の場合と同様に、オリフイスOFとイ
ンク室Wと発熱体H1が示されインクIKは矢印
Pより供給される。インクIKと外気との境界面
(液面)をIMで示す。発熱体H1上に生成した気
泡をBとする。t0においては吐出前の状態が示
されt0とt1の間で駆動パルスが発熱体H1に
与えられる。発熱体H1の温度上昇は駆動パルス
が与えられると同時に開始される。t1は発熱体
温度がインクの気化温度以上になつた状態であ
り、気泡Bが出来始め液面IMはオリフイス面よ
り気泡BによつてインクIKを圧した分に相応し
てふくらむ状態を示している。t2では更に気泡
Bが生長した状態で液面IMは更にふくらむ。t
3では駆動パルスが立ち下り、発熱体H1の温度
がほゞ最高に達した時点で更に液面IMはふくら
む。t4は発熱体温度は降下を始めているが、気
泡Bの体積は最高位になつており、液面IMは更
にふくらんでいる。尚、このときも、インク室W
内でインクIK流は遮断されていない。t5では
気泡体積Bは収縮を始める。従つてオリフイス
OFよりふくらんで出た液面IMに対して気泡Bが
収縮した分だけインク室W内にインクIKが逆に
引き込まれる状態となる。この結果、液面IMは
矢印Qの部分にくびれが生じる。t6では更に気
泡Bの収縮が進み、液滴IDと液面IM′とに分離を
起す。 この時点で、IM′の後退は、後方(矢印P)か
ら供給されるインクIKの圧力によりおさえられ
る。t7では液滴IDが吐出されて飛翔し、気泡
Bは更に収縮をするが後方(矢印P)から供給さ
れるインクIKの圧力によりIM′はオリフイスOF
面近く迄押し戻される。t8はインクIKの供給
部が完全に行なわれて再びt0と同等の状態にも
どつた事を示す。 以上に説明したとおり、第2図においては、t
4の時点で既に後方(矢印P)からインク室W内
へのインクIKの再充填が行なわれるので液面
IM′の後退の程度は、第1図の場合よりも少なく
なる。そのために、以降、t5〜t8までにイン
ク室W内へインクIKの供給が完全に行なわれて
第1図の場合よりも早く元のt0の状態にもどる
ことができる。 従つて、この第2図に示す液滴形成方法に於て
は、液滴形成の1サイクルの所要時間が短縮され
る結果、液滴の吐出応答性をより向上することが
できる。又、この方法では、インクメニスカスの
後退し過ぎが起らないのでインク室内へのインク
の再充填が常に迅速且つ完全に行なわれ、液滴の
吐出状態が安定している。 ここで、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。 実施例 1〜5 アルミナ基板上にSiO2層(下部層)をスパツ
タリングにより5μm厚に形成、続いて発熱抵抗
層としてHfB2を1000Å厚に、アルミニウムを電
極として3000Å厚に積層した後、選択エツチング
によつて50μm×200μmの発熱抵抗体パターンを
形成した。次にSiO2層をスパツタリングにより
3500Å厚に保護層(上部層)として積層して基板
上に電気・熱変換体を形成した後、幅50μm×深
さ40μmの溝を刻んだガラス板を溝と発熱抵抗体
が合致するように接合した。引続いて発熱抵抗体
の先端とオリフイスの距離が250μmになるよう
にオリフイス端面を研磨して記録ヘツドを作成し
た。この記録ヘツドを用いて、以下に示す液組成
の各インクA〜Hを吐出させた所表−1のような
結果となつた。 尚、インク組成分の部数は、何れも重量部数で
ある。 又、記録ヘツドの駆動条件として、何れも、パ
ルス巾10μsec、20Vの矩形電圧パルス印字信号を
1msecの周期で印加した。 インクA アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル(商
品名;保土谷化学製) 5部 エチルアルコール 95部 インクB アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 メチルカルビトール 80部 エチルアルコール 15部 インクC アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 エチルセロソルブ 95部 インクD アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 ベンジルアルコール 95部 インクE アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 N−メチル−2−ピロリドン 95部 インクF ウオーターブラツク187L(商品名;オリエント化
学製) 5部 水 95部 インクG ウオーターブラツク187L 5部 ジエチレングリコール 40部 水 55部 インクH ウオーターブラツク187L 5部 N−メチル−2−ピロリドン 30部 水 65部
中に気泡を生成させ、その圧力作用により前記液
体を前記細孔に連通した吐出口から吐出させて液
滴を形成する液滴形成方法に関する。 現在、知られる各種、記録方式の中でも、記録
時に騒音の発生がほとんどないノンインパクト記
録方式であつて、且つ、高速記録が可能であり、
しかも、普通紙に特別の定着処理を必要とせずに
記録が行なえることから、所謂インクジエツト記
録方式が特に注目を集めている。このインクジエ
ツト記録方式に就いては、これ迄にも様々な液滴
(インク滴)形成方式が提案され、改良が加えら
れて商品化されたものもあれば、現在もなお、実
用化への努力が続けられているものでもある。 インクジエツト記録方式とは、要するに、イン
クと称される記録液の液滴(droplet)を種々の
作用原理に基づき飛翔させ、それを紙等の被記録
部材に付着させて記録を行なう方式である。 斯かるインクジエツト記録方式に於て採用され
る液滴形成方法の一つとして、細孔内の液体を加
熱して液体中に気泡を生成させ、その際前記細孔
内に生ずる圧力作用により液滴を発生させる方法
がある。そしてこの液滴形成方法に就いては、第
1図に示すプロセス略図によつてその詳細を説明
することができる。 第1図においてオリフイスOFとインク室Wと
発熱体H1が示されインクIKは矢印Pより供給
される。インクIKと外気との境界面(液面)を
IMで示す。発熱体H1上に生成した気泡をBと
する。t0においては吐出前の状態が示されt0
とt1の間で駆動パルスが発熱体H1に与えられ
る。発熱体H1の温度上昇は駆動パルスが与えら
れると同時に開始される。t1は発熱体温がイン
クの気化温度以上になつた状態であり、気泡Bが
出来始め液面IMはオリフイス面より気泡Bによ
つてインクIKを圧した分に相応してふくらむ状
態を示している。t2では更に気泡Bが生長した
状態で液面IMは更にふくらむ。t3では駆動パ
ルスが立ち下り、発熱体H1の温度がほぼ最高に
達した時点で更に液面IMはふくらむ。t4では
発熱体温度は降下を始めているが、気泡Bの体積
は最高位になつており、液面IMは更にふくらん
でいる。t5では気泡Bは収縮を始める。従つて
オリフイスOFよりふくらんで出た液面IMに対し
て気泡Bが収縮した分だけインク室W内にインク
IKが逆に引き込まれる状態となる。この結果液
面IMは矢印Qの部分にくびれが生じる。t6で
は更に気泡Bの収縮が進み、液滴IDと液面IM′と
に分離を起す。t7では液滴IDが吐出されて飛
翔し、気泡Bは更に収縮をし、液面IM′は更に後
退する。t8では気泡Bは消滅直前であり、液面
IM′は更に後退し、オリフイスOFより内面に引
き込まれる。t9はインクIKの供給が行なわれ
始めて、後退した液面IM′は再びオリフイスOF
面に近づいていく。t10ではインクIKの供給
が完全に行なわれて再び、t0と同一の状態にも
どつたことを示す。 第1図のt6の時点では、インク室Wの径いつ
ぱいに気泡Bがある状態であるので、気泡の収縮
にともなうインクIKの移動は、オリフイスOF面
と気泡Bとの間に残留しているインクが主に行な
うこととなり、液面IM′はインク室W内で大きく
後退する。t7,t8の時点では、気泡Bは、イ
ンク室Wの径よりも充分に小さくなつているので
後方(矢印P)からのインクIKの供給が加わつ
て液面IM′の後退の程度はやわらぐが、オリフイ
スOFの近くにあるインクの受ける外気圧の方が
大きくてその部分のインクが移動し易いために、
液面IM′の後退傾向は続いて生じている。この結
果インクが完全に供給されて元のt0の状態にも
どるのにt10までの時間を必要とする。 この様に、叙上の液滴形成方法では、インク室
W内へのインクのリフイールの所要時間が長く、
又、しばしばインクのリフイールが不充分に行な
われる為、液滴の吐出ミスや吐出速度の低下や吐
出方向の乱れ等を起こしたり或は、吐出応答性が
低下する等の欠点が指摘されている。 そこで、本発明に於ては、叙上の如き液滴形成
方法に見られた欠点を完全に解消することを主目
的とする。この本発明の目的を達成する本発明
は、供給された液体が案内されて液体を吐出する
オリフイスまでの液路内に熱エネルギーを作用さ
せて前記液路内に生成される気泡の体積変化に基
づいて前記オリフイスから液体を吐出して液滴を
形成する液滴形成法であつて、最大気泡状態で前
記液路の液体流を遮断しない前記気泡を形成する
ことを特徴とする液滴形成方法である。 以下、本発明を第2図のプロセス略図に沿つて
詳しく説明する。 第2図は、本発明の液滴形成方法の概要を説明
するプロセス略図であり、この第2図に於ても、
先の第1図の場合と同様に、オリフイスOFとイ
ンク室Wと発熱体H1が示されインクIKは矢印
Pより供給される。インクIKと外気との境界面
(液面)をIMで示す。発熱体H1上に生成した気
泡をBとする。t0においては吐出前の状態が示
されt0とt1の間で駆動パルスが発熱体H1に
与えられる。発熱体H1の温度上昇は駆動パルス
が与えられると同時に開始される。t1は発熱体
温度がインクの気化温度以上になつた状態であ
り、気泡Bが出来始め液面IMはオリフイス面よ
り気泡BによつてインクIKを圧した分に相応し
てふくらむ状態を示している。t2では更に気泡
Bが生長した状態で液面IMは更にふくらむ。t
3では駆動パルスが立ち下り、発熱体H1の温度
がほゞ最高に達した時点で更に液面IMはふくら
む。t4は発熱体温度は降下を始めているが、気
泡Bの体積は最高位になつており、液面IMは更
にふくらんでいる。尚、このときも、インク室W
内でインクIK流は遮断されていない。t5では
気泡体積Bは収縮を始める。従つてオリフイス
OFよりふくらんで出た液面IMに対して気泡Bが
収縮した分だけインク室W内にインクIKが逆に
引き込まれる状態となる。この結果、液面IMは
矢印Qの部分にくびれが生じる。t6では更に気
泡Bの収縮が進み、液滴IDと液面IM′とに分離を
起す。 この時点で、IM′の後退は、後方(矢印P)か
ら供給されるインクIKの圧力によりおさえられ
る。t7では液滴IDが吐出されて飛翔し、気泡
Bは更に収縮をするが後方(矢印P)から供給さ
れるインクIKの圧力によりIM′はオリフイスOF
面近く迄押し戻される。t8はインクIKの供給
部が完全に行なわれて再びt0と同等の状態にも
どつた事を示す。 以上に説明したとおり、第2図においては、t
4の時点で既に後方(矢印P)からインク室W内
へのインクIKの再充填が行なわれるので液面
IM′の後退の程度は、第1図の場合よりも少なく
なる。そのために、以降、t5〜t8までにイン
ク室W内へインクIKの供給が完全に行なわれて
第1図の場合よりも早く元のt0の状態にもどる
ことができる。 従つて、この第2図に示す液滴形成方法に於て
は、液滴形成の1サイクルの所要時間が短縮され
る結果、液滴の吐出応答性をより向上することが
できる。又、この方法では、インクメニスカスの
後退し過ぎが起らないのでインク室内へのインク
の再充填が常に迅速且つ完全に行なわれ、液滴の
吐出状態が安定している。 ここで、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。 実施例 1〜5 アルミナ基板上にSiO2層(下部層)をスパツ
タリングにより5μm厚に形成、続いて発熱抵抗
層としてHfB2を1000Å厚に、アルミニウムを電
極として3000Å厚に積層した後、選択エツチング
によつて50μm×200μmの発熱抵抗体パターンを
形成した。次にSiO2層をスパツタリングにより
3500Å厚に保護層(上部層)として積層して基板
上に電気・熱変換体を形成した後、幅50μm×深
さ40μmの溝を刻んだガラス板を溝と発熱抵抗体
が合致するように接合した。引続いて発熱抵抗体
の先端とオリフイスの距離が250μmになるよう
にオリフイス端面を研磨して記録ヘツドを作成し
た。この記録ヘツドを用いて、以下に示す液組成
の各インクA〜Hを吐出させた所表−1のような
結果となつた。 尚、インク組成分の部数は、何れも重量部数で
ある。 又、記録ヘツドの駆動条件として、何れも、パ
ルス巾10μsec、20Vの矩形電圧パルス印字信号を
1msecの周期で印加した。 インクA アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル(商
品名;保土谷化学製) 5部 エチルアルコール 95部 インクB アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 メチルカルビトール 80部 エチルアルコール 15部 インクC アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 エチルセロソルブ 95部 インクD アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 ベンジルアルコール 95部 インクE アイゼンスピロンブラツクGMHスペシヤル 5部 N−メチル−2−ピロリドン 95部 インクF ウオーターブラツク187L(商品名;オリエント化
学製) 5部 水 95部 インクG ウオーターブラツク187L 5部 ジエチレングリコール 40部 水 55部 インクH ウオーターブラツク187L 5部 N−メチル−2−ピロリドン 30部 水 65部
【表】
*1 吐出安定性〓△ やや安定吐出
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 供給された液体が案内されて液体を吐出する
オリフイスまでの液路内に熱エネルギーを作用さ
せて前記液路内に生成される気泡の体積変化に基
づいて前記オリフイスから液体を吐出して液滴を
形成する液滴形成方法であつて、 最大気泡状態で前記液路の液体流を遮断しない
前記気泡を形成することを特徴とする液滴形成方
法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4310080A JPS56139970A (en) | 1980-04-01 | 1980-04-01 | Formation of droplet |
US06/248,309 US4410899A (en) | 1980-04-01 | 1981-03-27 | Method for forming liquid droplets |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4310080A JPS56139970A (en) | 1980-04-01 | 1980-04-01 | Formation of droplet |
Publications (2)
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