JPH01178532A - 多孔質フイルムの熱処理方法 - Google Patents
多孔質フイルムの熱処理方法Info
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- JPH01178532A JPH01178532A JP62335184A JP33518487A JPH01178532A JP H01178532 A JPH01178532 A JP H01178532A JP 62335184 A JP62335184 A JP 62335184A JP 33518487 A JP33518487 A JP 33518487A JP H01178532 A JPH01178532 A JP H01178532A
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、二輪延伸多孔質フィルムの熱処理方法に関し
、更に詳しくはポリオレフィン系融点以下の温度におい
て熱弛緩させ、フィルムを元の面積の0.917q以下
になるように収縮させる事により通気性能を保持したま
ま、引き裂き強度を改善するための二輪延伸多孔質フィ
ルムの熱処理方法に関する。
、更に詳しくはポリオレフィン系融点以下の温度におい
て熱弛緩させ、フィルムを元の面積の0.917q以下
になるように収縮させる事により通気性能を保持したま
ま、引き裂き強度を改善するための二輪延伸多孔質フィ
ルムの熱処理方法に関する。
(従来の技術)
従来、多孔性フィルム製造方法の一つとしてポリオレフ
ィン系樹脂(A)と無機又は有機の充填剤(B)を主成
分として、(B)を(A)に分散させた未延伸フィルム
を縦2.0倍以上横2.0倍以上に二軸延伸する方法が
ある。
ィン系樹脂(A)と無機又は有機の充填剤(B)を主成
分として、(B)を(A)に分散させた未延伸フィルム
を縦2.0倍以上横2.0倍以上に二軸延伸する方法が
ある。
(発明が解決しようとする問題点)
通常、ポリオレフィン系樹脂(A)と無機又は有機の充
填剤(B)を主成分として、(B)を(A)に分散・製
膜した未延伸フィルムな二軸延伸する場合、安定して均
一な延伸フィルムを得る際、少なくとも縦2.0培以上
横2.0培以上に延伸することが必要であり、縦の延伸
倍率が2.0倍未満、または横の延伸倍率が2.0倍未
満の場合は、未延伸部分が残ってシマやマダラ模様が発
生し不均一なフィルムとなり、外観が劣る。また、同時
に延伸安定性にも問題が発生しゃすく、特にチューブラ
−二軸延伸の場合は、安定して延伸することが非常に困
難である。また、不均一な延伸は、良好な通気性を得る
ためには不利な原因でもある。
填剤(B)を主成分として、(B)を(A)に分散・製
膜した未延伸フィルムな二軸延伸する場合、安定して均
一な延伸フィルムを得る際、少なくとも縦2.0培以上
横2.0培以上に延伸することが必要であり、縦の延伸
倍率が2.0倍未満、または横の延伸倍率が2.0倍未
満の場合は、未延伸部分が残ってシマやマダラ模様が発
生し不均一なフィルムとなり、外観が劣る。また、同時
に延伸安定性にも問題が発生しゃすく、特にチューブラ
−二軸延伸の場合は、安定して延伸することが非常に困
難である。また、不均一な延伸は、良好な通気性を得る
ためには不利な原因でもある。
一方、縦及び横の延伸倍率が2.0倍以上の場合は、安
定均一延伸が可能であるが、このように均一に延伸させ
る場合、縦方向の引き裂き強度が急激に低下する。
定均一延伸が可能であるが、このように均一に延伸させ
る場合、縦方向の引き裂き強度が急激に低下する。
即ち従来は、引き裂き強度を保持するために低倍率延伸
しようとすれば不均一延伸になり、また高1a率による
均一延伸して通気性良好なフィルムを得ようとすれば、
引き裂き強度が低下してしまい用途によっては実用に適
さない場合も多く、改善が望まれていた。
しようとすれば不均一延伸になり、また高1a率による
均一延伸して通気性良好なフィルムを得ようとすれば、
引き裂き強度が低下してしまい用途によっては実用に適
さない場合も多く、改善が望まれていた。
(問題点を解決するための手段)
本発明者等は、十分に均一に延伸され、その代わり引き
裂き強度が小さい二輪延伸フィルムを熱弛緩させること
によって引き裂き強度を向上させ。
裂き強度が小さい二輪延伸フィルムを熱弛緩させること
によって引き裂き強度を向上させ。
且つ、更に驚くべきことに、このように熱弛緩し収縮さ
せても通気性がほとんど低下しないばかりか、場合によ
ってはかえって向上する事もあることを見い出し、本発
明に至った。これは、前述した今まで両立できなかった
二つの問題点を一挙に解決したものである。即ち2本発
明は、ポリオレフィン系樹脂(A)と無機又は有機の充
填剤(B)を主成分として、(B)を(A)に分散・製
膜した未延伸フィルムを縦2.0倍以上、横2.0倍以
上に二輪延伸して得られる多孔質フィルムを(A)の触
座以下の温度において、熱弛緩させ、元の面積の0.9
倍以下になるように収縮させる事を特徴とする多孔質フ
ィルムの熱処理方法に関する。
せても通気性がほとんど低下しないばかりか、場合によ
ってはかえって向上する事もあることを見い出し、本発
明に至った。これは、前述した今まで両立できなかった
二つの問題点を一挙に解決したものである。即ち2本発
明は、ポリオレフィン系樹脂(A)と無機又は有機の充
填剤(B)を主成分として、(B)を(A)に分散・製
膜した未延伸フィルムを縦2.0倍以上、横2.0倍以
上に二輪延伸して得られる多孔質フィルムを(A)の触
座以下の温度において、熱弛緩させ、元の面積の0.9
倍以下になるように収縮させる事を特徴とする多孔質フ
ィルムの熱処理方法に関する。
本発明において用いられるポリオレフィン系樹脂(A)
としては、例えば線状低密度ポリエチレン、高圧法低密
度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン
、ポリブチレン、エチレン−プロピレン共重合体類、エ
チレン酢酸ビニル共重合体、アイオノマー樹脂、エチレ
ン・(メタ)アクリル酸共重合体及びこれらの2種以上
の混合物等が上げられるがこれらに限定されるものでは
ない。
としては、例えば線状低密度ポリエチレン、高圧法低密
度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン
、ポリブチレン、エチレン−プロピレン共重合体類、エ
チレン酢酸ビニル共重合体、アイオノマー樹脂、エチレ
ン・(メタ)アクリル酸共重合体及びこれらの2種以上
の混合物等が上げられるがこれらに限定されるものでは
ない。
又、前記ポリオレフィン系樹脂(A)100重量部に対
して、液状或いはワックス状ポリブタジェン、液状ポリ
ブテン、液状ポリイソプレン及びこれらの誘導体、及び
ポリブテン−1、エチレン−プロピレン−ジエン三元重
合体類、エチレン−プロピレンランダム共重合体類、エ
チレン−ブテンランダム共重合体類、エチレン−プロピ
レン−ブテン三元重合体類からなる群から選ばれた1種
又は2種以上を合せて55重量部以下添加された混合物
であっても良い。この場合、混合物が55重量部を超え
ると、溶融強度が小さくなり良好なフィルムが得られな
いばかりでなく延伸しても延伸張力が小さく、延伸して
も(A)と(B)とのm面の剥離が起こり難く、効率良
く多孔性フィルムを製造することができない。
して、液状或いはワックス状ポリブタジェン、液状ポリ
ブテン、液状ポリイソプレン及びこれらの誘導体、及び
ポリブテン−1、エチレン−プロピレン−ジエン三元重
合体類、エチレン−プロピレンランダム共重合体類、エ
チレン−ブテンランダム共重合体類、エチレン−プロピ
レン−ブテン三元重合体類からなる群から選ばれた1種
又は2種以上を合せて55重量部以下添加された混合物
であっても良い。この場合、混合物が55重量部を超え
ると、溶融強度が小さくなり良好なフィルムが得られな
いばかりでなく延伸しても延伸張力が小さく、延伸して
も(A)と(B)とのm面の剥離が起こり難く、効率良
く多孔性フィルムを製造することができない。
又9本発明に用いられる無機充填剤としては、KNカル
シウム、タルク、クレー、カオリン、シリカ、珪藻上、
炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、!iQ Mマグネシ
ウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、水酸化アルミニ
ウム、酸化亜鉛、水酸化マグネシウム、酸化カルシウム
、酸化マグネシウム、酸化チタン、アルミナ、マイカ、
アスベスト扮、ガラス粉、シラスバルーン、ゼオライト
、珪酸白土等が使用される。
シウム、タルク、クレー、カオリン、シリカ、珪藻上、
炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、!iQ Mマグネシ
ウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、水酸化アルミニ
ウム、酸化亜鉛、水酸化マグネシウム、酸化カルシウム
、酸化マグネシウム、酸化チタン、アルミナ、マイカ、
アスベスト扮、ガラス粉、シラスバルーン、ゼオライト
、珪酸白土等が使用される。
又、本発明に用いられる有機充填剤としては、木粉、バ
ルブ粉、熱硬化性樹脂あるいはポリオレフィン系樹脂(
A)より融点が高くかつ製膜加工における最高温度より
も高い融点をもつ他の熱可塑性樹脂からなる微粒子、更
に、ポリオレフィン系樹脂(A)と相溶性の小さい熱可
塑性樹脂、例えばポリスチレン(一般用グレード、耐熱
性グレード、耐衝撃性グレードのいずれでも良い)、ア
クリロニトリル−ブタジェン−スチレン共重合体類、ポ
リメチルメタアクリレート、ポリエチレンテレフタレー
ト、ヘキサンジメタツール変性ポリエチレンテレフタレ
ート共重合体類、ポリブチレンテレフタレート、ポリカ
ーボネート等を(A)に加えて熱溶融混練してその結果
分散されたもの等が挙げられる。
ルブ粉、熱硬化性樹脂あるいはポリオレフィン系樹脂(
A)より融点が高くかつ製膜加工における最高温度より
も高い融点をもつ他の熱可塑性樹脂からなる微粒子、更
に、ポリオレフィン系樹脂(A)と相溶性の小さい熱可
塑性樹脂、例えばポリスチレン(一般用グレード、耐熱
性グレード、耐衝撃性グレードのいずれでも良い)、ア
クリロニトリル−ブタジェン−スチレン共重合体類、ポ
リメチルメタアクリレート、ポリエチレンテレフタレー
ト、ヘキサンジメタツール変性ポリエチレンテレフタレ
ート共重合体類、ポリブチレンテレフタレート、ポリカ
ーボネート等を(A)に加えて熱溶融混練してその結果
分散されたもの等が挙げられる。
前記の収縮させる前の延伸多孔質フィルムは二軸延伸多
孔質フィルムでなければならない。−軸延伸多孔質フィ
ルムは熱弛緩させても、やはり通気性は保持可能である
が、縦方向の引き裂き強度は、はとんど変化しない。延
伸方法は特に限定するものではないが2例えばポリオレ
フィン系樹脂(A)と無機又は有機の充填剤(B)を主
成分として、(I3)を(A)に分散・製膜した未延伸
フィルムを少なくとも縦2.0倍以上横2.0倍以上に
延伸する。縦の延伸倍率が2.0倍未満、または横の延
伸倍率が2.0倍未満の場合は、未延伸部分が残ってシ
マやマダラ模様が発生し不均一なフィルムとなり、外観
が劣る。また、同時に延伸安定性にも問題が発生しゃす
く、特にチューブラ−二軸延伸の場合は、安定して延伸
することが非常に困難である。また、不均一な延伸は、
良好な通気性を得るためには不利な原因でもある。
孔質フィルムでなければならない。−軸延伸多孔質フィ
ルムは熱弛緩させても、やはり通気性は保持可能である
が、縦方向の引き裂き強度は、はとんど変化しない。延
伸方法は特に限定するものではないが2例えばポリオレ
フィン系樹脂(A)と無機又は有機の充填剤(B)を主
成分として、(I3)を(A)に分散・製膜した未延伸
フィルムを少なくとも縦2.0倍以上横2.0倍以上に
延伸する。縦の延伸倍率が2.0倍未満、または横の延
伸倍率が2.0倍未満の場合は、未延伸部分が残ってシ
マやマダラ模様が発生し不均一なフィルムとなり、外観
が劣る。また、同時に延伸安定性にも問題が発生しゃす
く、特にチューブラ−二軸延伸の場合は、安定して延伸
することが非常に困難である。また、不均一な延伸は、
良好な通気性を得るためには不利な原因でもある。
本発明における熱弛緩の温度としては、ポリオレフィン
系樹脂(A)の融点より低いことが必要である。(A)
の融点以上の場合は(A)が融着してしまって、フィル
ム中の空隙がつぶれてしまい通気性が著しく悪化する。
系樹脂(A)の融点より低いことが必要である。(A)
の融点以上の場合は(A)が融着してしまって、フィル
ム中の空隙がつぶれてしまい通気性が著しく悪化する。
また、熱処理温度の下限は収縮後の面積が収縮まえの面
積の0.9倍以下になる様な温度であればよく、通常の
工程では、延伸温度より20℃程度低い温度以上が適当
である場合が多い。
積の0.9倍以下になる様な温度であればよく、通常の
工程では、延伸温度より20℃程度低い温度以上が適当
である場合が多い。
弛緩後の面積が元の面積0.9倍より小さく収縮してい
ない場合は、引き裂き強度がほとんど変化せず大きな改
善は望めない。逆に、弛緩率が大きく、熱弛緩後の面積
が元の面積の0.7倍程度の場合でも、フィルムの平面
性を損なうことなく引き裂き強度を数倍程度向上させる
ことができる。
ない場合は、引き裂き強度がほとんど変化せず大きな改
善は望めない。逆に、弛緩率が大きく、熱弛緩後の面積
が元の面積の0.7倍程度の場合でも、フィルムの平面
性を損なうことなく引き裂き強度を数倍程度向上させる
ことができる。
(実施例)
以下に本発明を実施例により具体的に説明するが本発明
はこれらに限定されるものではない。本実施例及び比較
例にける各測定項目を以下に示す。
はこれらに限定されるものではない。本実施例及び比較
例にける各測定項目を以下に示す。
(1)通気度 JIS P8117に準する。
(2)引き裂き強度 軽荷重引き裂き試験機(比較例1
) 線状低密度ポリエチレン(M、L、2.0、密度0 、
92 g/Cm’) 100MIk部と、耐衝撃性ポリ
スチレン(ML、1.7 (200”C,5kg) 、
密度1.0g/Cm’)45重1部、水添液状イソプレ
ンゴム(分子ff125000、水添率約9On+o1
%)10重量部を溶融混練し200℃にて抽出製膜し、
未延伸チューブ状フィルムを得た。得られたフィルムを
90℃で縦3.3倍、横2.7倍でチューブラニ軸延伸
を行い、厚みが約45μmの多孔質フィルムを得た。こ
の多孔質フィルムの各物性を表1に示した。
) 線状低密度ポリエチレン(M、L、2.0、密度0 、
92 g/Cm’) 100MIk部と、耐衝撃性ポリ
スチレン(ML、1.7 (200”C,5kg) 、
密度1.0g/Cm’)45重1部、水添液状イソプレ
ンゴム(分子ff125000、水添率約9On+o1
%)10重量部を溶融混練し200℃にて抽出製膜し、
未延伸チューブ状フィルムを得た。得られたフィルムを
90℃で縦3.3倍、横2.7倍でチューブラニ軸延伸
を行い、厚みが約45μmの多孔質フィルムを得た。こ
の多孔質フィルムの各物性を表1に示した。
(実施例1)
比較例1て得られた多孔質フィルムを′熱ロールを使用
して100°Cにて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦2
5%、横5%であった。この処理されたフィルムの各物
性を表1に示した。
して100°Cにて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦2
5%、横5%であった。この処理されたフィルムの各物
性を表1に示した。
(比較例2)
比1112例1て得られた多孔質フィルムを熱ロールを
使用して75°Cにて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦
5%、横3%であった。この処理されたフィルムの各物
性を表1に示した。
使用して75°Cにて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦
5%、横3%であった。この処理されたフィルムの各物
性を表1に示した。
(比較例3)
比較例1て得られた多孔質フィルムを熱ロールを使用し
て100°Cにて緊張下て熱弛緩処理を行った。弛緩率
は縦5%、横3%であった。この処理されたフィルムの
各物性を表1に示した。
て100°Cにて緊張下て熱弛緩処理を行った。弛緩率
は縦5%、横3%であった。この処理されたフィルムの
各物性を表1に示した。
(比較例4)
比較例1で使用したものと同じ線状低密度ポリエチレン
100重量部と、平均粒径2.0μmの重質炭酸カルシ
ウム120重1部を溶融混練し220℃にて押出製膜し
、未延伸フラットフィルムを得た。得られたフィルムか
ら5On+m平方のサンプルを切取り、岩本製作所製二
軸延伸テスト装置を用いて100℃で縦3.0倍、横3
.0培で同時二軸延伸を行い、約60μmの多孔質フィ
ルムを得た。この多孔質フィルムの各物性を表1に示し
た。
100重量部と、平均粒径2.0μmの重質炭酸カルシ
ウム120重1部を溶融混練し220℃にて押出製膜し
、未延伸フラットフィルムを得た。得られたフィルムか
ら5On+m平方のサンプルを切取り、岩本製作所製二
軸延伸テスト装置を用いて100℃で縦3.0倍、横3
.0培で同時二軸延伸を行い、約60μmの多孔質フィ
ルムを得た。この多孔質フィルムの各物性を表1に示し
た。
(実施例2)
比較例2で得られた多孔質フィルムを延伸テスト装置を
利用して105℃にて熱弛緩処理を行った。
利用して105℃にて熱弛緩処理を行った。
弛緩率は縦、横共に15%であった。この処理されたフ
ィルムの各物性を表1に示した。
ィルムの各物性を表1に示した。
(比較例5)
比較例1て使用したものと同じ線状低密度ポリエチレン
100重量部に固有粘度0.31のポリエチレンテレフ
タレート(融点259°C)50重量部をトライブレン
ドしたものを押出機内で加熱溶融後、200℃に冷却し
なからせん断速度520sec て混練し、さらにそ
の混線部の途中から線吠低密度ポリエチレン100重量
部に対して比較例1’−1で使用したものと同じ水添液
状イソプレンゴムを8重量部の割合で注入混練して製膜
し未延伸チューブ状フィルムを得た。得られたフィルム
を85℃で縦3.8倍、横3.2倍でチューブラニ軸延
伸を行い、約30μmの多孔質フィルムを得た。この多
孔質フィルムの各物性を表1に示した。
100重量部に固有粘度0.31のポリエチレンテレフ
タレート(融点259°C)50重量部をトライブレン
ドしたものを押出機内で加熱溶融後、200℃に冷却し
なからせん断速度520sec て混練し、さらにそ
の混線部の途中から線吠低密度ポリエチレン100重量
部に対して比較例1’−1で使用したものと同じ水添液
状イソプレンゴムを8重量部の割合で注入混練して製膜
し未延伸チューブ状フィルムを得た。得られたフィルム
を85℃で縦3.8倍、横3.2倍でチューブラニ軸延
伸を行い、約30μmの多孔質フィルムを得た。この多
孔質フィルムの各物性を表1に示した。
(実施例3)
比較例4で得られた゛多孔質フィルムを熱ロールを使用
して90℃にて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦15%
、横8%であった。この処理されたフィルムの各物性を
表1に示した。
して90℃にて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦15%
、横8%であった。この処理されたフィルムの各物性を
表1に示した。
(比較例6)
比較例4で得られた未延伸チューブ状フィルムを切り閏
いてフラットフィルムとし、熱ロールを使用して85℃
で縦6.5倍で一軸延伸を行い約25μmの多孔質フィ
ルムを得た。この多孔質フィルムの各物性を表1に示し
た。
いてフラットフィルムとし、熱ロールを使用して85℃
で縦6.5倍で一軸延伸を行い約25μmの多孔質フィ
ルムを得た。この多孔質フィルムの各物性を表1に示し
た。
(比較例7)
比較例5で得られた多孔質フィルムを熱ロールを使用し
て90℃にて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦35%、
横−1%であった。この処理されたフィルムの各物性を
表1に示した。
て90℃にて熱弛緩処理を行った。弛緩率は縦35%、
横−1%であった。この処理されたフィルムの各物性を
表1に示した。
(発明の効果)
以上のように、本発明の熱処理方法により得られた多孔
質フィルムは通気度及び縦方向の引き裂き強度が共にす
ぐれた実用性が高いものである。
質フィルムは通気度及び縦方向の引き裂き強度が共にす
ぐれた実用性が高いものである。
Claims (1)
- (1)ポリオレフィン系樹脂(A)と無機又は有機の充
填剤(B)を主成分として、(B)を(A)に分散・製
膜した未延伸フィルムを縦2.0倍以上、横2.0倍以
上に二軸延伸して得られる多孔質フィルムを(A)の融
点以下の温度において熱弛緩させ、元の面積の0.9倍
以下になるように収縮させる事を特徴とする多孔質フィ
ルムの熱処理方法。
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62335184A JPH0819252B2 (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 多孔質フイルムの熱処理方法 |
DK198802257A DK173314B1 (da) | 1987-04-30 | 1988-04-26 | Porøs harpiksfilm og fremgangsmåde til fremstilling deraf |
CA000565148A CA1321292C (en) | 1987-04-30 | 1988-04-26 | Porous resin film and process for producing the same |
AU15211/88A AU610874B2 (en) | 1987-04-30 | 1988-04-27 | Porous resin film and process for producing the same |
DE8888106873T DE3879763T2 (de) | 1987-04-30 | 1988-04-29 | Poroese kunststoff-folie und verfahren zu ihrer herstellung. |
AT88106873T ATE87539T1 (de) | 1987-04-30 | 1988-04-29 | Poroese kunststoff-folie und verfahren zu ihrer herstellung. |
EP88106873A EP0293603B1 (en) | 1987-04-30 | 1988-04-29 | Porous resin film and process for producing the same |
US07/188,566 US4968464A (en) | 1987-04-30 | 1988-04-29 | Process for producing a porous resin film |
KR1019880004999A KR930011759B1 (ko) | 1987-04-30 | 1988-04-30 | 다공질 수지 필름 및 그 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62335184A JPH0819252B2 (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 多孔質フイルムの熱処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01178532A true JPH01178532A (ja) | 1989-07-14 |
JPH0819252B2 JPH0819252B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=18285697
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62335184A Expired - Fee Related JPH0819252B2 (ja) | 1987-04-30 | 1987-12-30 | 多孔質フイルムの熱処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0819252B2 (ja) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5431032A (en) * | 1977-08-11 | 1979-03-07 | Fuji Kogyosho Kk | Method of making mold for continuous casting |
JPS5431033A (en) * | 1977-08-11 | 1979-03-07 | Fuji Kogyosho Kk | Method of making mold for continuous casting |
JPS5431030A (en) * | 1977-08-12 | 1979-03-07 | Hitachi Metals Ltd | Sand mold clamping apparatus |
JPS62151429A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-06 | Nippon Petrochem Co Ltd | 多孔質フイルムまたはシ−トの製法 |
JPS62218428A (ja) * | 1986-03-20 | 1987-09-25 | Kohjin Co Ltd | 透湿性フイルム及びその製造方法 |
JPS62282003A (ja) * | 1986-05-30 | 1987-12-07 | 株式会社トクヤマ | 使い捨ておむつ用バックシートの製造方法 |
-
1987
- 1987-12-30 JP JP62335184A patent/JPH0819252B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5431032A (en) * | 1977-08-11 | 1979-03-07 | Fuji Kogyosho Kk | Method of making mold for continuous casting |
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JPS62282003A (ja) * | 1986-05-30 | 1987-12-07 | 株式会社トクヤマ | 使い捨ておむつ用バックシートの製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0819252B2 (ja) | 1996-02-28 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |