JPH01177870A - Ｄｃ／ｄｃ変換装置 - Google Patents
Ｄｃ／ｄｃ変換装置Info
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- JPH01177870A JPH01177870A JP89288A JP89288A JPH01177870A JP H01177870 A JPH01177870 A JP H01177870A JP 89288 A JP89288 A JP 89288A JP 89288 A JP89288 A JP 89288A JP H01177870 A JPH01177870 A JP H01177870A
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- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 19
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- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高周波スイッチング回路を用いて直流電源か
ら絶縁された直流出力を得るＤＣ／ＤＣ変換装置、７？
１に変換効率の低下を招くことなく小形化を達成するこ
とができる変換装置に関する。
ら絶縁された直流出力を得るＤＣ／ＤＣ変換装置、７？
１に変換効率の低下を招くことなく小形化を達成するこ
とができる変換装置に関する。
第３図は従来のＤＣ／ＤＣ変換装置の構成図である。図
におい′Ｃ，２は直流電源１の出力電圧を開閉し′Ｃ，
方形状波形が正側と負側とに所定の休止時間ｔを置い℃
交互にかつ周期的に変化する複極性パルス状の高周波交
流電圧２ａを変圧器３の一次側忙印加する高周波スイッ
チング回路、４はスイッチング回路２と変圧器３とから
なるＤＣ／ＡＣ変換部、Ｌｔは変圧器３の洩れインダク
タンスで。
におい′Ｃ，２は直流電源１の出力電圧を開閉し′Ｃ，
方形状波形が正側と負側とに所定の休止時間ｔを置い℃
交互にかつ周期的に変化する複極性パルス状の高周波交
流電圧２ａを変圧器３の一次側忙印加する高周波スイッ
チング回路、４はスイッチング回路２と変圧器３とから
なるＤＣ／ＡＣ変換部、Ｌｔは変圧器３の洩れインダク
タンスで。
５は整流用ダイオード６、７．８．９で構成されて変圧
器３の出力電圧Ｅ！を全波整流する単相ブリッジ整流回
路である。ダイオード６〜９の各々には直列接続された
抵抗几とコンデンサＣとからなるＲｅスナバ回路ｌＯ〜
１３がそれぞれ並列に接続されている。１４は平滑リア
クトル１５と平滑コンデンサ１６とからなり、整流回路
５の出力電圧を平滑化してこの平滑化された直流電ＥＥ
Ｖを出力端子１７８．１７ｂ間に出力するようにした平
滑回路％ １８は端子１７ａ、１７−ｂ間に接続された
負荷である。１９は負荷１８を除く図示の各部からなる
ＤＣ／ＤＣ変換装置である。
器３の出力電圧Ｅ！を全波整流する単相ブリッジ整流回
路である。ダイオード６〜９の各々には直列接続された
抵抗几とコンデンサＣとからなるＲｅスナバ回路ｌＯ〜
１３がそれぞれ並列に接続されている。１４は平滑リア
クトル１５と平滑コンデンサ１６とからなり、整流回路
５の出力電圧を平滑化してこの平滑化された直流電ＥＥ
Ｖを出力端子１７８．１７ｂ間に出力するようにした平
滑回路％ １８は端子１７ａ、１７−ｂ間に接続された
負荷である。１９は負荷１８を除く図示の各部からなる
ＤＣ／ＤＣ変換装置である。
次に、変換装置１９の動作を第４図の波形説明図をも参
照して説明する。なお、以下の説明におい℃はダイオー
ド６〜９の各えん層電圧は無視するものとする。変換装
置１９忙おいては、スイッチング回路２が上述したよう
な交流電圧２ａを出力するので、変圧器３の出力電圧Ｅ
、は第４図に示したようになる。そこで、今１時刻ｔｌ
で電圧Ｅ、が正になったとすると、以後図示した２０の
経路を電流工１が矢印の方向に流れる。そうして。
照して説明する。なお、以下の説明におい℃はダイオー
ド６〜９の各えん層電圧は無視するものとする。変換装
置１９忙おいては、スイッチング回路２が上述したよう
な交流電圧２ａを出力するので、変圧器３の出力電圧Ｅ
、は第４図に示したようになる。そこで、今１時刻ｔｌ
で電圧Ｅ、が正になったとすると、以後図示した２０の
経路を電流工１が矢印の方向に流れる。そうして。
時刻ｔ２で電圧Ｅ、が零になると、この時平滑回路１４
の緩衝作用のために変圧器３の二次巻線へ流れていた電
流工、がすべ℃のダイオード６〜９転 に！１流して、これら各ダイオードの通電電流の大きさ
が時刻１２時点における工、の大きさＩＩ、１のｌ／２
になり、以後各ダイオードの通電電流は時間と共に減少
する。第３図及び第４図に示した工！は第３図に示した
２１の経路を矢印の向きを正方向として流れる電流であ
る。次に１時刻ｔ２から休止時間τを経過した時刻ｔ：
ｌｃなるとＥ。
の緩衝作用のために変圧器３の二次巻線へ流れていた電
流工、がすべ℃のダイオード６〜９転 に！１流して、これら各ダイオードの通電電流の大きさ
が時刻１２時点における工、の大きさＩＩ、１のｌ／２
になり、以後各ダイオードの通電電流は時間と共に減少
する。第３図及び第４図に示した工！は第３図に示した
２１の経路を矢印の向きを正方向として流れる電流であ
る。次に１時刻ｔ２から休止時間τを経過した時刻ｔ：
ｌｃなるとＥ。
が負になるので、インダクタンスＬｔのために時刻ｔ３
で電流工、がＥｔ／Ｌｚの経時的変化率で減少し始め、
同時忙電流工、が同じ理由でＢ＊／Ｌｔの経時的変化率
で上昇し始める。そうして、工、かやが℃零忙なり、さ
らｊ／ｃ１１が逆方向に増加して時刻ｔ４でＩ、ｆｊ大
きさがダイオード６．９ の逆回復を流尖頭値Ｉｒｒｐ
に達すると、ここでダイオード６．９がオフ動作を開始
して短時間のうちに電流Ｉ、の大きさが減少し１時刻ｔ
５に至つ”ＣＩ、＝０となってダイオード６．９が完全
なオフ状態になる。時刻ｔ３以降工１が上述のように変
化するので、工、のこの経時変化を補償しようとしＣｈ
ｉ工、が図示のように変化する。以後１時刻ｔ６に至り
’ＣＢ、が零になるまで工、は零を継続し、１．＋工時
刻ｔｌ、ｔ２間の工１と同様な経時変化をする。
で電流工、がＥｔ／Ｌｚの経時的変化率で減少し始め、
同時忙電流工、が同じ理由でＢ＊／Ｌｔの経時的変化率
で上昇し始める。そうして、工、かやが℃零忙なり、さ
らｊ／ｃ１１が逆方向に増加して時刻ｔ４でＩ、ｆｊ大
きさがダイオード６．９ の逆回復を流尖頭値Ｉｒｒｐ
に達すると、ここでダイオード６．９がオフ動作を開始
して短時間のうちに電流Ｉ、の大きさが減少し１時刻ｔ
５に至つ”ＣＩ、＝０となってダイオード６．９が完全
なオフ状態になる。時刻ｔ３以降工１が上述のように変
化するので、工、のこの経時変化を補償しようとしＣｈ
ｉ工、が図示のように変化する。以後１時刻ｔ６に至り
’ＣＢ、が零になるまで工、は零を継続し、１．＋工時
刻ｔｌ、ｔ２間の工１と同様な経時変化をする。
第３図においては変換装置１９が上述のように動作して
端子１７ａ、１７ｂ間に直流電圧Ｖが出力されるが、た
とえば１時刻ｔ４で電流工、の経時変化率が急激に逆転
するので、インダクタンスＬｔのためにこの時ダイオー
ド６．９の各々には第４図に２２で示したパルス状の高
い電ＥＥ（Ｂ！＋ΔＥ）が逆方向に印加されてこれらの
ダイオードが破壊される恐れがある。第４図ではダイオ
ード６゜９の各々の両端電圧の経時変化を２３の実線で
示し、ダイオード７．８の各々の両端電圧の経時変化を
２４の一点鎖線で示していて、これらの経時変化を波形
２３．２４が示す電圧Ｅは、ダイオード６〜９における
各アノードを基準電位とした電圧である。そうして１図
示したように、たとえば時刻ｔ２．ｔ４間では、波形２
３．２４の６値は共にＥ＝０である。上述したように、
時刻ｔ４の直後には電圧Ｈにパルス状電圧２２が現れる
が、゛やが−ＣＩ、が零の状態を継続するよ５になると
パルス状電圧２２のうちのはね上り電圧ΔＥが消滅して
波形２３の値ＥはＥ！に等しくなる。波形２４が波形２
３と同様な形状になることは説明するまでもなく明らか
で、２５はパルス状電圧２２に対応した。波形２４にお
けるパルス状電圧である。
端子１７ａ、１７ｂ間に直流電圧Ｖが出力されるが、た
とえば１時刻ｔ４で電流工、の経時変化率が急激に逆転
するので、インダクタンスＬｔのためにこの時ダイオー
ド６．９の各々には第４図に２２で示したパルス状の高
い電ＥＥ（Ｂ！＋ΔＥ）が逆方向に印加されてこれらの
ダイオードが破壊される恐れがある。第４図ではダイオ
ード６゜９の各々の両端電圧の経時変化を２３の実線で
示し、ダイオード７．８の各々の両端電圧の経時変化を
２４の一点鎖線で示していて、これらの経時変化を波形
２３．２４が示す電圧Ｅは、ダイオード６〜９における
各アノードを基準電位とした電圧である。そうして１図
示したように、たとえば時刻ｔ２．ｔ４間では、波形２
３．２４の６値は共にＥ＝０である。上述したように、
時刻ｔ４の直後には電圧Ｈにパルス状電圧２２が現れる
が、゛やが−ＣＩ、が零の状態を継続するよ５になると
パルス状電圧２２のうちのはね上り電圧ΔＥが消滅して
波形２３の値ＥはＥ！に等しくなる。波形２４が波形２
３と同様な形状になることは説明するまでもなく明らか
で、２５はパルス状電圧２２に対応した。波形２４にお
けるパルス状電圧である。
第３図におい℃は、上述したようにしてダイオード６〜
９にパルス状電圧２２．２５が印加されるので、これら
の電圧の値Ｅを許容値以下に抑えてダイオード６〜９の
破壊を防ぐために上述したスナバ回路１０〜１３が設け
られている。
９にパルス状電圧２２．２５が印加されるので、これら
の電圧の値Ｅを許容値以下に抑えてダイオード６〜９の
破壊を防ぐために上述したスナバ回路１０〜１３が設け
られている。
第３図のスナバ回路ｔｏ−１３は、上述の目的を達成す
るために、ダイオード６〜９を流れる逆回復電流によっ
て洩れインダクタンＬｔに生じた電磁エネルギー（１／
２）・Ｌｔ・（Ｉｒｒｐ）をコンデンサＣに吸収させて
、その結果ダイオード６〜９に加えられるはね上がり電
圧ΔＥが該電圧の許容値（ΔＥ）ａ以下になるよう圧し
ているので、この場合Ｃの値は（１）式を満たすように
決定されている。
るために、ダイオード６〜９を流れる逆回復電流によっ
て洩れインダクタンＬｔに生じた電磁エネルギー（１／
２）・Ｌｔ・（Ｉｒｒｐ）をコンデンサＣに吸収させて
、その結果ダイオード６〜９に加えられるはね上がり電
圧ΔＥが該電圧の許容値（ΔＥ）ａ以下になるよう圧し
ているので、この場合Ｃの値は（１）式を満たすように
決定されている。
（１／２）・Ｌｔ・（工ｒｒｐ）＝（ｌ／２）・Ｃ・（
（ΔＥ）ａｌ Ｘ２゛ ・・・・・・ （１） したがう℃、変換装置１９では第４図に示した周期Ｔご
とにＣ・（ΔＥ）ａ） のエネルギー損失が抵抗Ｒに
生じることはやむを得ないが、実際にはスナバ回路１０
〜１３の各々には前述した電圧【Ｅ、＋（ΔＢ）！ｌ）
が加えられるので、第３図においては１周期ＴととにＱ
）で示するエネルギー損失Ｐｒが抵抗Ｒの各々に生じる
ことになる。
（ΔＥ）ａｌ Ｘ２゛ ・・・・・・ （１） したがう℃、変換装置１９では第４図に示した周期Ｔご
とにＣ・（ΔＥ）ａ） のエネルギー損失が抵抗Ｒに
生じることはやむを得ないが、実際にはスナバ回路１０
〜１３の各々には前述した電圧【Ｅ、＋（ΔＢ）！ｌ）
が加えられるので、第３図においては１周期ＴととにＱ
）で示するエネルギー損失Ｐｒが抵抗Ｒの各々に生じる
ことになる。
ｐｒ＝Ｃ−（Ｅｔ＋（ΔＥ ）ａ ］ ”−
＝ （Ｚｊそうして、この場合、一般Ｋ（ΔＥ）ａ（（
Ｅ雪であるから、第３図のようにＤＣ／ＤＣ変換装置を
構成すると大きい電力損失Ｐｒが生じることになる。
＝ （Ｚｊそうして、この場合、一般Ｋ（ΔＥ）ａ（（
Ｅ雪であるから、第３図のようにＤＣ／ＤＣ変換装置を
構成すると大きい電力損失Ｐｒが生じることになる。
故に、変換装置ｉ１９ではこの電力損失を小さくする必
要があるが、そのためには抵抗凡の値を大きくしてコン
デンサＣへの充放電電流を小さくしなければならないの
で、結局、ＤＣ／ＤＣ変換装置１９Ｖｒ−ｆ’！、電力
変換効率を向上させようとするとスナバ回路、したがつ
℃変換装置が大形（なるという問題点があることになる
。
要があるが、そのためには抵抗凡の値を大きくしてコン
デンサＣへの充放電電流を小さくしなければならないの
で、結局、ＤＣ／ＤＣ変換装置１９Ｖｒ−ｆ’！、電力
変換効率を向上させようとするとスナバ回路、したがつ
℃変換装置が大形（なるという問題点があることになる
。
本発明の目的は、上述の洩れインダクタンスに生じるエ
ネルギーを上述の抵抗Ｂを介することな（ＤＣ／ＤＣ変
換装置の負荷に導（ようにして、変換効率の低下を招く
ことなく変換装置の小形化を達成することにある。
ネルギーを上述の抵抗Ｂを介することな（ＤＣ／ＤＣ変
換装置の負荷に導（ようにして、変換効率の低下を招く
ことなく変換装置の小形化を達成することにある。
上記問題点を解決するために１本発明によれば。
直流電源の出力電圧を開閉して周期的な複極性パルス状
の交流電圧を変圧器を用いて前記直流電源に対して絶縁
して出力するＤＣ／ＡＣ変換部と、前記交流電圧な全波
整流する単相ブリッジ整流回路と、前記単相ブリッジ整
流回路の出力電圧を平滑化してこの平滑化された直流電
圧を両出力端子間に出力する平滑回路と、ダイオードと
該ダイオードのカソードに直列接続されたコンデンサと
からなり両端に前記単相ブリッジ整流回路の出力電圧が
印加される直列ＣＤスナバ回路と、前記コンデンサの両
端電圧を前記交流電圧に同期して開閉して平滑な直流出
力電圧を前記両出力端子間に印加する直流チョッパ回路
とを備えるようにしてＤＣ／ＤＣ変換装置を構成するも
のとする。
の交流電圧を変圧器を用いて前記直流電源に対して絶縁
して出力するＤＣ／ＡＣ変換部と、前記交流電圧な全波
整流する単相ブリッジ整流回路と、前記単相ブリッジ整
流回路の出力電圧を平滑化してこの平滑化された直流電
圧を両出力端子間に出力する平滑回路と、ダイオードと
該ダイオードのカソードに直列接続されたコンデンサと
からなり両端に前記単相ブリッジ整流回路の出力電圧が
印加される直列ＣＤスナバ回路と、前記コンデンサの両
端電圧を前記交流電圧に同期して開閉して平滑な直流出
力電圧を前記両出力端子間に印加する直流チョッパ回路
とを備えるようにしてＤＣ／ＤＣ変換装置を構成するも
のとする。
上述のように構成すると、変圧器の洩れインダクタンス
のために単相ブリッジ整流回路を構成する整流用ダイオ
ードの各々の逆回復時に発生するこれらダイオードのそ
れぞれにおける逆向きのはね上がり電圧を、抵抗を介さ
ないで直列ＣＤスナバ回路のコンデンサに吸収させ、し
かる後このコンデンサが吸収したエネルギーを直列チョ
ッパ回路を介して微小電流値で出力端子へ放電して該出
力端子に接続された負荷に供給することになるので、前
述したスナバ抵抗に生じる電力損失が無くなつ℃変換効
率の低下を招くことのないＤＣ／ＤＣ変換装置が得られ
ることになる。また、この場合。
のために単相ブリッジ整流回路を構成する整流用ダイオ
ードの各々の逆回復時に発生するこれらダイオードのそ
れぞれにおける逆向きのはね上がり電圧を、抵抗を介さ
ないで直列ＣＤスナバ回路のコンデンサに吸収させ、し
かる後このコンデンサが吸収したエネルギーを直列チョ
ッパ回路を介して微小電流値で出力端子へ放電して該出
力端子に接続された負荷に供給することになるので、前
述したスナバ抵抗に生じる電力損失が無くなつ℃変換効
率の低下を招くことのないＤＣ／ＤＣ変換装置が得られ
ることになる。また、この場合。
スナバ抵抗が無いので変換装置を小形にすることができ
る。
る。
第１図は本発明の一実施例の構成図である。図忙おいＣ
，２６は第３図の変圧器３に対応する変圧器で、この変
圧器２６には電圧Ｅ！を出力する二次巻線２６ａのほか
二次巻ｍ２６ｂが設けられ℃いる。２７はスイッチング
回路２と変圧器２６とからなるＤＣ／ＡＣ変換部、２８
は整流用ダイオード６〜９からなる。前述の整流回路５
に対応した単相ブリッジ整流回路、３目エダイオード２
９と該ダイオードのカソードに直列接続されたコンデン
サ３０とからなり１両端に整流回路２８の出力電圧が印
加されるようにした直列ＣＤスナバ回路で、ダイオード
２９とコンデンサ３０との接続点と出力端子１７ａとの
間にはＭＯＳ・ＦＥＴ３２と平滑リアクトル３３とから
なる直列回路が接続され。
，２６は第３図の変圧器３に対応する変圧器で、この変
圧器２６には電圧Ｅ！を出力する二次巻線２６ａのほか
二次巻ｍ２６ｂが設けられ℃いる。２７はスイッチング
回路２と変圧器２６とからなるＤＣ／ＡＣ変換部、２８
は整流用ダイオード６〜９からなる。前述の整流回路５
に対応した単相ブリッジ整流回路、３目エダイオード２
９と該ダイオードのカソードに直列接続されたコンデン
サ３０とからなり１両端に整流回路２８の出力電圧が印
加されるようにした直列ＣＤスナバ回路で、ダイオード
２９とコンデンサ３０との接続点と出力端子１７ａとの
間にはＭＯＳ・ＦＥＴ３２と平滑リアクトル３３とから
なる直列回路が接続され。
とのＦＥＴ３２は変圧器の三次巻線２６ｂによってｌＩ
Ｘ動されるＦＥＴ駆動回路３４を介して交流電圧Ｅ２に
同期して開閉動作をさせられるように構成され１いる。
Ｘ動されるＦＥＴ駆動回路３４を介して交流電圧Ｅ２に
同期して開閉動作をさせられるように構成され１いる。
３５は還流ダイオード、３６は上述したＦＥＴ３２とリ
アクトル３３と駆動回路３４とダイオード３５とからな
る直流チョッパ回路で、この場合チョッパ回路３６は各
部が上述のように構成されているので、この回路はコン
デンサ３００両端電圧を交流電圧Ｅ、に同期して開閉し
て平滑な直流出力電圧を端子１７ａ、１７ｂ間に印加す
るチョッパ回路であるということができる。３７は負荷
１８を除く第１図図示の各部からなるＤＣ／ＤＣ変換装
置である。
アクトル３３と駆動回路３４とダイオード３５とからな
る直流チョッパ回路で、この場合チョッパ回路３６は各
部が上述のように構成されているので、この回路はコン
デンサ３００両端電圧を交流電圧Ｅ、に同期して開閉し
て平滑な直流出力電圧を端子１７ａ、１７ｂ間に印加す
るチョッパ回路であるということができる。３７は負荷
１８を除く第１図図示の各部からなるＤＣ／ＤＣ変換装
置である。
次忙変換装置３７における要部の動作を第２図の波形説
明図を併用して説明する。
明図を併用して説明する。
さ℃、変換装置３７におい℃も図示したような周期的な
複極性パルス状に変化する交流電圧Ｅ！が整流回路２８
に印加されるので、Ｅ、が正になるとダイオード６．９
がオンになりｍ”ｌが負になるとダイオード７．８がオ
ンになる。そうして。
複極性パルス状に変化する交流電圧Ｅ！が整流回路２８
に印加されるので、Ｅ、が正になるとダイオード６．９
がオンになりｍ”ｌが負になるとダイオード７．８がオ
ンになる。そうして。
たとえば、ダイオード６．９が時刻ｔｌでオンになると
きダイオード７．８に急激セ変化する逆方向電流が変圧
器２６の洩れインダクタンスＬＬを流れる結果、このイ
ンダクタンスの誘導作用でダイオード７．８の各々には
第４図に２２．２５で示したような逆方向の大きいパル
ス状電圧が印加されて、これらのダイオード７．８のそ
れぞれに印加される電圧波形は第４図の波形２４に対応
した波形となる。そうして、このような電圧によつ℃平
滑回路１４に電流が供給されかつコンデンサ３０がダイ
オード２９を介して充電されるので、整流回路２Ｂの出
力電圧Ｅ「の波形は第２図に示したようになり１時刻ｔ
３でダイオード６．９がオフになった時も以後電圧Ｅｒ
は上記と同様な経時変化を示すことになる。
きダイオード７．８に急激セ変化する逆方向電流が変圧
器２６の洩れインダクタンスＬＬを流れる結果、このイ
ンダクタンスの誘導作用でダイオード７．８の各々には
第４図に２２．２５で示したような逆方向の大きいパル
ス状電圧が印加されて、これらのダイオード７．８のそ
れぞれに印加される電圧波形は第４図の波形２４に対応
した波形となる。そうして、このような電圧によつ℃平
滑回路１４に電流が供給されかつコンデンサ３０がダイ
オード２９を介して充電されるので、整流回路２Ｂの出
力電圧Ｅ「の波形は第２図に示したようになり１時刻ｔ
３でダイオード６．９がオフになった時も以後電圧Ｅｒ
は上記と同様な経時変化を示すことになる。
さ℃、たとえば１時刻ｔ１でダイオード７．８がオフに
なると電圧Ｅｒが図示のように上昇するのでコンデンサ
３０が充電され−Ｃ該コンデンサの電圧Ｅｃが上昇しよ
うとする。ところが、変換装置３７におい℃は、駆動回
路３４が三次巻線２６ｂの出力電圧で駆動されることに
よって第２図図示のようなチョッパ用信号Ｅ３が駆動回
路３４からＦＥＴ３２に向け℃出力され、ＦＥＴ３２は
信号Ｅｓがオンになると導通状態になりＥｓがオフにな
ると遮断状１１１になるよう忙構成されているので１時
刻ｔ１以降ダイオード２９を通ってコンデンサ３０を充
電しようとする電流の一部がＦＥＴ３２、リアクトル３
３を逐次通って負荷１８に放電される。
なると電圧Ｅｒが図示のように上昇するのでコンデンサ
３０が充電され−Ｃ該コンデンサの電圧Ｅｃが上昇しよ
うとする。ところが、変換装置３７におい℃は、駆動回
路３４が三次巻線２６ｂの出力電圧で駆動されることに
よって第２図図示のようなチョッパ用信号Ｅ３が駆動回
路３４からＦＥＴ３２に向け℃出力され、ＦＥＴ３２は
信号Ｅｓがオンになると導通状態になりＥｓがオフにな
ると遮断状１１１になるよう忙構成されているので１時
刻ｔ１以降ダイオード２９を通ってコンデンサ３０を充
電しようとする電流の一部がＦＥＴ３２、リアクトル３
３を逐次通って負荷１８に放電される。
そうして、やが℃、時刻１１０になると電圧ＢｒがＢ、
に落ち着くので、コンデンサ３０の両端電圧ＥＣの時刻
ｔｔ、ｔｔｏ間の経時変化が図示のようになって、時刻
ｔｌｏでＥｃもＥｌに等しくなる。時刻ｔ２Ｖｃなると
Ｅｒが零忙なると共に信号ＥＳがオフ忙なるのでＦＥＴ
３２が遮断状態になり、この結果この時リアクトル３３
を流れていた電流は該リアクトル、負荷１８．ダイオー
ド３５からなる閉回路、を還流して減少する。このため
、コンデンサ３０の電圧Ｂｃは時刻ｔ２以降Ｅ２の値を
継伏することになる。電圧Ｅｃの時刻ｔ３以降の波形が
時刻ｔ１以降の波形と同様になることは自ら明らかであ
る。
に落ち着くので、コンデンサ３０の両端電圧ＥＣの時刻
ｔｔ、ｔｔｏ間の経時変化が図示のようになって、時刻
ｔｌｏでＥｃもＥｌに等しくなる。時刻ｔ２Ｖｃなると
Ｅｒが零忙なると共に信号ＥＳがオフ忙なるのでＦＥＴ
３２が遮断状態になり、この結果この時リアクトル３３
を流れていた電流は該リアクトル、負荷１８．ダイオー
ド３５からなる閉回路、を還流して減少する。このため
、コンデンサ３０の電圧Ｂｃは時刻ｔ２以降Ｅ２の値を
継伏することになる。電圧Ｅｃの時刻ｔ３以降の波形が
時刻ｔ１以降の波形と同様になることは自ら明らかであ
る。
変換装置３７においては、インダクタンスＩ、ｔによっ
て誘起された電圧が上述のようにしてコンデンサ３０に
吸収されるので、この場合も変換装９１９に、おけると
同様に、ダイオード６〜９の各々に加えられる逆方向電
圧を（Ｅｔ＋ΔＥ）に抑制しうろことが明らかで、変換
装置３７においてもコンデンサ３０の容ｔＣＩをＧ）式
が成立するように設定しているので、ＤＣ／ＤＣ変換装
置を３７のように構ＦＶ、するとダイオード６〜９の破
壊が防止されることになる。
て誘起された電圧が上述のようにしてコンデンサ３０に
吸収されるので、この場合も変換装９１９に、おけると
同様に、ダイオード６〜９の各々に加えられる逆方向電
圧を（Ｅｔ＋ΔＥ）に抑制しうろことが明らかで、変換
装置３７においてもコンデンサ３０の容ｔＣＩをＧ）式
が成立するように設定しているので、ＤＣ／ＤＣ変換装
置を３７のように構ＦＶ、するとダイオード６〜９の破
壊が防止されることになる。
Ｃ＋ ＝ ｔ Ｉｒｒｐ／（ΔＥ）ａｔ ・Ｌｚ
・−・−（３１そうして、第１図の場合に発生する
電力損失Ｐは、二次巻線２６ａＶｃ底圧が生じている期
間にダイオード２９．ＦＥＴ ３２．リアクトル３３を
通って流れる電ｆＩｆｔにもとづ（損失と１巻線２６ａ
Ｋ電圧が生じ℃いない時にリアクトル３３．負荷１８．
ダイオード３５を還流する電流にもとづ（損失との和で
、この場合、後者の電流は微小電流に抑制することがで
きるうえ、前者の電流が流れる経路には変換装置１９忙
おけるような抵抗Ｒが存在しないので、変換装置３７に
おける損失Ｐは変換装置１９における損失２Ｐｒに比べ
て非常に小さい値になる。したがって、変換装置を３７
のように構成すると、抵抗Ｒを必要としないので、電力
変換効率の低下を招くことなく変換装置の小形化を達成
しうろことになる。
・−・−（３１そうして、第１図の場合に発生する
電力損失Ｐは、二次巻線２６ａＶｃ底圧が生じている期
間にダイオード２９．ＦＥＴ ３２．リアクトル３３を
通って流れる電ｆＩｆｔにもとづ（損失と１巻線２６ａ
Ｋ電圧が生じ℃いない時にリアクトル３３．負荷１８．
ダイオード３５を還流する電流にもとづ（損失との和で
、この場合、後者の電流は微小電流に抑制することがで
きるうえ、前者の電流が流れる経路には変換装置１９忙
おけるような抵抗Ｒが存在しないので、変換装置３７に
おける損失Ｐは変換装置１９における損失２Ｐｒに比べ
て非常に小さい値になる。したがって、変換装置を３７
のように構成すると、抵抗Ｒを必要としないので、電力
変換効率の低下を招くことなく変換装置の小形化を達成
しうろことになる。
上述したように１本発明においＣは、直流電源の出力電
圧を開閉して周期的な複極性パルス状の交流電圧を変圧
器を用いて前記直流電源に対して絶縁して出力するＤＣ
／ＡＣＫ換部と、前記交流電圧な全波整流する単相ブリ
ッジ整流回路と、単相ブリッジ整流回路の出力電圧を平
滑化してこの平滑化された直流電圧を両出力端子間に出
力する平滑回路と、ダイオードと該ダイオードのカソー
ドに直列接続されたコンデンサとからなり両端に単相ブ
リッジ整流回路の出力電圧が印加される直列ＣＤスナバ
回路と、前記コンデンサの両端電圧を前記交流電圧に同
期して開閉して平滑な直流出力電圧を両出力端子間に印
加する直流チョッパ回路とを備えるようにし″ｃＤＣ／
ＤＣ変換装置を構成した。
圧を開閉して周期的な複極性パルス状の交流電圧を変圧
器を用いて前記直流電源に対して絶縁して出力するＤＣ
／ＡＣＫ換部と、前記交流電圧な全波整流する単相ブリ
ッジ整流回路と、単相ブリッジ整流回路の出力電圧を平
滑化してこの平滑化された直流電圧を両出力端子間に出
力する平滑回路と、ダイオードと該ダイオードのカソー
ドに直列接続されたコンデンサとからなり両端に単相ブ
リッジ整流回路の出力電圧が印加される直列ＣＤスナバ
回路と、前記コンデンサの両端電圧を前記交流電圧に同
期して開閉して平滑な直流出力電圧を両出力端子間に印
加する直流チョッパ回路とを備えるようにし″ｃＤＣ／
ＤＣ変換装置を構成した。
このため、上述のように構成すると、変圧器の洩れイン
ダクタンスのために単相ブリッジ整流回路を構成する整
流用ダイオードの各々の逆回復時に発生するこれらダイ
オードのそれぞれにおける逆向きのはね上がり電圧を、
抵抗を介さないで直列ＣＤスナバ回路のコンデンサに吸
収させ、しかる後このコンデンサが吸収したエネルギー
を直列チョッパ回路を介して微小電流値で出力端子へ放
電し″′Ｃ該出力出力端子続され負荷に供給することに
なるので、＃述したスナバ抵抗に生じる電力損失が無く
なり℃変換効率の低下を招くことのないＤＣ／ＤＣ変換
装置が得られること忙なる。また。
ダクタンスのために単相ブリッジ整流回路を構成する整
流用ダイオードの各々の逆回復時に発生するこれらダイ
オードのそれぞれにおける逆向きのはね上がり電圧を、
抵抗を介さないで直列ＣＤスナバ回路のコンデンサに吸
収させ、しかる後このコンデンサが吸収したエネルギー
を直列チョッパ回路を介して微小電流値で出力端子へ放
電し″′Ｃ該出力出力端子続され負荷に供給することに
なるので、＃述したスナバ抵抗に生じる電力損失が無く
なり℃変換効率の低下を招くことのないＤＣ／ＤＣ変換
装置が得られること忙なる。また。
この場合、スナバ抵抗が無いので変換装置を小形にする
ことができる。したがり℃１本発明には。
ことができる。したがり℃１本発明には。
変換効率の低下を招くことなく変換装置を小形化するこ
とができる効果がある。
とができる効果がある。
第１図は本発明の一実施例の構成図、第２図は第１図に
おける要部の波形説明図、第３図は従来のＤＣ／ＤＣ変
換装置の構成図、第４図は第３図における要部の波形説
明図である。 ｌ・・・・・・直流電源、３．２６・・・・・・変圧器
、４．２７・・・・・・ＤＣ／ＡＣ変換部、５．２８・
・・・・・単相ブリッジ整流回路、１４・・・・・・平
滑回路、１５・・・・・・平滑リアクトル、１６・・・
・・・平滑コンデンサ、１７ａ、１７ｂ・・・・・・出
力端子。 １９．３７・・・・−ＤＣ／ＤＣ変換装置、２９・・・
・・・ダイオード。 ３０・・・・・・コンデンサ、３１・・・・・・直列Ｃ
Ｄスナバ回路。 ３６・・・・・・直流チョッパ回路＆ ”ｔ・・・・・
・交流電圧、■・・・第２図 第４図
おける要部の波形説明図、第３図は従来のＤＣ／ＤＣ変
換装置の構成図、第４図は第３図における要部の波形説
明図である。 ｌ・・・・・・直流電源、３．２６・・・・・・変圧器
、４．２７・・・・・・ＤＣ／ＡＣ変換部、５．２８・
・・・・・単相ブリッジ整流回路、１４・・・・・・平
滑回路、１５・・・・・・平滑リアクトル、１６・・・
・・・平滑コンデンサ、１７ａ、１７ｂ・・・・・・出
力端子。 １９．３７・・・・−ＤＣ／ＤＣ変換装置、２９・・・
・・・ダイオード。 ３０・・・・・・コンデンサ、３１・・・・・・直列Ｃ
Ｄスナバ回路。 ３６・・・・・・直流チョッパ回路＆ ”ｔ・・・・・
・交流電圧、■・・・第２図 第４図
Claims (1)
- 直流電源の出力電圧を開閉して周期的な複極性パルス状
の交流電圧を変圧器を用いて前記直流電源に対して絶縁
して出力するＤＣ／ＤＣ変換部と、前記交流電圧を全波
整流する単相ブリッジ整流回路と、前記単相ブリッジ整
流回路の出力電圧を平滑化してこの平滑化された直流電
圧を両出力端子間に出力する平滑回路と、ダイオードと
該ダイオードのカソードに直列接続されたコンデンサと
からなり両端に前記単相ブリッジ整流回路の出力電圧が
印加される直列ＣＤスナバ回路と、前記コンデンサの両
端電圧を前記交流電圧に同期して開閉して平滑な直流出
力電圧を前記両出力端子間に印加する直流チョッパ回路
とを備えたことを特徴とするＤＣ／ＤＣ変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP89288A JPH0685632B2 (ja) | 1988-01-06 | 1988-01-06 | Ｄｃ／ｄｃ変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP89288A JPH0685632B2 (ja) | 1988-01-06 | 1988-01-06 | Ｄｃ／ｄｃ変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01177870A true JPH01177870A (ja) | 1989-07-14 |
| JPH0685632B2 JPH0685632B2 (ja) | 1994-10-26 |
Family
ID=11486331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP89288A Expired - Lifetime JPH0685632B2 (ja) | 1988-01-06 | 1988-01-06 | Ｄｃ／ｄｃ変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0685632B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04127873A (ja) * | 1990-09-19 | 1992-04-28 | Fuji Electric Co Ltd | 直流電源装置 |
| JPH0678535A (ja) * | 1992-08-24 | 1994-03-18 | Sanyo Denki Co Ltd | 直流電源装置 |
| JP2013031307A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Tdk Corp | 電流型絶縁コンバータ |
| WO2013076752A1 (ja) * | 2011-11-21 | 2013-05-30 | 三菱電機株式会社 | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| JP2015070716A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 三菱電機株式会社 | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| CN109841454A (zh) * | 2017-11-28 | 2019-06-04 | 富士电机机器制御株式会社 | 电气设备的连接构造 |
-
1988
- 1988-01-06 JP JP89288A patent/JPH0685632B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04127873A (ja) * | 1990-09-19 | 1992-04-28 | Fuji Electric Co Ltd | 直流電源装置 |
| JPH0678535A (ja) * | 1992-08-24 | 1994-03-18 | Sanyo Denki Co Ltd | 直流電源装置 |
| JP2013031307A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Tdk Corp | 電流型絶縁コンバータ |
| WO2013076752A1 (ja) * | 2011-11-21 | 2013-05-30 | 三菱電機株式会社 | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| JP5507017B2 (ja) * | 2011-11-21 | 2014-05-28 | 三菱電機株式会社 | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| JP2015070716A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 三菱電機株式会社 | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| CN109841454A (zh) * | 2017-11-28 | 2019-06-04 | 富士电机机器制御株式会社 | 电气设备的连接构造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0685632B2 (ja) | 1994-10-26 |
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