JPH01176048A - 方向性が優れた深絞り用アルミニウム合金軟質板及びその製造法 - Google Patents
方向性が優れた深絞り用アルミニウム合金軟質板及びその製造法Info
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- JPH01176048A JPH01176048A JP33408387A JP33408387A JPH01176048A JP H01176048 A JPH01176048 A JP H01176048A JP 33408387 A JP33408387 A JP 33408387A JP 33408387 A JP33408387 A JP 33408387A JP H01176048 A JPH01176048 A JP H01176048A
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- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は家庭用器物等に用いられる深絞り用アルミニウ
ム合金及びその製造法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする問題点）深絞り加工
により製造される家庭用器物やコピードラム材などには
、現在、ＪＩＳＡＩ１００アルミニウム合金の軟質材が
多用されている。 しかし乍ら、元来、このＡｌ１００合金は方向性が劣り
、深絞り加工時にいわゆる耳が一１０％〜＋１０％もの
大きな範囲で発生することがある。 これは、加工割れや表面傷の原因になるばかりでなく、
深絞り加工後のトリミング量が多くなり、歩留りが低く
、コスト高となるという問題がある。 そのため、方向性の小さいアルミニウム材料が求められ
ていた。 また一方、器物は製品毎に素材板厚が異なる少量多品種
の製品であるが、素材板厚により耳率が大きく異なると
、加工条件をそれぞれの板厚によって変えなければなら
ないという加工上の問題がある。このため、板厚の変化
によっても耳率が変わらない材料が強く求められていた
。 本発明は、かかる状況に鑑みてなされたものであって、
軟質化処理前の最終冷間加工率を大きく変化させても、
すなわち、種々の製品板厚についても深絞り加工時の発
生耳の変化が小さく、−３％〜＋３％以内で、著しく方
向性が小さく成形性が優れるアルミニウム合金及びその
製造方法を提供することを目的とするものである。 （問題点を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、種々の製品板厚
に応じ、すなわち、軟質化処理前の最終冷間加工率が５
０〜９５％の範囲で変化しても、耳率を著減できる方策
を見い出すべく鋭意研究を重ねた結果、Ｆｅ及びＳｌ量
を規制した特定組成のアルミニウム合金について鋳塊の
結晶粒度並びに均質化処理、熱間圧延条件をコントロー
ルすることにより、対処可能であることを見い出し、こ
こに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、Ｆｅ及びＳｉが第１図に示す各点
Ａ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：０．６％）、Ｂ（Ｆｅ：０
．２％、Ｓｉ：０．１％）、Ｃ（Ｆｅ：０．９％、Ｓｉ
：０．８％）、Ｄ（Ｆｅ：０．４％、Ｓｉ：０．８％）
を結ぶ領域内の量で含有し、必要に応じて、更にＴｉ：
０゜０１〜０．２％、Ｍｇ：Ｑ、２〜２０％、Ｃｕ：
０ 、０５〜０．５％、Ｍｎ：０．０３〜０．５％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．４％及びＺｒ：０．０１〜０．２％
のうちの少なくとも１種を含有し、残部がＡｎ及び不純
物よりなる組成を有し、加工率５０〜９５％の冷間圧延
後の軟質化処理後の深絞り耳が一３％〜＋３％以内であ
ることを特徴とする深絞り用アルミニウム合金を要しと
するものである。 また、該アルミニウム合金の製造法に係る本発明は、上
記組成のアルミニウム合金につき、結晶粒度が３ｍｍ以
下の鋳塊について５００〜ｂ×２〜２４ｈｒの処理に続
き４００〜ｂＸ２４ｈｒの処理の２回の均質化処理を施
した後、４８０〜２５０℃の間で熱間圧延を行い、次い
で加工率５ｏ〜９５％の冷間圧延並びに軟質化処理を行
うことを特徴とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 まず、本発明における化学成分の限定理由を示す。 Ｓｉ： Ｓｉは深゛絞り耳の変化（バラツキ）を抑制する重要な
元素であるが、第１図に示す範囲のＦｅとの組合せで大
きな効果を発揮する。しかし、第１図に示す範囲外のＳ
ｉ量では効果が小さいか或いは効果が飽和するので、好
ましくない。 Ｆｅ： ＦｅはＳｉと共に深絞り耳を抑制する重要な元素である
が、第１図に示す範囲のＳｉとの組合せで大きな効果を
発揮する。しかし、第１図に示す範囲外のＦｅ量では効
果が小さいか或いは効果が飽和するので、好ましくない
。 なお、第１図に示す範囲は、Ａ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ
：０．６％）、Ｂ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：０．１％）
、Ｃ（Ｆｅ：０．９％、Ｓｉ：０．８％）、Ｄ（Ｆｅ：
０．４％、Ｓｉ：０．８％）の各点を結ぶ領域であり、
本発明者の実験研究により見出されたものである。 本発明では、これらＳｉ及びＦｅを必須元素とするが、
必要に応じて、Ｔｉ、 Ｍｇ、 Ｃｕ、 Ｍｎ、 Ｃｒ
及びＺｒのうちの少なくとも１種を適量で添加すること
ができる。 Ｔ１： Ｔｉは組織安定化に効果があり、０．０１％より少なけ
れば効果が小さく、０．２％を超えると巨大化合物が発
生する可能性があるので、０．０１〜０．２％の範囲と
する。 Ｍｇ： Ｍｇは他の特性を劣化させず、材料強度を向上させ、か
つ耳率のバラツキを抑制する効果がある。 しかし、０．２％より少なくては効果が小さく、２．０
％を超えると巨大化合物が発生する可能性があるので、
０．２〜２．０％の範囲とする。 Ｃｕ： Ｃｕは器物製品の陽極酸化処理を向上させる効果があり
、０．０５％より少なくては効果が小さく、０．５％を
超えると加工性が劣るので、０．。 ５〜０．５％の範囲とする。 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ： Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒは強度を向上させると共に組織安定化
に効果がある。しかし、それぞれ０．０３％、０．０３
％、０．０１％より少なくては効果が小さく、それぞれ
０．５％、０．４％、０．２％より多くては巨大化合物
が発生する可能性があるので、Ｍｎは０．０３〜０．５
％、Ｃｒは０．０３〜０゜４％、Ｚｒは０．０１〜０．
２％の範囲とする。 なお、不純物量は本発明の効果を損なわない限度で可及
的に少なく抑制すべきことは云うまでもない。 次に、本発明によるアルミニウム合金の製造法について
説明する。 上記組成のアルミニウム合金は常法により溶解するが、
鋳造に際しては、鋳塊の結晶粒度が３ｍｍ以下となるよ
うにする必要がある。結晶粒度が３ｍｍを超えると＋側
耳が強くなるので好ましくない。 このような鋳塊に均質化処理を施し、次いで熱間圧延を
行うが、まず均質化処理は、特定条件にて２回行う必要
がある。 すなわち、均質化処理は１回目を５００〜６００’ＣＸ
２〜２４ｈｒ、２回目を４００〜ｂ２〜２４ｈｒの条件
で行う。均質化温度が１回目、２回目ともそれぞれ６０
０℃及び５００ ’Ｃを超えると＋側耳が強くなり、ま
たそれぞれ５００℃及び４００°Ｃより低いと一側耳が
強くなるので、好ましくない。一方、加熱時間は２ｈｒ
より短くては効果が小さく、２４ｈｒより長いと効果が
飽和するので、好ましくない。 また、均質化処理後の熱間圧延は、４８０〜２５０°Ｃ
の温度で行う必要がある。熱間圧延温度が４８０℃より
高いと、−側耳が強くなり、また２５０℃より低いと＋
側耳が強くなるので、好ましくない。 熱間圧延後は冷間圧延、軟質化処理が行われるが、深絞
り用純アルミニウム系合金には一般に最終冷間圧延率５
０〜９５％の範囲で製品板厚に応じて冷間圧延が適用さ
れており、本発明の上記組成のアルミニウム合金も同様
の冷間圧延が適用され、軟質化処理に供される。その場
合、上記加工率による種々の製品板厚に対しても、軟質
化処理後の深絞り耳は一３％〜＋３％内に規制でき、耳
率のバラツキを小さくすることができる。また、一般に
深絞り製品は素材の一３〜＋３％の範囲の歩留りであれ
ば良好な量産が可能であることから、本発明によれば量
産が可能となり、低コスト化を図ることができる。 なお、軟質化処理の条件は特に制限されず、従来と同様
に処理することができる。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有するアルミニウム合金を常法
により溶解し、厚さ４００ｔで第２表に示す大きさの結
晶粒度を有する鋳塊を造塊し、以下の工程にて供試材を
製造した。 本発明例（条件Ａ）においては、鋳塊を５５０℃×２４
ｈｒに均熱した後、引続き４５０℃×２４ｈｒに均熱す
る２回の均質化処理を施し、これを４３０〜３００℃に
て７ ｍｍ ｔまで熱延した後、加工率５０〜９５％の
冷延を行って第２表に示す板厚とし、最終的に３４０℃
×２ｈｒの軟質化処理を行った。 一方、第１の比較例（条件Ｂ）においては、前記鋳塊に
５００℃×２４ｈｒの均質化処理を施した後、本発明例
と同じ条件にて熱間圧延、冷間圧延、軟質化処理を施し
た。 また、第２の比較例（条件Ｃ）においては、前記鋳塊に
５００’ＣＸ２４ｈｒの均質化処理を施した後、５３０
〜４００℃にて７ ｍ＋ａ ｔまで熱延し、以下本発明
例と同じ条件にて冷間圧延、軟質化処理を施した。 得られた供試材について、ポンチ径４０ｍｍφのダイス
を用いて５０％の絞りを実施し、４５°方向耳（＋）と
０−９０’方向耳（＝）を測定した。その結果を第１表
に併記する。 第２表より明らかなとおり、本発明例では、板厚が同じ
場合でも、板厚が変化した場合でも、深絞り耳率が極め
て小さいことがわかる。 これに対し、比較例の場合には、本発明範囲の組成であ
っても、鋳塊の結晶粒度及び製造条件のいずれかが本発
明範囲外であると、耳率が大きく、＋側又は−側にバラ
ツキが生じ、また組成が本発明範囲外のものでも鋳塊の
結晶粒度及び製造条件が本発明範囲内であると、同様に
耳率が大きく、＋側又は−側にバラツキが生じる。しか
も同一の板厚に対してさえもその傾向が生じている。
ム合金及びその製造法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする問題点）深絞り加工
により製造される家庭用器物やコピードラム材などには
、現在、ＪＩＳＡＩ１００アルミニウム合金の軟質材が
多用されている。 しかし乍ら、元来、このＡｌ１００合金は方向性が劣り
、深絞り加工時にいわゆる耳が一１０％〜＋１０％もの
大きな範囲で発生することがある。 これは、加工割れや表面傷の原因になるばかりでなく、
深絞り加工後のトリミング量が多くなり、歩留りが低く
、コスト高となるという問題がある。 そのため、方向性の小さいアルミニウム材料が求められ
ていた。 また一方、器物は製品毎に素材板厚が異なる少量多品種
の製品であるが、素材板厚により耳率が大きく異なると
、加工条件をそれぞれの板厚によって変えなければなら
ないという加工上の問題がある。このため、板厚の変化
によっても耳率が変わらない材料が強く求められていた
。 本発明は、かかる状況に鑑みてなされたものであって、
軟質化処理前の最終冷間加工率を大きく変化させても、
すなわち、種々の製品板厚についても深絞り加工時の発
生耳の変化が小さく、−３％〜＋３％以内で、著しく方
向性が小さく成形性が優れるアルミニウム合金及びその
製造方法を提供することを目的とするものである。 （問題点を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、種々の製品板厚
に応じ、すなわち、軟質化処理前の最終冷間加工率が５
０〜９５％の範囲で変化しても、耳率を著減できる方策
を見い出すべく鋭意研究を重ねた結果、Ｆｅ及びＳｌ量
を規制した特定組成のアルミニウム合金について鋳塊の
結晶粒度並びに均質化処理、熱間圧延条件をコントロー
ルすることにより、対処可能であることを見い出し、こ
こに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、Ｆｅ及びＳｉが第１図に示す各点
Ａ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：０．６％）、Ｂ（Ｆｅ：０
．２％、Ｓｉ：０．１％）、Ｃ（Ｆｅ：０．９％、Ｓｉ
：０．８％）、Ｄ（Ｆｅ：０．４％、Ｓｉ：０．８％）
を結ぶ領域内の量で含有し、必要に応じて、更にＴｉ：
０゜０１〜０．２％、Ｍｇ：Ｑ、２〜２０％、Ｃｕ：
０ 、０５〜０．５％、Ｍｎ：０．０３〜０．５％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．４％及びＺｒ：０．０１〜０．２％
のうちの少なくとも１種を含有し、残部がＡｎ及び不純
物よりなる組成を有し、加工率５０〜９５％の冷間圧延
後の軟質化処理後の深絞り耳が一３％〜＋３％以内であ
ることを特徴とする深絞り用アルミニウム合金を要しと
するものである。 また、該アルミニウム合金の製造法に係る本発明は、上
記組成のアルミニウム合金につき、結晶粒度が３ｍｍ以
下の鋳塊について５００〜ｂ×２〜２４ｈｒの処理に続
き４００〜ｂＸ２４ｈｒの処理の２回の均質化処理を施
した後、４８０〜２５０℃の間で熱間圧延を行い、次い
で加工率５ｏ〜９５％の冷間圧延並びに軟質化処理を行
うことを特徴とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 まず、本発明における化学成分の限定理由を示す。 Ｓｉ： Ｓｉは深゛絞り耳の変化（バラツキ）を抑制する重要な
元素であるが、第１図に示す範囲のＦｅとの組合せで大
きな効果を発揮する。しかし、第１図に示す範囲外のＳ
ｉ量では効果が小さいか或いは効果が飽和するので、好
ましくない。 Ｆｅ： ＦｅはＳｉと共に深絞り耳を抑制する重要な元素である
が、第１図に示す範囲のＳｉとの組合せで大きな効果を
発揮する。しかし、第１図に示す範囲外のＦｅ量では効
果が小さいか或いは効果が飽和するので、好ましくない
。 なお、第１図に示す範囲は、Ａ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ
：０．６％）、Ｂ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：０．１％）
、Ｃ（Ｆｅ：０．９％、Ｓｉ：０．８％）、Ｄ（Ｆｅ：
０．４％、Ｓｉ：０．８％）の各点を結ぶ領域であり、
本発明者の実験研究により見出されたものである。 本発明では、これらＳｉ及びＦｅを必須元素とするが、
必要に応じて、Ｔｉ、 Ｍｇ、 Ｃｕ、 Ｍｎ、 Ｃｒ
及びＺｒのうちの少なくとも１種を適量で添加すること
ができる。 Ｔ１： Ｔｉは組織安定化に効果があり、０．０１％より少なけ
れば効果が小さく、０．２％を超えると巨大化合物が発
生する可能性があるので、０．０１〜０．２％の範囲と
する。 Ｍｇ： Ｍｇは他の特性を劣化させず、材料強度を向上させ、か
つ耳率のバラツキを抑制する効果がある。 しかし、０．２％より少なくては効果が小さく、２．０
％を超えると巨大化合物が発生する可能性があるので、
０．２〜２．０％の範囲とする。 Ｃｕ： Ｃｕは器物製品の陽極酸化処理を向上させる効果があり
、０．０５％より少なくては効果が小さく、０．５％を
超えると加工性が劣るので、０．。 ５〜０．５％の範囲とする。 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ： Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒは強度を向上させると共に組織安定化
に効果がある。しかし、それぞれ０．０３％、０．０３
％、０．０１％より少なくては効果が小さく、それぞれ
０．５％、０．４％、０．２％より多くては巨大化合物
が発生する可能性があるので、Ｍｎは０．０３〜０．５
％、Ｃｒは０．０３〜０゜４％、Ｚｒは０．０１〜０．
２％の範囲とする。 なお、不純物量は本発明の効果を損なわない限度で可及
的に少なく抑制すべきことは云うまでもない。 次に、本発明によるアルミニウム合金の製造法について
説明する。 上記組成のアルミニウム合金は常法により溶解するが、
鋳造に際しては、鋳塊の結晶粒度が３ｍｍ以下となるよ
うにする必要がある。結晶粒度が３ｍｍを超えると＋側
耳が強くなるので好ましくない。 このような鋳塊に均質化処理を施し、次いで熱間圧延を
行うが、まず均質化処理は、特定条件にて２回行う必要
がある。 すなわち、均質化処理は１回目を５００〜６００’ＣＸ
２〜２４ｈｒ、２回目を４００〜ｂ２〜２４ｈｒの条件
で行う。均質化温度が１回目、２回目ともそれぞれ６０
０℃及び５００ ’Ｃを超えると＋側耳が強くなり、ま
たそれぞれ５００℃及び４００°Ｃより低いと一側耳が
強くなるので、好ましくない。一方、加熱時間は２ｈｒ
より短くては効果が小さく、２４ｈｒより長いと効果が
飽和するので、好ましくない。 また、均質化処理後の熱間圧延は、４８０〜２５０°Ｃ
の温度で行う必要がある。熱間圧延温度が４８０℃より
高いと、−側耳が強くなり、また２５０℃より低いと＋
側耳が強くなるので、好ましくない。 熱間圧延後は冷間圧延、軟質化処理が行われるが、深絞
り用純アルミニウム系合金には一般に最終冷間圧延率５
０〜９５％の範囲で製品板厚に応じて冷間圧延が適用さ
れており、本発明の上記組成のアルミニウム合金も同様
の冷間圧延が適用され、軟質化処理に供される。その場
合、上記加工率による種々の製品板厚に対しても、軟質
化処理後の深絞り耳は一３％〜＋３％内に規制でき、耳
率のバラツキを小さくすることができる。また、一般に
深絞り製品は素材の一３〜＋３％の範囲の歩留りであれ
ば良好な量産が可能であることから、本発明によれば量
産が可能となり、低コスト化を図ることができる。 なお、軟質化処理の条件は特に制限されず、従来と同様
に処理することができる。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有するアルミニウム合金を常法
により溶解し、厚さ４００ｔで第２表に示す大きさの結
晶粒度を有する鋳塊を造塊し、以下の工程にて供試材を
製造した。 本発明例（条件Ａ）においては、鋳塊を５５０℃×２４
ｈｒに均熱した後、引続き４５０℃×２４ｈｒに均熱す
る２回の均質化処理を施し、これを４３０〜３００℃に
て７ ｍｍ ｔまで熱延した後、加工率５０〜９５％の
冷延を行って第２表に示す板厚とし、最終的に３４０℃
×２ｈｒの軟質化処理を行った。 一方、第１の比較例（条件Ｂ）においては、前記鋳塊に
５００℃×２４ｈｒの均質化処理を施した後、本発明例
と同じ条件にて熱間圧延、冷間圧延、軟質化処理を施し
た。 また、第２の比較例（条件Ｃ）においては、前記鋳塊に
５００’ＣＸ２４ｈｒの均質化処理を施した後、５３０
〜４００℃にて７ ｍ＋ａ ｔまで熱延し、以下本発明
例と同じ条件にて冷間圧延、軟質化処理を施した。 得られた供試材について、ポンチ径４０ｍｍφのダイス
を用いて５０％の絞りを実施し、４５°方向耳（＋）と
０−９０’方向耳（＝）を測定した。その結果を第１表
に併記する。 第２表より明らかなとおり、本発明例では、板厚が同じ
場合でも、板厚が変化した場合でも、深絞り耳率が極め
て小さいことがわかる。 これに対し、比較例の場合には、本発明範囲の組成であ
っても、鋳塊の結晶粒度及び製造条件のいずれかが本発
明範囲外であると、耳率が大きく、＋側又は−側にバラ
ツキが生じ、また組成が本発明範囲外のものでも鋳塊の
結晶粒度及び製造条件が本発明範囲内であると、同様に
耳率が大きく、＋側又は−側にバラツキが生じる。しか
も同一の板厚に対してさえもその傾向が生じている。
（注２）＋：４５°方向耳、 −：０−９０°方向耳（
発明あ効果） 以上詳述したように、本発明によれば、深絞り用アルミ
ニウム合金の組成を規制すると共に、鋳塊の結晶粒度並
びに均質化処理と熱間圧延の条件をコントロールするの
で、種々の板厚に加工しても深絞り耳を一３％〜＋３％
内にすることができ、方向性の優れた高品質のアルミニ
ウム材料を提供することができる。しかも、耳率が小さ
いので、量産が可能となり、低コスト化を図ることがで
きる。
発明あ効果） 以上詳述したように、本発明によれば、深絞り用アルミ
ニウム合金の組成を規制すると共に、鋳塊の結晶粒度並
びに均質化処理と熱間圧延の条件をコントロールするの
で、種々の板厚に加工しても深絞り耳を一３％〜＋３％
内にすることができ、方向性の優れた高品質のアルミニ
ウム材料を提供することができる。しかも、耳率が小さ
いので、量産が可能となり、低コスト化を図ることがで
きる。
第１図は深絞り用アルミニウム合金におけるＦｅと８１
量について本発明範囲を示す図である。 特許出顕人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１図 Ｆｅ （％）
量について本発明範囲を示す図である。 特許出顕人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１図 Ｆｅ （％）
Claims (3)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｆｅ及びＳｉが第１図
に示す各点Ａ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：０．６％）、Ｂ
（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：０．１％）、Ｃ（Ｆｅ：０．
９％、Ｓｉ：０．８％）、Ｄ（Ｆｅ：０．４％、Ｓｉ：
０．８％）を結ぶ領域内の量で含有し、残部がＡｌ及び
不可避的不純物よりなる組成を有し、加工率５０〜９５
％の冷間圧延後の軟質化処理後の深絞り耳が−３％〜＋
３％以内であることを特徴とする方向性が優れた深絞り
用アルミニウム合金。 - （２）Ｆｅ及びＳｉが第１図に示す各点Ａ（Ｆｅ：０．
２％、Ｓｉ：０．６％）、Ｂ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：
０．１％）、Ｃ（Ｆｅ：０．９％、Ｓｉ：０．８％）、
Ｄ（Ｆｅ：０．４％、Ｓｉ：０．８％）を結ぶ領域内の
量で含有し、更にＴｉ：０．０１〜０．２％、Ｍｇ：０
．２〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：０
．０３〜０．５％、Ｃｒ：０．０３〜０．４％及びＺｒ
：０．０１〜０．２％のうちの少なくとも１種を含有し
、残部がＡｌ及び不純物からなる組成を有し、加工率５
０〜９５％の冷間圧延後の軟質化処理後の深絞り耳が−
３％〜＋３％以内であることを特徴とする方向性が優れ
た深絞り用アルミニウム合金。 - （３）Ｆｅ及びＳｉが第１図に示す各点Ａ（Ｆｅ：０．
２％、Ｓｉ：０．６％）、Ｂ（Ｆｅ：０．２％、Ｓｉ：
０．１％）、Ｃ（Ｆｅ：０．９％、Ｓｉ：０．８％）、
Ｄ（Ｆｅ：０．４％、Ｓｉ：０．８％）を結ぶ領域内の
量で含有し、更に、必要に応じて、Ｔｉ：０．０１〜０
．２％、Ｍｇ：０．２〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０
．５％、Ｍｎ：０．０３〜０．５％、Ｃｒ：０．０３〜
０．４％及びＺｒ：０．０１〜０．２％のうちの少なく
とも１種を含有し、残部がＡｌ及び不純物からなるアル
ミニウム合金につき、結晶粒度が３ｍｍ以下の鋳塊につ
いて５００〜６００℃×２〜２４ｈｒの処理に続き４０
０〜５００℃×２〜２４ｈｒの処理の２回の均質化処理
を施した後、４８０〜２５０℃の間で熱間圧延を行い、
次いで加工率５０〜９５％の冷間圧延並びに軟質化処理
を行うことを特徴とする方向性が優れたアルミニウム合
金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33408387A JPH01176048A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 方向性が優れた深絞り用アルミニウム合金軟質板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33408387A JPH01176048A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 方向性が優れた深絞り用アルミニウム合金軟質板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01176048A true JPH01176048A (ja) | 1989-07-12 |
| JPH0366382B2 JPH0366382B2 (ja) | 1991-10-17 |
Family
ID=18273330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33408387A Granted JPH01176048A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 方向性が優れた深絞り用アルミニウム合金軟質板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01176048A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5618358A (en) * | 1995-03-01 | 1997-04-08 | Davisson; Thomas | Aluminum alloy composition and methods of manufacture |
| JP2009068056A (ja) * | 2007-09-12 | 2009-04-02 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | レーザ溶接性に優れたアルミニウム合金板材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58224142A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPS59162261A (ja) * | 1983-03-08 | 1984-09-13 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
-
1987
- 1987-12-29 JP JP33408387A patent/JPH01176048A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58224142A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPS59162261A (ja) * | 1983-03-08 | 1984-09-13 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5618358A (en) * | 1995-03-01 | 1997-04-08 | Davisson; Thomas | Aluminum alloy composition and methods of manufacture |
| JP2009068056A (ja) * | 2007-09-12 | 2009-04-02 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | レーザ溶接性に優れたアルミニウム合金板材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0366382B2 (ja) | 1991-10-17 |
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