JPH01174878A - 低純度酸素製造方法 - Google Patents
低純度酸素製造方法Info
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- JPH01174878A JPH01174878A JP62335446A JP33544687A JPH01174878A JP H01174878 A JPH01174878 A JP H01174878A JP 62335446 A JP62335446 A JP 62335446A JP 33544687 A JP33544687 A JP 33544687A JP H01174878 A JPH01174878 A JP H01174878A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、原料空気を圧縮、精製、冷却して複精留塔に
導入して精留分離する低純度酸素製造方法に関するもの
である。
導入して精留分離する低純度酸素製造方法に関するもの
である。
第6図は、従来の一般的な低純度酸素製造方法を示すも
ので、フィルタ1で除塵された原料空気ALt、圧縮機
2で約6.0K(J/ldAに圧縮され、アフタークー
ラ3及びフロン冷却装置4で冷却さ Iれて吸着器5で
精製される。
ので、フィルタ1で除塵された原料空気ALt、圧縮機
2で約6.0K(J/ldAに圧縮され、アフタークー
ラ3及びフロン冷却装置4で冷却さ Iれて吸着器5で
精製される。
吸着器5で水分、炭酸ガス等を除去された原料空気Aは
、主熱交換器6で低温ガスにより、露点付近または一部
が液化する状態まで冷却され、約5.6Kg/cIiA
で複精留塔7の下部塔8下部に導入され、精留されて塔
上部の窒素ガスGNと塔底部の酸素富化液化空気LAに
分離する。
、主熱交換器6で低温ガスにより、露点付近または一部
が液化する状態まで冷却され、約5.6Kg/cIiA
で複精留塔7の下部塔8下部に導入され、精留されて塔
上部の窒素ガスGNと塔底部の酸素富化液化空気LAに
分離する。
塔底部の酸素富化液化空気LAは、液化空気適冷器9で
適冷状態とされた侵に、弁10で膨張して約1.4に9
/1−11Aとなって上部塔11の中段に導入され、精
留されて塔頂部の高純度窒素ガスHGNと低純度窒素ガ
スWN及び塔底部の低純度液化酸素10に分離する。
適冷状態とされた侵に、弁10で膨張して約1.4に9
/1−11Aとなって上部塔11の中段に導入され、精
留されて塔頂部の高純度窒素ガスHGNと低純度窒素ガ
スWN及び塔底部の低純度液化酸素10に分離する。
一方下部塔8頂部の窒素ガスGNは、上部塔11底部に
配設された凝縮蒸発器12に導入され、前記低純度液化
酸素LOと熱交換を行い、液化して液化窒素LNとなる
。この液化窒素LNは、−部が下部塔8頂部に導入され
て下部塔8の還流液となり、残部が液化窒素適冷器13
で適冷にされ、弁14で膨張して約1.3kff/Ii
Aとなって上部塔11頂部に上部塔11の還流液として
導入される。
配設された凝縮蒸発器12に導入され、前記低純度液化
酸素LOと熱交換を行い、液化して液化窒素LNとなる
。この液化窒素LNは、−部が下部塔8頂部に導入され
て下部塔8の還流液となり、残部が液化窒素適冷器13
で適冷にされ、弁14で膨張して約1.3kff/Ii
Aとなって上部塔11頂部に上部塔11の還流液として
導入される。
上記下部塔8上部の不純窒素ガスRNは、主熱交換器6
で所定温度まで昇温した後に膨張タービン15に導入さ
れ、大気圧程度にまで膨張して寒冷を発生し、再び主熱
交1fin6に導入されて原料空気への冷却源となる。
で所定温度まで昇温した後に膨張タービン15に導入さ
れ、大気圧程度にまで膨張して寒冷を発生し、再び主熱
交1fin6に導入されて原料空気への冷却源となる。
また前記上部塔11頂部に分離した高純度窒素ガスHG
N及び上部塔11の上部から導出された低純度窒素ガス
WNは、液化窒素適冷器13.液化空気過冷器9及び主
熱交換器6を通って温度回復し、高純度窒素ガスHGN
は、製品窒素ガスPNとして採取され、低純度窒素ガス
WNは、吸着器5の再生用に用いられ、吸着器5の再生
時には、ヒータ16で加熱されて吸着器5の再生ガスと
なり、吸着器5が冷却工程の時には、弁17を経て吸着
器5に導入され、吸着器5を冷却する。
N及び上部塔11の上部から導出された低純度窒素ガス
WNは、液化窒素適冷器13.液化空気過冷器9及び主
熱交換器6を通って温度回復し、高純度窒素ガスHGN
は、製品窒素ガスPNとして採取され、低純度窒素ガス
WNは、吸着器5の再生用に用いられ、吸着器5の再生
時には、ヒータ16で加熱されて吸着器5の再生ガスと
なり、吸着器5が冷却工程の時には、弁17を経て吸着
器5に導入され、吸着器5を冷却する。
そして上部塔11底部に分離した低純度液化酸素LOは
、前記凝縮蒸発器12で下部塔8の窒素ガスGNと熱交
換して蒸発し、低純度酸素ガスGOとなる。この低純度
酸素ガスGoは、一部が上部塔11の上昇ガスとなり、
残部が上部塔11から導出されて主熱交換器6で原料空
気Aを冷却することにより常温にまで温度回復して製品
酸素ガスPOとなり、圧縮機18から使用者設備等に圧
送される。
、前記凝縮蒸発器12で下部塔8の窒素ガスGNと熱交
換して蒸発し、低純度酸素ガスGOとなる。この低純度
酸素ガスGoは、一部が上部塔11の上昇ガスとなり、
残部が上部塔11から導出されて主熱交換器6で原料空
気Aを冷却することにより常温にまで温度回復して製品
酸素ガスPOとなり、圧縮機18から使用者設備等に圧
送される。
また低純度液化酸素LOは、上部塔11底部より導出さ
れ、サーモサイフォンリポイラ19及び循環吸着器20
を通って上部塔11の下部に戻る回路で循環されており
、その一部が炭化水素の蓄積を防止するために、いわゆ
る保安液酸sOとして抜き出され、蒸発器21に導入さ
れて気化し、前記製品II!素ガスPOに合流する。
れ、サーモサイフォンリポイラ19及び循環吸着器20
を通って上部塔11の下部に戻る回路で循環されており
、その一部が炭化水素の蓄積を防止するために、いわゆ
る保安液酸sOとして抜き出され、蒸発器21に導入さ
れて気化し、前記製品II!素ガスPOに合流する。
上記方法は、高純1fM素の製造方法をそのまま流用し
て低純度酸素を製造しているため、低純度酸素製造の場
合は、高純度酸素のvJ造に比べて凝縮M発器12に必
要な熱m、即ち、下部塔11の低純度液化酸素LOを蒸
発させるのに必要な下部塔8上品の窒素ガスGNのωが
かなり少なくてよいにもかかわらず、多聞の原料空気A
を高圧に圧縮して下部塔8に導入しており、動力費の無
駄を生じていた。
て低純度酸素を製造しているため、低純度酸素製造の場
合は、高純度酸素のvJ造に比べて凝縮M発器12に必
要な熱m、即ち、下部塔11の低純度液化酸素LOを蒸
発させるのに必要な下部塔8上品の窒素ガスGNのωが
かなり少なくてよいにもかかわらず、多聞の原料空気A
を高圧に圧縮して下部塔8に導入しており、動力費の無
駄を生じていた。
これを改善するために、特公昭61−38391に示さ
れる低純度の酸素を採取する方法では、原料空気の供給
系統を高圧と低圧の2系統として原料空気の一部を低圧
で上部塔に導入している。
れる低純度の酸素を採取する方法では、原料空気の供給
系統を高圧と低圧の2系統として原料空気の一部を低圧
で上部塔に導入している。
即ち、第7図に示すように、一部の原料空気ATは、フ
ィルタ22で除鴎されて低圧圧縮1123で上部塔11
に見合う圧力の、約1.8Kg/cIllAに背圧され
た侵に、アフタークーラ24及びフロン冷却装置25で
冷却され、吸着器26で精製されて水分、炭酸ガス等を
除去される。
ィルタ22で除鴎されて低圧圧縮1123で上部塔11
に見合う圧力の、約1.8Kg/cIllAに背圧され
た侵に、アフタークーラ24及びフロン冷却装置25で
冷却され、吸着器26で精製されて水分、炭酸ガス等を
除去される。
そして、この低圧の原料空気ATは、低圧熱交換器27
で上部塔11の上部から導出された低純度窒素ガスWN
の一部により冷部され、約1.45にり/ ci Aで
複精留塔7の上部塔11中部に導入され、精密分離され
て塔頂部の高純度窒素ガスHGNと低純度窒素ガスWN
及び低純度液化酸素L0になる。尚、上記原料空気A丁
を冷却した後の低純度窒素ガスWNは、ヒータ28及び
弁29を有する経路により吸4g器26の再生及び冷却
に用いられて放出される。
で上部塔11の上部から導出された低純度窒素ガスWN
の一部により冷部され、約1.45にり/ ci Aで
複精留塔7の上部塔11中部に導入され、精密分離され
て塔頂部の高純度窒素ガスHGNと低純度窒素ガスWN
及び低純度液化酸素L0になる。尚、上記原料空気A丁
を冷却した後の低純度窒素ガスWNは、ヒータ28及び
弁29を有する経路により吸4g器26の再生及び冷却
に用いられて放出される。
尚、下部塔8に導入される高圧の原料空気Aは、前記第
6図に示す系統と同系統により処理されるので、同番号
を付して、その説明を省略する。
6図に示す系統と同系統により処理されるので、同番号
を付して、その説明を省略する。
このように、原料空気の系統を、凝縮蒸発器12に必要
な熱量を得るために下部塔8に導入する高圧系統の原料
空気Aと、残部の低圧系統の原料空気ATとに分けるこ
とにより、原料空気全体の圧縮動力を低減し、動力原単
位を低減させている。
な熱量を得るために下部塔8に導入する高圧系統の原料
空気Aと、残部の低圧系統の原料空気ATとに分けるこ
とにより、原料空気全体の圧縮動力を低減し、動力原単
位を低減させている。
しかしながら、複精留塔に供給する原料空気の系統を単
に高圧と低圧に分割して、低圧の原料空気を上部塔に導
入したのみでは、第8図のマツケープ・シール線図に示
すように、下部塔から上部塔に導入される酸素富化液化
空気の組成(38〜40%02 :蒸気組成は16〜1
7%02)と、低圧で上部塔に導入される原料空気の組
成(21%02)が気液平衡に近いため、上部塔の操作
線L1を改善することができず、低純度酸素製造方法の
性能の向上には限界があった。
に高圧と低圧に分割して、低圧の原料空気を上部塔に導
入したのみでは、第8図のマツケープ・シール線図に示
すように、下部塔から上部塔に導入される酸素富化液化
空気の組成(38〜40%02 :蒸気組成は16〜1
7%02)と、低圧で上部塔に導入される原料空気の組
成(21%02)が気液平衡に近いため、上部塔の操作
線L1を改善することができず、低純度酸素製造方法の
性能の向上には限界があった。
また、下部塔は、原料空気■の減少により塔径を縮径さ
せることができるが、一般に下部塔の塔径より大径に形
成されている上部塔の処理量が変らないため、上部塔を
小径とすることができなかった。また上部塔に導入する
低圧の空気の精製工程を吸着器により行うことは、1.
8Kg/ci^程度では困難である。
せることができるが、一般に下部塔の塔径より大径に形
成されている上部塔の処理量が変らないため、上部塔を
小径とすることができなかった。また上部塔に導入する
低圧の空気の精製工程を吸着器により行うことは、1.
8Kg/ci^程度では困難である。
そこで、本発明は、動力原単位を低減するとともに複精
留塔を小型に形成できる低純度酸素製造方法を提供する
ことを目的とする。
留塔を小型に形成できる低純度酸素製造方法を提供する
ことを目的とする。
上記した目的を達成するために、本発明は、低純度酸素
製造方法において、原料空気の全所頁間の約70〜90
%を、4.5〜6.5Kg/Cl1Aに圧縮し、精製、
冷却を行った後、前記複精留塔の下部塔に導入して精留
を行い、塔上部の窒素と塔底部の酸素富化液化空気とに
分離し、該酸素富化液化空気を複精留塔の上部塔の中段
に導入するとともに、原料空気の残部を圧力変動式吸着
分離装置に導入してM素濃度約30〜60%、好ましく
は35〜50%の酸素富化空気とした後、冷却して前記
上部塔の酸素富化液化空気の導入位置と塔底との間に導
入して精留を行うことを特徴とする。
製造方法において、原料空気の全所頁間の約70〜90
%を、4.5〜6.5Kg/Cl1Aに圧縮し、精製、
冷却を行った後、前記複精留塔の下部塔に導入して精留
を行い、塔上部の窒素と塔底部の酸素富化液化空気とに
分離し、該酸素富化液化空気を複精留塔の上部塔の中段
に導入するとともに、原料空気の残部を圧力変動式吸着
分離装置に導入してM素濃度約30〜60%、好ましく
は35〜50%の酸素富化空気とした後、冷却して前記
上部塔の酸素富化液化空気の導入位置と塔底との間に導
入して精留を行うことを特徴とする。
(作 用)
上記のごとく、原料空気の一部を圧力変動式吸着分離装
置(以下PSA装置という)により酸素富化状態として
上部塔に導入するため、上部塔の操作線を改善でき、精
留分離効率を向上させることができる。またこれにより
、凝縮蒸発器に必要な熱量が減少し、下部塔に導入する
高圧の空気量を低減できるので、圧縮機の消費動力を低
減できるとともに、塔径を小さくすることができる。
置(以下PSA装置という)により酸素富化状態として
上部塔に導入するため、上部塔の操作線を改善でき、精
留分離効率を向上させることができる。またこれにより
、凝縮蒸発器に必要な熱量が減少し、下部塔に導入する
高圧の空気量を低減できるので、圧縮機の消費動力を低
減できるとともに、塔径を小さくすることができる。
(実施例)
以下、本発明を図面に基づいて説明する。尚、前記従来
例と同一要素のものには、同符号を付して詳細な説明を
省略する。
例と同一要素のものには、同符号を付して詳細な説明を
省略する。
まず第1図乃至第3図は、本発明の一実施例を示すもの
で、原料空気の供給系統を、従来と同様に高圧に圧縮し
て下部塔8に導入する高圧系統30と、PSA装@31
により酸素富化空気として上部塔11に導入する低圧系
統32とで構成したものである。
で、原料空気の供給系統を、従来と同様に高圧に圧縮し
て下部塔8に導入する高圧系統30と、PSA装@31
により酸素富化空気として上部塔11に導入する低圧系
統32とで構成したものである。
原料空気の全所要量の約70〜90%(符号A)は、前
記第6図に示した従来例と同様に、圧縮機2で4.5〜
6.5Kg/−八に圧縮され、精製。
記第6図に示した従来例と同様に、圧縮機2で4.5〜
6.5Kg/−八に圧縮され、精製。
冷却された後に下部塔8の下部に導入され、塔上部の窒
素ガスGNと不純窒素ガスRN及び塔底部の酸素富化液
化空気LAに分離する。この酸素富化液化空気LAは、
適冷され、膨張した後に上部塔11の中段に導入される
。
素ガスGNと不純窒素ガスRN及び塔底部の酸素富化液
化空気LAに分離する。この酸素富化液化空気LAは、
適冷され、膨張した後に上部塔11の中段に導入される
。
一方原料空気の残部、全所要量の約10〜30%(符号
A T ) G、t、PSA装2W31 ニs人すtt
−c窒素及び水分、炭酸ガス等が分離され、酸素濃度が
30〜60%、好ましくは35〜50%の酸素富化空気
OAとして導出される。
A T ) G、t、PSA装2W31 ニs人すtt
−c窒素及び水分、炭酸ガス等が分離され、酸素濃度が
30〜60%、好ましくは35〜50%の酸素富化空気
OAとして導出される。
上記PSA装置31は、第2図に示すように、内部にそ
れぞれ吸着剤33が充填された3本の吸着筒34a、3
4b、34Cを儀えており、各吸着筒がそれぞれ吸着工
程、再生工程、再加圧工程を受()持ち、一定の時間、
例えば60秒のサイクルタイムで各吸着塔の工程を切り
換えることにより、酸素濃度約20.96%の原料空気
ATから、酸素濃度約30〜60%の酸素富化空気OA
を連続的に発生するものである。
れぞれ吸着剤33が充填された3本の吸着筒34a、3
4b、34Cを儀えており、各吸着筒がそれぞれ吸着工
程、再生工程、再加圧工程を受()持ち、一定の時間、
例えば60秒のサイクルタイムで各吸着塔の工程を切り
換えることにより、酸素濃度約20.96%の原料空気
ATから、酸素濃度約30〜60%の酸素富化空気OA
を連続的に発生するものである。
以下吸着塔34aを吸着工程、吸着塔34bを再生工程
から再加圧■稈、吸着塔34cを既に吸着工程を終えた
ものとして説明する。
から再加圧■稈、吸着塔34cを既に吸着工程を終えた
ものとして説明する。
フィルタ35で除塵された原料空気ATは、空気ファン
36により約500IIIIllAqに加圧されて吸着
工程にある吸着筒34aに導入される。この原料空気A
Tは、吸着筒34a下部の弁37aから導入され、吸着
134a内に充填された吸着剤33により、窒素及び水
分、炭酸ガス等が吸着分離され、吸着筒34a上部の弁
38aから酸素富化空気OAとなって流出し、調整弁3
9を経て導出される。
36により約500IIIIllAqに加圧されて吸着
工程にある吸着筒34aに導入される。この原料空気A
Tは、吸着筒34a下部の弁37aから導入され、吸着
134a内に充填された吸着剤33により、窒素及び水
分、炭酸ガス等が吸着分離され、吸着筒34a上部の弁
38aから酸素富化空気OAとなって流出し、調整弁3
9を経て導出される。
吸着834bの再生は、まず吸着筒34b内の残留ガス
を、下部の弁40bから真空ポンプ41で吸引して消音
器42から外部に排気し、吸着筒34b内を所定の真空
度とする。次いで上部の弁43bから酸素富化空気OA
を導入してパージを行い、吸着剤33に吸着している窒
素等を脱着し、同様に真空ポンプ41により吸引して排
気する。
を、下部の弁40bから真空ポンプ41で吸引して消音
器42から外部に排気し、吸着筒34b内を所定の真空
度とする。次いで上部の弁43bから酸素富化空気OA
を導入してパージを行い、吸着剤33に吸着している窒
素等を脱着し、同様に真空ポンプ41により吸引して排
気する。
この再生工程を終えた吸着筒34bは、吸着工程を終え
ている吸着筒34Cと、上部の弁38b。
ている吸着筒34Cと、上部の弁38b。
38cを通して連通され、吸着工程後に吸着筒34C内
に残留する酸素濃度の高いガスが吸着筒34bに回収さ
れる。この時雨吸着筒34b、34Cは、それぞれ中間
圧となる(再加圧工程の一次加圧■程:均圧工程)。次
いで吸着1134bに上部の弁43bから酸素富化空気
OAが導入されて吸着圧力にまで昇圧され(再加圧工程
の二次加圧工程)、吸着筒34C内の残留ガスが下部の
弁40Cから真空ポンプ41により吸引される(再生工
程)。
に残留する酸素濃度の高いガスが吸着筒34bに回収さ
れる。この時雨吸着筒34b、34Cは、それぞれ中間
圧となる(再加圧工程の一次加圧■程:均圧工程)。次
いで吸着1134bに上部の弁43bから酸素富化空気
OAが導入されて吸着圧力にまで昇圧され(再加圧工程
の二次加圧工程)、吸着筒34C内の残留ガスが下部の
弁40Cから真空ポンプ41により吸引される(再生工
程)。
そして吸着fi34bが所定圧力まで昇圧した時点で8
弁37a、37b、37c、38a、38b、38c、
43a、43b、43cが切換えられ、吸着n34bが
吸着工程に、吸着筒34cが再加圧工程に、また吸着筒
34aが再生工程に入る。
弁37a、37b、37c、38a、38b、38c、
43a、43b、43cが切換えられ、吸着n34bが
吸着工程に、吸着筒34cが再加圧工程に、また吸着筒
34aが再生工程に入る。
このようにしてPSA装置31で生成された酸素富化空
気OAは、略大気圧で第一バッフ7タンク44に導入さ
れた侵に、低圧圧縮機45で約1゜63N9/cdAに
圧縮されてアフタークーラ46で予冷される。次いで第
二バッファタンク47を経て低圧熱交換器27に導入さ
れ、上部塔11上部から導出されて液化窒素適冷器13
から分岐した低純度窒素ガスWNにより冷却されて略露
点温度となり、約1.45Ks/ciAの圧力で上部塔
11の前記酸素富化液化空気LAの導入段と塔底部との
間に導入される。
気OAは、略大気圧で第一バッフ7タンク44に導入さ
れた侵に、低圧圧縮機45で約1゜63N9/cdAに
圧縮されてアフタークーラ46で予冷される。次いで第
二バッファタンク47を経て低圧熱交換器27に導入さ
れ、上部塔11上部から導出されて液化窒素適冷器13
から分岐した低純度窒素ガスWNにより冷却されて略露
点温度となり、約1.45Ks/ciAの圧力で上部塔
11の前記酸素富化液化空気LAの導入段と塔底部との
間に導入される。
上部塔11に導入された酸素富化空気OAは、前記酸素
富化液化空気LAとともに上部塔11で精留され、塔底
部の低純度液化Pa素LOと塔頂部の高純度窒素ガスH
GN及び低純度窒素ガスWNに分離する。分離した低純
度液化酸素LOは、前記凝縮蒸発器12で下部塔8の窒
素ガスGNと熱交換を行い蒸発し、低純度酸素ガスGO
となり、一部が上部塔11から導出されて主熱交換器6
で温度回復して製品酸素ガスf) Oとなり、圧縮f1
17で使用者膜幅等に圧送される。
富化液化空気LAとともに上部塔11で精留され、塔底
部の低純度液化Pa素LOと塔頂部の高純度窒素ガスH
GN及び低純度窒素ガスWNに分離する。分離した低純
度液化酸素LOは、前記凝縮蒸発器12で下部塔8の窒
素ガスGNと熱交換を行い蒸発し、低純度酸素ガスGO
となり、一部が上部塔11から導出されて主熱交換器6
で温度回復して製品酸素ガスf) Oとなり、圧縮f1
17で使用者膜幅等に圧送される。
このように上部塔11に酸素富化空気OAを導入するこ
とにより、上部塔11の下部の操作線が改善され、第3
図に示すように、酸素富化空気OAの導入段から塔底部
にかけての操作線L2の傾きが大きくなる。またこれに
より、凝縮蒸発器12で低純度液化酸素10を蒸発させ
る必要熱量が減少するため、熱源となる下部塔8の窒素
ガスGNlを低減できるので、下部塔8に導入する高圧
の原料空気Aの必要量が減少し、圧縮機1の動力費を低
減させることができる。
とにより、上部塔11の下部の操作線が改善され、第3
図に示すように、酸素富化空気OAの導入段から塔底部
にかけての操作線L2の傾きが大きくなる。またこれに
より、凝縮蒸発器12で低純度液化酸素10を蒸発させ
る必要熱量が減少するため、熱源となる下部塔8の窒素
ガスGNlを低減できるので、下部塔8に導入する高圧
の原料空気Aの必要量が減少し、圧縮機1の動力費を低
減させることができる。
法衣に、95%02の酸素を採取する場合における前記
第6図及び第7図に示した従来例と本発明方法を適用し
た上記実施例装置との動力原単位の比較を示す(第6図
装置を100として比較)。
第6図及び第7図に示した従来例と本発明方法を適用し
た上記実施例装置との動力原単位の比較を示す(第6図
装置を100として比較)。
上表のように、95%02の酸素を採取する場合で動力
原単位を5%低減できる。さらに製品酸素ガスの濃度が
95%02より低い場合でも同等の効果が得られる。
原単位を5%低減できる。さらに製品酸素ガスの濃度が
95%02より低い場合でも同等の効果が得られる。
また下部塔8の処1.!I! fflが減少することに
より下部塔8の塔径を小さくでき、上部塔11もPSA
装茸31で吸着分画された窒素等の減少分により処理量
が減少して塔径を小さくすることができる。
より下部塔8の塔径を小さくでき、上部塔11もPSA
装茸31で吸着分画された窒素等の減少分により処理量
が減少して塔径を小さくすることができる。
これにより、複精留塔7を小型化でき、該複精留塔7等
の低温機器を収納するコールドボックスを小型化できる
ので熱損失が減少するとともに、装置の製造コストも低
減できる。
の低温機器を収納するコールドボックスを小型化できる
ので熱損失が減少するとともに、装置の製造コストも低
減できる。
さらにPS△装置31の吸着剤33により、水分や炭酸
ガス等を除去できるので、低圧系統32の原料空気AT
の精製用として技術的に困難な低圧の吸着器等を設ける
必要がない。
ガス等を除去できるので、低圧系統32の原料空気AT
の精製用として技術的に困難な低圧の吸着器等を設ける
必要がない。
また既存の設備を改造して本発明を適用することにより
、既存の原料空気圧縮機のままで低純度酸素の製造量を
15〜30%増加させることができる。
、既存の原料空気圧縮機のままで低純度酸素の製造量を
15〜30%増加させることができる。
また、PSA装置で直接低純度酸素を製造することもで
きるが、PSΔ装置は、その構造上、人聞の低純If酸
素を製造するのに適しておらず、500ONM?/h以
上、特に数万NTf/h以上の低純度酸素を必要とする
場合には、深冷式の空気液化分離装置が消費動力や設置
スペースの面などで優れており、本発明のごとく、大型
の空気液化分離装置に小型のPSA装置を組合わせるこ
とで、両者の特徴を生かした低純度酸素製造装置を提供
することができる。
きるが、PSΔ装置は、その構造上、人聞の低純If酸
素を製造するのに適しておらず、500ONM?/h以
上、特に数万NTf/h以上の低純度酸素を必要とする
場合には、深冷式の空気液化分離装置が消費動力や設置
スペースの面などで優れており、本発明のごとく、大型
の空気液化分離装置に小型のPSA装置を組合わせるこ
とで、両者の特徴を生かした低純度酸素製造装置を提供
することができる。
尚、高圧と低圧の原料空気の割合や圧力等は、空気液化
分離装置及びPSA装置の構造や能力、採取製品の組成
や種類等により適宜決定されるものである。
分離装置及びPSA装置の構造や能力、採取製品の組成
や種類等により適宜決定されるものである。
第4図及び第5図は、他の系統により構成された空気液
化分離装置に本発明を適用した実施例を示すもので、前
記第1図と同一要素、同一処理を行う部分は、同符号を
付して説明を省略し、特徴部分のみを説明する。
化分離装置に本発明を適用した実施例を示すもので、前
記第1図と同一要素、同一処理を行う部分は、同符号を
付して説明を省略し、特徴部分のみを説明する。
まず第4図は、複精留塔7に配設された凝縮蒸発器12
とは別に副凝縮蒸発器48を設けたものであり、該副凝
縮蒸発器48に上部塔11底部の低純度液化酸素LOを
弁49で膨張させた後に導入し、下部塔8上部から導入
される窒素ガスGNにより蒸発気化させて低純度酸素ガ
スGOとし、該低純度酸素ガスGOを主熱交換器6で温
痕回復させて製品酸素ガスPOとしている。
とは別に副凝縮蒸発器48を設けたものであり、該副凝
縮蒸発器48に上部塔11底部の低純度液化酸素LOを
弁49で膨張させた後に導入し、下部塔8上部から導入
される窒素ガスGNにより蒸発気化させて低純度酸素ガ
スGOとし、該低純度酸素ガスGOを主熱交換器6で温
痕回復させて製品酸素ガスPOとしている。
このように副凝縮蒸発器48を設けることにより、上部
塔11底部の低純度液化酸素10を製品酸素ガスPOと
同じ組成にできるので、低純度液化酸素LOの沸点が低
くなり、下部塔8から凝縮蒸発器12に導入する窒素ガ
スGNの温度を下げることができる。即ち、下部塔8の
運転圧力を下げることができるので高圧系統30の原料
空気Aの圧縮圧力を下げ、動力原単位をさらに低減する
ことができる。
塔11底部の低純度液化酸素10を製品酸素ガスPOと
同じ組成にできるので、低純度液化酸素LOの沸点が低
くなり、下部塔8から凝縮蒸発器12に導入する窒素ガ
スGNの温度を下げることができる。即ち、下部塔8の
運転圧力を下げることができるので高圧系統30の原料
空気Aの圧縮圧力を下げ、動力原単位をさらに低減する
ことができる。
また第5図は、原料空気への高圧系統30に設けられる
主熱交換器をリバーシング熱交換器50としたものであ
る。圧縮様2で高圧に圧縮された原料空気Aは、アフタ
ークーラ3及び水洗冷却塔51で予冷された後に、切換
弁52で流路を切換えられてリバーシング熱交換器50
に導入され、低温ガスにより冷却され、逆止弁53を経
て下部塔8に導入される。
主熱交換器をリバーシング熱交換器50としたものであ
る。圧縮様2で高圧に圧縮された原料空気Aは、アフタ
ークーラ3及び水洗冷却塔51で予冷された後に、切換
弁52で流路を切換えられてリバーシング熱交換器50
に導入され、低温ガスにより冷却され、逆止弁53を経
て下部塔8に導入される。
下部塔8に導入された原料空気Aの一部は、液化器54
に導入され、上部塔11からの高純度窒素ガスl−I
G N及び低純度窒素ガスWNにより液化され、下部塔
8底部に戻されている。また下部塔8底部の酸素富化液
化空気LAを上部塔11に導入する回路には、アセチレ
ン吸着器55が設けられており、下部塔8上部から導出
されて膨張タービン15に至る不純窒素ガスRNの回路
には、弁56を備えたバイパス回路57が設けられてい
る。
に導入され、上部塔11からの高純度窒素ガスl−I
G N及び低純度窒素ガスWNにより液化され、下部塔
8底部に戻されている。また下部塔8底部の酸素富化液
化空気LAを上部塔11に導入する回路には、アセチレ
ン吸着器55が設けられており、下部塔8上部から導出
されて膨張タービン15に至る不純窒素ガスRNの回路
には、弁56を備えたバイパス回路57が設けられてい
る。
さらに上部塔11から導出された低純度窒素ガスWNは
、逆止弁53からリパーシング熱交換器50に導入され
、リバーシング熱交換器50の再生を行い、切換弁52
から排出される。
、逆止弁53からリパーシング熱交換器50に導入され
、リバーシング熱交換器50の再生を行い、切換弁52
から排出される。
このようにリバーシング熱交換器50を用いることによ
り、フロン冷却装置や吸着器の再生のためのヒータ等を
省略できるので動力原単位の低減を図ることができる。
り、フロン冷却装置や吸着器の再生のためのヒータ等を
省略できるので動力原単位の低減を図ることができる。
上記のごとく、各種の低純度酸素製造装置に本発明方法
を組合わせることで、低純度酸素のコストを低減させる
ことができる。
を組合わせることで、低純度酸素のコストを低減させる
ことができる。
尚、PSA装置も上記実施例に限ることなく、他の種々
の方式を適用し得ることは言うまでもない。
の方式を適用し得ることは言うまでもない。
(発明の効果)
本発明は、以上説明したように、原料空気の一部を圧力
変動式吸着分離装置に導入して酸素濃度約30〜60%
の酸素富化空気として上部塔に導入して精留を行うから
、上部塔の操作線を改善することができ、精密分離効率
が向上するとともに、下部塔に導入する高圧の原料空気
量を低減できるので、圧縮機の動力費が低減し、製品の
動力原単位を低減することができる。
変動式吸着分離装置に導入して酸素濃度約30〜60%
の酸素富化空気として上部塔に導入して精留を行うから
、上部塔の操作線を改善することができ、精密分離効率
が向上するとともに、下部塔に導入する高圧の原料空気
量を低減できるので、圧縮機の動力費が低減し、製品の
動力原単位を低減することができる。
さらに下部塔及び上部塔の処理量が減少し、複精留塔を
小径に形成できるので低温機器を収納するコールドボッ
クスを小型化でき、熱損失の低減とともに、装UのfJ
造ココスト低減も図れる。
小径に形成できるので低温機器を収納するコールドボッ
クスを小型化でき、熱損失の低減とともに、装UのfJ
造ココスト低減も図れる。
また既設の低純度酸素製造装置を改造して本発明を適用
することにより、既存の原料空気圧縮機のままで製品間
を増加させることができ、コストダウンを図ることがで
きる。
することにより、既存の原料空気圧縮機のままで製品間
を増加させることができ、コストダウンを図ることがで
きる。
第1図は本発明の低純度酸素製造方法の一実施例を示す
系統図、第2図はPSA装置の一実施例を示す系統図、
第3図は実施例系統の上部塔におけるマツケープ・シー
ル線図、第4図は副凝縮蒸発器凝縮を備えた装置に適用
した実施例を示す系統図、第5図はりパージング熱交検
器を備えた装置に適用した実施例を示す系統図、第6図
及び第7図はそれぞれ従来の低純度酸素製造装置を示す
系統図、第8図は第7図に示す系統の上部塔におけるマ
ツケープ・シール線図である。 2・・・圧縮機 6・・・主熱交換器 7・・・複
精留塔 8・・・下部塔 11・・・上部塔 1
2・・・凝縮蒸発器 27・・・低圧熱交換器 3
0・・・高圧系統 31・・・PSA装置(圧力変動
式吸着分離装置t ) 32 ・・・低圧系統
34a、34b。
系統図、第2図はPSA装置の一実施例を示す系統図、
第3図は実施例系統の上部塔におけるマツケープ・シー
ル線図、第4図は副凝縮蒸発器凝縮を備えた装置に適用
した実施例を示す系統図、第5図はりパージング熱交検
器を備えた装置に適用した実施例を示す系統図、第6図
及び第7図はそれぞれ従来の低純度酸素製造装置を示す
系統図、第8図は第7図に示す系統の上部塔におけるマ
ツケープ・シール線図である。 2・・・圧縮機 6・・・主熱交換器 7・・・複
精留塔 8・・・下部塔 11・・・上部塔 1
2・・・凝縮蒸発器 27・・・低圧熱交換器 3
0・・・高圧系統 31・・・PSA装置(圧力変動
式吸着分離装置t ) 32 ・・・低圧系統
34a、34b。
Claims (1)
- 1、原料空気を圧縮し、精製、冷却して複精留塔に導入
して精留分離を行う低純度酸素製造方法において、原料
空気の全所要量の約70〜90%を、4.5〜6.5k
g/cm^2Aに圧縮し、精製、冷却を行った後、前記
複精留塔の下部塔に導入して精留を行い、塔上部の窒素
と塔底部の酸素富化液化空気とに分離し、該酸素富化液
化空気を複精留塔の上部塔の中段に導入するとともに、
原料空気の残部を、圧力変動式吸着分離装置に導入して
酸素濃度約30〜60%の酸素富化空気とした後、冷却
して前記上部塔の酸素富化液化空気の導入位置と塔底と
の間に導入して精留を行うことを特徴とする低純度酸素
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62335446A JPH0792332B2 (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 低純度酸素製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62335446A JPH0792332B2 (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 低純度酸素製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01174878A true JPH01174878A (ja) | 1989-07-11 |
JPH0792332B2 JPH0792332B2 (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=18288650
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62335446A Expired - Fee Related JPH0792332B2 (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 低純度酸素製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0792332B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1612496A1 (en) * | 2003-03-26 | 2006-01-04 | Air Water Inc. | Air separator |
WO2007057730A1 (en) * | 2005-11-17 | 2007-05-24 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation |
EP3913310A1 (fr) * | 2020-05-20 | 2021-11-24 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique |
-
1987
- 1987-12-28 JP JP62335446A patent/JPH0792332B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1612496A1 (en) * | 2003-03-26 | 2006-01-04 | Air Water Inc. | Air separator |
EP1612496A4 (en) * | 2003-03-26 | 2012-08-29 | Air Water Inc | AIR SEPARATOR |
EP1612496B1 (en) | 2003-03-26 | 2016-12-07 | Air Water Inc. | Air separator |
WO2007057730A1 (en) * | 2005-11-17 | 2007-05-24 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation |
EP3913310A1 (fr) * | 2020-05-20 | 2021-11-24 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique |
FR3110685A1 (fr) * | 2020-05-20 | 2021-11-26 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé et appareil de séparation d’air par distillation cryogénique |
US11852408B2 (en) | 2020-05-20 | 2023-12-26 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method and apparatus for separating air by cryogenic distillation |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0792332B2 (ja) | 1995-10-09 |
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