JPH0116396B2 - - Google Patents
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- JPH0116396B2 JPH0116396B2 JP56050541A JP5054181A JPH0116396B2 JP H0116396 B2 JPH0116396 B2 JP H0116396B2 JP 56050541 A JP56050541 A JP 56050541A JP 5054181 A JP5054181 A JP 5054181A JP H0116396 B2 JPH0116396 B2 JP H0116396B2
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- reactor
- vessel
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Description
液体金属ナトリウムを冷却材として使用する高
速増殖炉の原子炉構造は第１図に示す如く、建屋
の上方張出ペデスタル１上面のソールプレート２
に上端フランジ部３ａを固定された原子炉容器３
の下端支持胴３ｂを、建屋の床面に固定された支
脚４ａを介して同床面上に立設された原子炉保護
容器４の下部に設けられた支持胴４ｂに嵌挿し、
炉心支持構造部５の下部外周に突設された取付フ
ランジ５ａを前記原子炉容器３の内周面に突設さ
れた取付台３ｃに固定するとともに、炉心支持構
造物５の上部外周に突設された支持フランジ５ｂ
を原子炉容器３の内周面に突設された当胴３ｄに
支持せしめ、かくして炉心支持構造物５を下部固
定設置、上部支持方式、また原子炉容器３を上部
固定据付下部支持方式、更にまた原子炉保護容器
４を下部設置原子炉容器下部支持方式に構成し、
入口配管６及び出口配管７を原子炉保護容器４の
低位置に導入するように構成されている。図中８
は遮蔽プラグ、９は制御棒である。 従つて地震時における制御棒挿入性能の問題か
ら、炉心支持構造物５の下部設置部及び上部支持
部の剛性、原子炉容器３の胴本体及び炉心支持構
造物取付部並に下部支持部の剛性、原子炉保護容
器４の下部剛性を高める必要上、これらの構造部
分は厚肉構造化し、特に原子炉容器３は炉心支持
構造物５への地震力伝達の介在物であつて長尺物
であること、及び炉心支持構造物は炉心頂部から
下部主支持点まで可成りの高さがあり、炉心頂部
首振による振幅が大きいこと等から、前記各構造
部の厚肉化要因が多く、本来の圧力バウンダリ部
材としての機能以上に剛性が賦与されていた。更
に前記各配管６，７は原子炉保護容器４導入方式
であるため、そのガイドパイプ１０，１１が必要
になり、原子炉保護容器４の構造が複雑化し、原
子炉容器３原子炉保護容器４間空間容積制限によ
る構造設計の自由度が少なかつた。 本発明はこのような実情に鑑みて提案されたも
ので、建屋上部より垂設された原子炉容器内面に
突設された支持部材に炉心支持構造物の上部を固
定し、同炉心支持構造物の下端に延設された筒部
を前記原子炉容器の下底部に設けられた支持筒部
に嵌挿するとともに、同支持筒部の外周面を建屋
床部に立設された原子炉保護容器の内周面で支持
してなることを特徴とする原子炉構造に係り、そ
の目的とする処は地震に対して有利な構造を有
し、原子炉保護容器の構造が簡素化された改良さ
れた原子炉構造を提供する点にある。 本発明においては前記したように、建屋上部よ
り垂設された原子炉容器内面に突設された支持部
材に炉心支持構造物の上部を固定し、同炉心支持
構造物を従来とは逆に上部固定下部支持方式とし
たので、炉心支持構造物の頂部首振りの振幅を最
小限に抑制しうるものである。 更に前記炉心支持構造物の下端に延設された筒
部を、前記原子炉容器の下底部に設けられた支持
筒部に嵌挿するとともに、同支持筒部の外周面を
建屋床部に立設された原子炉保護容器の内周面に
よつて支持し、かくして原子炉保護容器から炉心
支持構造物に直接地震力を伝達するようにしたの
で、原子炉容器の剛性によつて影響される剛性低
下因子が除去されるので、原子炉容器の下部胴の
軸長が短縮されるとともに、同原子炉容器の下部
支持筒部の薄肉化並に原子炉保護容器の軸長の短
縮化が図られ、原子炉構造全体の剛性を高め、コ
ストダウンを図ることができる。 また本発明によれば前記したように、炉心支持
構造物の首振りの振幅が最小限に抑止できるの
で、入口配管の導入位置を炉心支持構造物設置位
置近傍に配設することができ、従つて入口配管部
軸長の短縮による質量の削減、原子炉保護容器に
おける入口配管のガイドパイプの質量削減に伴な
うコストダウンと全体剛性の増大が図られ、更に
出口配管を高所引廻し配管とすることによつて原
子炉保護容器における出口配管のガイドパイプの
削除並に出口配管の質量削減ができ、コストダウ
ンと全体剛性の向上とが図られ、また出口配管の
高所引廻し配管及び入口配管導入位置の高所化に
よつて原子炉保護容器の空間容積の削減ができ、
原子炉保護容器の構造設計の自由度、特に入口ガ
イドパイプ構造設計の自由度が高められるもので
ある。 以下本発明を図示の実施例について説明する。 建屋の上方張出ペデスタル２１上面のソールプ
レート２２に上端部フランジ２３ａを固定され、
前記ペデスタル２１より垂設された円筒状の原子
炉容器２３の下底部に設けられた支持筒部２３ｂ
が、建屋床面２４上に固定された支持脚２５ａに
よつて、同床面２４上に立設された原子炉保護容
器２５の内央部下底面に設けられた円筒状支持筒
２５ｂ内に嵌挿されている。 原子炉容器２３の上部には、ペデスタル２１上
面のソールプレート２２上に固定された遮蔽プラ
グ２６及び制御棒装置２７が配設され、原子炉圧
力バウンダリを形成している。 ２８は円筒状の炉心支持構造物で、その上部外
周面に突設された取付フランジ２８ａを、原子炉
容器２３の内周面に突設された取付台２３ｃに固
定するとともに、炉心支持構造物２８の下端に延
設した円筒状支持筒部２８ｂを、前記原子炉容器
２３の支持筒部２３ｂに嵌装し、原子炉容器保護
容器２５からの荷重が前記原子炉容器２３の支持
筒部２３ｂ、円筒状支持筒部２８ｂを介して炉心
支持構造物２８に伝達されるようになつている。 ２９は炉心で、燃料構成要素２９ａへの主流路
となる高圧室ａ、ブランケツト燃料構成要素２９
ｂへの流路となる中圧室ｂ、底圧室ｃが設けら
れ、原子炉容器２３の高圧プレナムｄと連通する
多孔大フローホール２８ｃ、支持筒部２８ｂの多
孔オリフイス２８ｄ及び前記各室を区劃する多孔
オリフイス２８e′付き支持板２８ｅ、複数の連絡
管オリフイス２８f′を有する支持板２８ｆ、多孔
フローホール２８g′を有する炉心支持板２８ｇよ
り構成されている。 なお前記原子炉容器２３の上部胴２３ｄ、取付
台２３ｃ、炉心支持構造物２８本体、取付フラン
ジ２８ａ、支持筒部２８ｂ、及び原子炉保護容器
２５の支持筒２５ｂから支持脚２５ａまでは厚肉
構造で、地震力の主要伝達部材を構成している。 なお原子炉容器２３の下部胴２３ｅ、支持筒部
２３ｂは冷却材Ａの圧力に耐えうるだけの薄肉構
造となつている。 複数の冷却材Ａの入口配管３０はその一端が原
子炉容器２３の下部胴２３ｅにおける取付台２３
ｃ近傍に配設された入口ノズル３１と接続され、
原子炉保護容器２５の入口ガイドパイプ２５ｃ内
を高上つて高所に引廻され、図示しない冷却系統
設備に他端が接続されている。 また複数の冷却材Ａの出口配管３２はその一端
が原子炉容器２３の上部胴２３ｄにおける原子炉
保護容器２５の上端縁より上方に配設されたノズ
ル３３に接続され、他端は図示しない冷却系統設
備に接続される。 なお入口配管３２の炉内部は出口ノズル３３の
内側で接続され、原子炉容器２３の低圧プレナム
ｅ内における炉心２８の頂部近傍まで降下してい
る。 冷却材Ａは図示しない冷却系統設備側より入口
配管３０内に流れてきて、入口ノズル３１より高
圧プレナムｄに流入し、有尾矢印で示した燃料構
成要素２９ａ側への主流は、多孔大フローホール
２８ｃを通つて高圧室ａへ、そして多孔フローホ
ール２８g′から燃料構成要素２９ａを経て低圧プ
レナムｅに到達する。また点線矢印で示したブラ
ンケツト燃料構成要素２９ｂへの流れは、多孔オ
リフイス２８ｄを通つて中圧室ｂへ、そして多孔
オリフイス２８e′を通つて低圧室ｃへ、更に連絡
管オリフイス２８f′からブランケツト燃料構成要
素２９ｂ内を経て低圧プレナムｅに到達する。 前記のように低圧プレナムｅに到達した冷却材
Ａは入口配管３２を通つて図示しない冷却系統設
備側に流れていく。 而して地震時においては、建屋側からの地震力
は、上部においてはペデスタル２１からソールプ
レート２２を介して遮蔽プラグ２６、炉心上部構
造２７へと、原子炉容器２３側に伝達される。一
方下部においては床面２４から原子炉保護容器２
５の支持脚２５ａ、支持筒２５ｂ、更に原子炉容
器２３の支持筒部２３ｂを介して炉心支持構造物
２８の支持筒部２８ｂに地震力が伝達される。 従つて炉心支持構造物２８は原子炉容器２３の
上部胴２３ｄ取付台２３ｃの剛性と、原子炉保護
容器２５の支持脚２５ａから支持筒２５ｂに至る
部分の剛性を、炉心支持構造物２８本体、取付フ
ランジ２８ａ、支持筒２８ｂの剛性に応じて撓
み、原子炉容器２３の下部胴２３ｅ、支持筒部２
３ｂの剛性は無視される。 このように原子炉容器２３の下部胴２３ｅ、支
持筒部２３ｂの剛性を無視することができるた
め、原子炉容器１の下部胴２３ｅ、支持筒部２３
ｂを薄肉化しうるとともに、高圧プレナムｄを炉
心支持構造物２８の周囲に配設することによつて
軸長を短縮でき、質量の削減が可能となり、また
入口配管３０の軸長短縮化、出口配管３２の炉内
部薄肉化による質量削減と相俟つて、原子炉構造
の固有振動数が大きくなり、全体剛性が高まる。 即ち原子炉保護容器２５のばね常数をKG、原
子炉容器２３の下部ばね常数をKRB、炉心支持構
造物２８のばね常数をKCとするとき、原子炉構
造の直列ばね常数Ｋとの間に下式が成立する。 １／Ｋ＝１／KG＋１／KRB＋１／KC ここで本実施例によればKRB項を削除でき、原
子炉構造の全体剛性が高まる。 また固有振動数
速増殖炉の原子炉構造は第１図に示す如く、建屋
の上方張出ペデスタル１上面のソールプレート２
に上端フランジ部３ａを固定された原子炉容器３
の下端支持胴３ｂを、建屋の床面に固定された支
脚４ａを介して同床面上に立設された原子炉保護
容器４の下部に設けられた支持胴４ｂに嵌挿し、
炉心支持構造部５の下部外周に突設された取付フ
ランジ５ａを前記原子炉容器３の内周面に突設さ
れた取付台３ｃに固定するとともに、炉心支持構
造物５の上部外周に突設された支持フランジ５ｂ
を原子炉容器３の内周面に突設された当胴３ｄに
支持せしめ、かくして炉心支持構造物５を下部固
定設置、上部支持方式、また原子炉容器３を上部
固定据付下部支持方式、更にまた原子炉保護容器
４を下部設置原子炉容器下部支持方式に構成し、
入口配管６及び出口配管７を原子炉保護容器４の
低位置に導入するように構成されている。図中８
は遮蔽プラグ、９は制御棒である。 従つて地震時における制御棒挿入性能の問題か
ら、炉心支持構造物５の下部設置部及び上部支持
部の剛性、原子炉容器３の胴本体及び炉心支持構
造物取付部並に下部支持部の剛性、原子炉保護容
器４の下部剛性を高める必要上、これらの構造部
分は厚肉構造化し、特に原子炉容器３は炉心支持
構造物５への地震力伝達の介在物であつて長尺物
であること、及び炉心支持構造物は炉心頂部から
下部主支持点まで可成りの高さがあり、炉心頂部
首振による振幅が大きいこと等から、前記各構造
部の厚肉化要因が多く、本来の圧力バウンダリ部
材としての機能以上に剛性が賦与されていた。更
に前記各配管６，７は原子炉保護容器４導入方式
であるため、そのガイドパイプ１０，１１が必要
になり、原子炉保護容器４の構造が複雑化し、原
子炉容器３原子炉保護容器４間空間容積制限によ
る構造設計の自由度が少なかつた。 本発明はこのような実情に鑑みて提案されたも
ので、建屋上部より垂設された原子炉容器内面に
突設された支持部材に炉心支持構造物の上部を固
定し、同炉心支持構造物の下端に延設された筒部
を前記原子炉容器の下底部に設けられた支持筒部
に嵌挿するとともに、同支持筒部の外周面を建屋
床部に立設された原子炉保護容器の内周面で支持
してなることを特徴とする原子炉構造に係り、そ
の目的とする処は地震に対して有利な構造を有
し、原子炉保護容器の構造が簡素化された改良さ
れた原子炉構造を提供する点にある。 本発明においては前記したように、建屋上部よ
り垂設された原子炉容器内面に突設された支持部
材に炉心支持構造物の上部を固定し、同炉心支持
構造物を従来とは逆に上部固定下部支持方式とし
たので、炉心支持構造物の頂部首振りの振幅を最
小限に抑制しうるものである。 更に前記炉心支持構造物の下端に延設された筒
部を、前記原子炉容器の下底部に設けられた支持
筒部に嵌挿するとともに、同支持筒部の外周面を
建屋床部に立設された原子炉保護容器の内周面に
よつて支持し、かくして原子炉保護容器から炉心
支持構造物に直接地震力を伝達するようにしたの
で、原子炉容器の剛性によつて影響される剛性低
下因子が除去されるので、原子炉容器の下部胴の
軸長が短縮されるとともに、同原子炉容器の下部
支持筒部の薄肉化並に原子炉保護容器の軸長の短
縮化が図られ、原子炉構造全体の剛性を高め、コ
ストダウンを図ることができる。 また本発明によれば前記したように、炉心支持
構造物の首振りの振幅が最小限に抑止できるの
で、入口配管の導入位置を炉心支持構造物設置位
置近傍に配設することができ、従つて入口配管部
軸長の短縮による質量の削減、原子炉保護容器に
おける入口配管のガイドパイプの質量削減に伴な
うコストダウンと全体剛性の増大が図られ、更に
出口配管を高所引廻し配管とすることによつて原
子炉保護容器における出口配管のガイドパイプの
削除並に出口配管の質量削減ができ、コストダウ
ンと全体剛性の向上とが図られ、また出口配管の
高所引廻し配管及び入口配管導入位置の高所化に
よつて原子炉保護容器の空間容積の削減ができ、
原子炉保護容器の構造設計の自由度、特に入口ガ
イドパイプ構造設計の自由度が高められるもので
ある。 以下本発明を図示の実施例について説明する。 建屋の上方張出ペデスタル２１上面のソールプ
レート２２に上端部フランジ２３ａを固定され、
前記ペデスタル２１より垂設された円筒状の原子
炉容器２３の下底部に設けられた支持筒部２３ｂ
が、建屋床面２４上に固定された支持脚２５ａに
よつて、同床面２４上に立設された原子炉保護容
器２５の内央部下底面に設けられた円筒状支持筒
２５ｂ内に嵌挿されている。 原子炉容器２３の上部には、ペデスタル２１上
面のソールプレート２２上に固定された遮蔽プラ
グ２６及び制御棒装置２７が配設され、原子炉圧
力バウンダリを形成している。 ２８は円筒状の炉心支持構造物で、その上部外
周面に突設された取付フランジ２８ａを、原子炉
容器２３の内周面に突設された取付台２３ｃに固
定するとともに、炉心支持構造物２８の下端に延
設した円筒状支持筒部２８ｂを、前記原子炉容器
２３の支持筒部２３ｂに嵌装し、原子炉容器保護
容器２５からの荷重が前記原子炉容器２３の支持
筒部２３ｂ、円筒状支持筒部２８ｂを介して炉心
支持構造物２８に伝達されるようになつている。 ２９は炉心で、燃料構成要素２９ａへの主流路
となる高圧室ａ、ブランケツト燃料構成要素２９
ｂへの流路となる中圧室ｂ、底圧室ｃが設けら
れ、原子炉容器２３の高圧プレナムｄと連通する
多孔大フローホール２８ｃ、支持筒部２８ｂの多
孔オリフイス２８ｄ及び前記各室を区劃する多孔
オリフイス２８e′付き支持板２８ｅ、複数の連絡
管オリフイス２８f′を有する支持板２８ｆ、多孔
フローホール２８g′を有する炉心支持板２８ｇよ
り構成されている。 なお前記原子炉容器２３の上部胴２３ｄ、取付
台２３ｃ、炉心支持構造物２８本体、取付フラン
ジ２８ａ、支持筒部２８ｂ、及び原子炉保護容器
２５の支持筒２５ｂから支持脚２５ａまでは厚肉
構造で、地震力の主要伝達部材を構成している。 なお原子炉容器２３の下部胴２３ｅ、支持筒部
２３ｂは冷却材Ａの圧力に耐えうるだけの薄肉構
造となつている。 複数の冷却材Ａの入口配管３０はその一端が原
子炉容器２３の下部胴２３ｅにおける取付台２３
ｃ近傍に配設された入口ノズル３１と接続され、
原子炉保護容器２５の入口ガイドパイプ２５ｃ内
を高上つて高所に引廻され、図示しない冷却系統
設備に他端が接続されている。 また複数の冷却材Ａの出口配管３２はその一端
が原子炉容器２３の上部胴２３ｄにおける原子炉
保護容器２５の上端縁より上方に配設されたノズ
ル３３に接続され、他端は図示しない冷却系統設
備に接続される。 なお入口配管３２の炉内部は出口ノズル３３の
内側で接続され、原子炉容器２３の低圧プレナム
ｅ内における炉心２８の頂部近傍まで降下してい
る。 冷却材Ａは図示しない冷却系統設備側より入口
配管３０内に流れてきて、入口ノズル３１より高
圧プレナムｄに流入し、有尾矢印で示した燃料構
成要素２９ａ側への主流は、多孔大フローホール
２８ｃを通つて高圧室ａへ、そして多孔フローホ
ール２８g′から燃料構成要素２９ａを経て低圧プ
レナムｅに到達する。また点線矢印で示したブラ
ンケツト燃料構成要素２９ｂへの流れは、多孔オ
リフイス２８ｄを通つて中圧室ｂへ、そして多孔
オリフイス２８e′を通つて低圧室ｃへ、更に連絡
管オリフイス２８f′からブランケツト燃料構成要
素２９ｂ内を経て低圧プレナムｅに到達する。 前記のように低圧プレナムｅに到達した冷却材
Ａは入口配管３２を通つて図示しない冷却系統設
備側に流れていく。 而して地震時においては、建屋側からの地震力
は、上部においてはペデスタル２１からソールプ
レート２２を介して遮蔽プラグ２６、炉心上部構
造２７へと、原子炉容器２３側に伝達される。一
方下部においては床面２４から原子炉保護容器２
５の支持脚２５ａ、支持筒２５ｂ、更に原子炉容
器２３の支持筒部２３ｂを介して炉心支持構造物
２８の支持筒部２８ｂに地震力が伝達される。 従つて炉心支持構造物２８は原子炉容器２３の
上部胴２３ｄ取付台２３ｃの剛性と、原子炉保護
容器２５の支持脚２５ａから支持筒２５ｂに至る
部分の剛性を、炉心支持構造物２８本体、取付フ
ランジ２８ａ、支持筒２８ｂの剛性に応じて撓
み、原子炉容器２３の下部胴２３ｅ、支持筒部２
３ｂの剛性は無視される。 このように原子炉容器２３の下部胴２３ｅ、支
持筒部２３ｂの剛性を無視することができるた
め、原子炉容器１の下部胴２３ｅ、支持筒部２３
ｂを薄肉化しうるとともに、高圧プレナムｄを炉
心支持構造物２８の周囲に配設することによつて
軸長を短縮でき、質量の削減が可能となり、また
入口配管３０の軸長短縮化、出口配管３２の炉内
部薄肉化による質量削減と相俟つて、原子炉構造
の固有振動数が大きくなり、全体剛性が高まる。 即ち原子炉保護容器２５のばね常数をKG、原
子炉容器２３の下部ばね常数をKRB、炉心支持構
造物２８のばね常数をKCとするとき、原子炉構
造の直列ばね常数Ｋとの間に下式が成立する。 １／Ｋ＝１／KG＋１／KRB＋１／KC ここで本実施例によればKRB項を削除でき、原
子炉構造の全体剛性が高まる。 また固有振動数
【式】となる
Ｃ＝係数、Ｌ＝長さ、ｋ＝ばね常数＝3EI／L3、
ｍ＝質量、Ｉ＝断面２次モーメント
ここで本実施例によるとＬ、ｍが小さくできる
ので固有振動数が大きくなる。 また炉心支持構造物２８はその頂部において取
付フランジ２８ａと取付台２３ｃとを介して原子
炉容器２３に固着されているので、同取付フラン
ジ２８ａ及び取付台２３ｃにおける炉心支持構造
物２８の首振りによる影響を小さくすることがで
きる。 また出口配管３２の高所引廻し、入口配管３０
の軸長短縮に伴つて、原子炉容器２３と原子炉保
護容器２５との間の空間容積が削減でき、容積削
減に対する余裕が増え、原子炉保護容器２５、入
口ガイドパイプ２５ｃの構造設計に可成りの自由
度ができ、運転時における熱的荷重等で構造形状
に依存する発生応力の緩和対策が取り易くなる。 以上本発明を実施例について説明したが、本発
明は勿論このような実施例にだけ局限されるもの
ではなく、本発明の精神を逸脱しない範囲内で
種々の設計の改変を施しうるものである。
ので固有振動数が大きくなる。 また炉心支持構造物２８はその頂部において取
付フランジ２８ａと取付台２３ｃとを介して原子
炉容器２３に固着されているので、同取付フラン
ジ２８ａ及び取付台２３ｃにおける炉心支持構造
物２８の首振りによる影響を小さくすることがで
きる。 また出口配管３２の高所引廻し、入口配管３０
の軸長短縮に伴つて、原子炉容器２３と原子炉保
護容器２５との間の空間容積が削減でき、容積削
減に対する余裕が増え、原子炉保護容器２５、入
口ガイドパイプ２５ｃの構造設計に可成りの自由
度ができ、運転時における熱的荷重等で構造形状
に依存する発生応力の緩和対策が取り易くなる。 以上本発明を実施例について説明したが、本発
明は勿論このような実施例にだけ局限されるもの
ではなく、本発明の精神を逸脱しない範囲内で
種々の設計の改変を施しうるものである。
第１図は従来の原子炉構造の縦断面図、第２図
は本発明に係る原子炉構造の一実施例を示す縦断
面図である。 ２３……原子炉容器、２３ｂ……支持筒部、２
３ｃ……取付台、２５……原子炉保護容器、２５
ｂ……円筒状支持筒、２８……炉心支持構造物、
２８ａ……取付フランジ、２８ｂ……円筒状支持
筒部。
は本発明に係る原子炉構造の一実施例を示す縦断
面図である。 ２３……原子炉容器、２３ｂ……支持筒部、２
３ｃ……取付台、２５……原子炉保護容器、２５
ｂ……円筒状支持筒、２８……炉心支持構造物、
２８ａ……取付フランジ、２８ｂ……円筒状支持
筒部。
Claims (1)
- １ 建屋上部より垂設された原子炉容器内面に突
設された支持部材に炉心支持構造物の上部を固定
し、同炉心支持構造物の下端に延設された筒部を
前記原子炉容器の下底部に設けられた支持筒部に
嵌挿するとともに、同支持筒部の外周面を建屋床
部に立設された原子炉保護容器の内周面で支持し
てなることを特徴とする原子炉構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56050541A JPS57165791A (en) | 1981-04-06 | 1981-04-06 | Nuclear reactor structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56050541A JPS57165791A (en) | 1981-04-06 | 1981-04-06 | Nuclear reactor structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57165791A JPS57165791A (en) | 1982-10-12 |
| JPH0116396B2 true JPH0116396B2 (ja) | 1989-03-24 |
Family
ID=12861865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56050541A Granted JPS57165791A (en) | 1981-04-06 | 1981-04-06 | Nuclear reactor structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57165791A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2731158B2 (ja) * | 1988-03-24 | 1998-03-25 | 株式会社東芝 | 高速増殖炉 |
-
1981
- 1981-04-06 JP JP56050541A patent/JPS57165791A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57165791A (en) | 1982-10-12 |
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