JPH01150898A - 再処理オフガス処理装置 - Google Patents
再処理オフガス処理装置Info
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- JPH01150898A JPH01150898A JP62309190A JP30919087A JPH01150898A JP H01150898 A JPH01150898 A JP H01150898A JP 62309190 A JP62309190 A JP 62309190A JP 30919087 A JP30919087 A JP 30919087A JP H01150898 A JPH01150898 A JP H01150898A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、原子炉使用済燃料の再処理設備に係り、厳し
い腐食環境下にあるヨウ素再追出塔の耐食性を向上させ
る再処理オフガスの系統構成に関する。
い腐食環境下にあるヨウ素再追出塔の耐食性を向上させ
る再処理オフガスの系統構成に関する。
核燃料再処理工場は、使用済燃料を濃硝酸により溶解し
、燃料として再利用できるウラン、プル ・トニウム等
の物質を回収することを目的とする施設である。使用済
燃料を濃硝酸で溶解する溶解工程において、蒸気、Ｎｏ
８等を主成分とするオフガスが発生し、これらをキャリ
アガスとし使用する燃料中のヨウ素等の揮発性Ｆ、Ｐ（
核分裂生成物）がオフガス工程に放出されてくる。ヨウ
素は長半減期物質であり、また人体に及ぼす影響が大き
いため厳しい環境放出規制値が設けられており、その除
去は再処理オフガス処理システムにおいては重要な構成
要素である。
、燃料として再利用できるウラン、プル ・トニウム等
の物質を回収することを目的とする施設である。使用済
燃料を濃硝酸で溶解する溶解工程において、蒸気、Ｎｏ
８等を主成分とするオフガスが発生し、これらをキャリ
アガスとし使用する燃料中のヨウ素等の揮発性Ｆ、Ｐ（
核分裂生成物）がオフガス工程に放出されてくる。ヨウ
素は長半減期物質であり、また人体に及ぼす影響が大き
いため厳しい環境放出規制値が設けられており、その除
去は再処理オフガス処理システムにおいては重要な構成
要素である。
このための再処理オフガス処理システムにはＮＯｘ吸収
塔、ヨウ素再追出塔が設置されている。
塔、ヨウ素再追出塔が設置されている。
従来のＮＯｘ吸収塔、ヨウ素再追出塔間の系統構成を第
３図に示す。
３図に示す。
〔Ｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ ｏｆ Ｉｏｄｉｎｅ ｉ
ｎ Ｏｆｆｇａｓ Ｇｅｎｅｒａｔｅｄｂｙ Ｄｉｓｓ
ｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ５ｐｅｎｔ Ｎｕｃｌｅａｒ
Ｆｕｅｌ” Ｊ、Ｆ。
ｎ Ｏｆｆｇａｓ Ｇｅｎｅｒａｔｅｄｂｙ Ｄｉｓｓ
ｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ５ｐｅｎｔ Ｎｕｃｌｅａｒ
Ｆｕｅｌ” Ｊ、Ｆ。
Ｂｉｒｄｗｅｌｌ （ＯＲＮＬ） １９ｔｈ ＤＯＥ
Ａ、Ｃ，Ｃ）第３図において、ＮＯｘ吸収塔１に送ら
れてくるオフガス（［２＋ＮＯｘ＋０２ ）中のＮｏ、
はＮＯ□リッチの状態でＮＯｘ吸収塔１の内に流入し、
回収水と ２ＮＯ□＋Ｈ，Ｏ→ ＨＮＯｉ ＋ＨＮＯ。
Ａ、Ｃ，Ｃ）第３図において、ＮＯｘ吸収塔１に送ら
れてくるオフガス（［２＋ＮＯｘ＋０２ ）中のＮｏ、
はＮＯ□リッチの状態でＮＯｘ吸収塔１の内に流入し、
回収水と ２ＮＯ□＋Ｈ，Ｏ→ ＨＮＯｉ ＋ＨＮＯ。
の反応により、回収酸として回収酸貯槽２に蓄えられる
。ＮＯｘの約９５％が吸収除去され、残りのオフガスは
、ＮＯｘ吸収塔ｌ内を上昇し、塔頂部より流出し、次工
程のヨウ素除去塔５へ送られる。一方、回収酸貯槽２内
の回収酸は循環ポンプ７でヨウ素再追出塔３に送られ、
回収酸中のヨウ素を分離する。
。ＮＯｘの約９５％が吸収除去され、残りのオフガスは
、ＮＯｘ吸収塔ｌ内を上昇し、塔頂部より流出し、次工
程のヨウ素除去塔５へ送られる。一方、回収酸貯槽２内
の回収酸は循環ポンプ７でヨウ素再追出塔３に送られ、
回収酸中のヨウ素を分離する。
ヨウ素再追出塔３でのヨウ素の分離は、塔内気相温度を
６０゛Ｃ〜８０゛Ｃに保持した状態で、塔上部から噴霧
された回収酸と塔下部からのキャリアガス９（Ｎ２ガス
）をヨウ素再追出塔３で接触させることにより行われる
。回収酸より分離されたヨウ素はキャリアガスにより塔
内を上昇し、塔頂部から流出し、ヨウ素除去塔５へ送ら
れる。
６０゛Ｃ〜８０゛Ｃに保持した状態で、塔上部から噴霧
された回収酸と塔下部からのキャリアガス９（Ｎ２ガス
）をヨウ素再追出塔３で接触させることにより行われる
。回収酸より分離されたヨウ素はキャリアガスにより塔
内を上昇し、塔頂部から流出し、ヨウ素除去塔５へ送ら
れる。
一方、ヨウ素が除去された回収酸は塔下部より回収酸貯
槽４に蓄えられ、循環ポンプ８により溶解液調整槽１０
に送られる。
槽４に蓄えられ、循環ポンプ８により溶解液調整槽１０
に送られる。
なお第３図に示す（）値は、ＮＯｘ吸収塔１に送られて
くるＮＯｘ量を１００とした場合の各部のＮｏ、量を示
す。
くるＮＯｘ量を１００とした場合の各部のＮｏ、量を示
す。
上記した従来の再処理オフガス処理系統においては、Ｎ
Ｏｘ吸収塔１からの回収酸中のヨウ素を分離するヨウ素
再追出塔３での追い出し効率を上げるためヨウ素再追出
塔３内での温度は６０゛Ｃ〜８０°Ｃ（Ｎｏ、吸収塔１
内温度は３０゛Ｃ程度）と高い。この温度条件下のうえ
に、ヨウ素再追出塔３気相部はヨウ素雰囲気にありヨウ
素による金属腐食は避けられない。特に塔上部は最も厳
しい腐食環境下にある。この金属腐食に対し、高耐食、
耐孔食（例えばＺｒ、Ｔｉ等の）の材料の使用が考えら
れていた。
Ｏｘ吸収塔１からの回収酸中のヨウ素を分離するヨウ素
再追出塔３での追い出し効率を上げるためヨウ素再追出
塔３内での温度は６０゛Ｃ〜８０°Ｃ（Ｎｏ、吸収塔１
内温度は３０゛Ｃ程度）と高い。この温度条件下のうえ
に、ヨウ素再追出塔３気相部はヨウ素雰囲気にありヨウ
素による金属腐食は避けられない。特に塔上部は最も厳
しい腐食環境下にある。この金属腐食に対し、高耐食、
耐孔食（例えばＺｒ、Ｔｉ等の）の材料の使用が考えら
れていた。
本発明の目的は、上記した従来技術の問題を解消し、Ｎ
Ｏｘ吸収性能、ヨウ素追い出し効率を低下させることな
くヨウ素再追出塔上部の金属材料腐食を低減させること
ができる再処理オフガス処理装置を提供することにある
。
Ｏｘ吸収性能、ヨウ素追い出し効率を低下させることな
くヨウ素再追出塔上部の金属材料腐食を低減させること
ができる再処理オフガス処理装置を提供することにある
。
上記した目的は、ＮＯ，吸収塔上流部のオフガスの一部
をバイｉＰスさせ、直接ヨウ素再追出塔下部に導入し、
ヨウ素再追出塔内のＮＯ□濃度を高めることによって達
成される。
をバイｉＰスさせ、直接ヨウ素再追出塔下部に導入し、
ヨウ素再追出塔内のＮＯ□濃度を高めることによって達
成される。
第２図にヨウ素再追出塔内と同様な温度、ヨウ素条件下
でＮＯ□濃度を変化させた時の５ＵＳ３０４Ｌの相対孔
食深さの試験結果を示す。ここで、相対孔食深さは、 Ｎ○２＝０％時の気相中最大孔食深さ で示すようにＮ Ｏ２ｉ４度Ｏ％時の最大孔食深さに対
する割合を示す。第３図に示す従来の装置の場合、ＮＯ
ｘ量は４．９％であるが、はとんどＮＯであり、ＮＯ２
はほとんど含まれていない。したがって、従来装置に対
応する第２図上でのＮＯ２濃度は０％であり、相対最大
孔食深さは最大となる。
でＮＯ□濃度を変化させた時の５ＵＳ３０４Ｌの相対孔
食深さの試験結果を示す。ここで、相対孔食深さは、 Ｎ○２＝０％時の気相中最大孔食深さ で示すようにＮ Ｏ２ｉ４度Ｏ％時の最大孔食深さに対
する割合を示す。第３図に示す従来の装置の場合、ＮＯ
ｘ量は４．９％であるが、はとんどＮＯであり、ＮＯ２
はほとんど含まれていない。したがって、従来装置に対
応する第２図上でのＮＯ２濃度は０％であり、相対最大
孔食深さは最大となる。
しかし、Ｎ Ｏｘ濃度が高くなると、孔食深さ４１象、
激に諏少し、１％を越えると孔食検出限界以下となり、
金属腐食がかなり抑制されるたことがわかった。
激に諏少し、１％を越えると孔食検出限界以下となり、
金属腐食がかなり抑制されるたことがわかった。
この試験結果より、ＮＯｘ吸収塔上流部のオフガスの一
部をバ°イパスさせ、それをヨウ素再追出塔に下部に導
入して、ヨウ素再追出塔内のＮＯ２濃度を１％以上にす
れば、塔内金属腐食を大幅に抑制することが可能となる
。
部をバ°イパスさせ、それをヨウ素再追出塔に下部に導
入して、ヨウ素再追出塔内のＮＯ２濃度を１％以上にす
れば、塔内金属腐食を大幅に抑制することが可能となる
。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明の一実施例を示す系統図である。
第１図において、第３図に示す従来の装置と界なる点は
、ＮＯｘ吸収塔１の上流部からオフガスの一部をヨウ素
再追出塔３の下部に導入するためのバイパスラインとし
てのＮＯ２供給ライン６を配設したことであり、他の構
成は実質的に同一であるので構成上の説明は省略する。
、ＮＯｘ吸収塔１の上流部からオフガスの一部をヨウ素
再追出塔３の下部に導入するためのバイパスラインとし
てのＮＯ２供給ライン６を配設したことであり、他の構
成は実質的に同一であるので構成上の説明は省略する。
次に上記のように構成される再処理オフガス処理装置の
作用について説明する。
作用について説明する。
ＮＯｘ吸収塔１へ送られるオフガスは、ＮＯｘ吸収吸収
塔上流部で一部ヘバ′イパスさせ、直接ヨウ素再追出塔
３に導入する。バイパスしない残りのオフガスは、第３
図に示す系統と全く同じ系統で従来通り処理される。
塔上流部で一部ヘバ′イパスさせ、直接ヨウ素再追出塔
３に導入する。バイパスしない残りのオフガスは、第３
図に示す系統と全く同じ系統で従来通り処理される。
即ち、ＮＯｘ吸収塔１内でオフガス中のＮＯｘが回収酸
として回収され、循環ポンプ７でヨウ素再追出塔３へ送
られる。一方、ＮＯｘ吸収塔１でＮＯｘが除去されたオ
フガスは、塔頂部より流出し、次工程のヨウ素除去塔５
へ送られる。
として回収され、循環ポンプ７でヨウ素再追出塔３へ送
られる。一方、ＮＯｘ吸収塔１でＮＯｘが除去されたオ
フガスは、塔頂部より流出し、次工程のヨウ素除去塔５
へ送られる。
ヨウ素再追出塔３内では、ＮＯｘ吸収塔１より送られて
きた回収酸中のヨウ素を分離し、ヨウ素再追出塔３下部
からのキャリアガスにより塔頂部から流出させ、次工程
のヨウ素除去塔５に導入される。
きた回収酸中のヨウ素を分離し、ヨウ素再追出塔３下部
からのキャリアガスにより塔頂部から流出させ、次工程
のヨウ素除去塔５に導入される。
本発明において、このキャリアガスとして従来のＮ２ガ
スの他にＮＯ□供給ライン６により送られてくるバイパ
スガスが使用される。
スの他にＮＯ□供給ライン６により送られてくるバイパ
スガスが使用される。
一方、ヨウ素を除去・分離した回収酸は、ヨウ素再追出
塔３下部より流出し、回収酸貯槽４を経循環ポンプ８よ
り溶解液調整槽１０に送られる。
塔３下部より流出し、回収酸貯槽４を経循環ポンプ８よ
り溶解液調整槽１０に送られる。
本発明の装置において、バイパス量をＮ０８吸収塔上流
部のＮｏ、ｉの１．７％とした場合の各部のＮｏ、ｆｉ
を第１図に（）値が示す。ここに示すようにＮＯｘの吸
収効率も従来系統に対して、はとんど変わらない。また
、１．７％のバイパス量の場合、ヨウ素再追出塔３内の
ＮＯ□濃度は約２．４％となり、第２図より明らかなよ
うにＮ。
部のＮｏ、ｉの１．７％とした場合の各部のＮｏ、ｆｉ
を第１図に（）値が示す。ここに示すようにＮＯｘの吸
収効率も従来系統に対して、はとんど変わらない。また
、１．７％のバイパス量の場合、ヨウ素再追出塔３内の
ＮＯ□濃度は約２．４％となり、第２図より明らかなよ
うにＮ。
２濃度が１％以上であるから、十分に金属腐食を低く抑
制できる濃度となっている。
制できる濃度となっている。
以上のように本発明によれば、従来技術に比べて下記の
効果が期待できる。
効果が期待できる。
（１） ヨウ素再追出塔内のヨウ素による金属腐食を
十分に低く抑制でき、構造物の耐食性が向上する。
十分に低く抑制でき、構造物の耐食性が向上する。
（２） バイパスオフガスをヨウ素再追出塔における
キャリアガスとしても使用可能なため、Ｎ２キャリアガ
ス量の低減が図られ、かつオフガス処理量全量もＮ２キ
ャリアガスの低減相当分が減ることになる。
キャリアガスとしても使用可能なため、Ｎ２キャリアガ
ス量の低減が図られ、かつオフガス処理量全量もＮ２キ
ャリアガスの低減相当分が減ることになる。
第１図は本発明の再処理オフガス処理装置の一実施例を
示す系統図、第２図はヨウ素環境下におけるＮＯ□濃度
と５ＵＳ３０４Ｌの最大孔食深さとの関係を示すグラフ
、第３図は従来の再処理オフガス処理装置の例を示す系
統図である。 １・・・・・・ＮＯｘ吸収塔、２・・・・・・回収酸貯
槽、３・・・・・・ヨウ素再追出塔、４・・・・・・回
収酸貯槽、５・・・・・・ヨウ素除去塔、６・・・・・
・ＮＯｘ供給ライン、７・・・・・・回収酸循環ポンプ
、８・・・・・・回収酸循環ポンプ、９・・・・・・キ
ャリアガス、ｌＯ・・・・・・溶解液調整槽。 代理人 弁理士 西 元 勝 − Ｎ０２７贋（％） 第３図
示す系統図、第２図はヨウ素環境下におけるＮＯ□濃度
と５ＵＳ３０４Ｌの最大孔食深さとの関係を示すグラフ
、第３図は従来の再処理オフガス処理装置の例を示す系
統図である。 １・・・・・・ＮＯｘ吸収塔、２・・・・・・回収酸貯
槽、３・・・・・・ヨウ素再追出塔、４・・・・・・回
収酸貯槽、５・・・・・・ヨウ素除去塔、６・・・・・
・ＮＯｘ供給ライン、７・・・・・・回収酸循環ポンプ
、８・・・・・・回収酸循環ポンプ、９・・・・・・キ
ャリアガス、ｌＯ・・・・・・溶解液調整槽。 代理人 弁理士 西 元 勝 − Ｎ０２７贋（％） 第３図
Claims (1)
- 少なくともヨウ素及びＮＯｘを含むオフガス中のＮＯｘ
を吸収除去するＮＯｘ吸収塔と、このＮＯｘ吸収塔から
のヨウ素を含む回収酸中のヨウ素を再追い出しするため
のヨウ素再追出塔とを備えたものにおいて、前記のＮＯ
ｘ吸収塔部上流部のオフガスの一部を前記ヨウ素再追出
塔に導入するためのバイパスラインを設けたことを特徴
とする再処理オフガス処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62309190A JPH01150898A (ja) | 1987-12-07 | 1987-12-07 | 再処理オフガス処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62309190A JPH01150898A (ja) | 1987-12-07 | 1987-12-07 | 再処理オフガス処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01150898A true JPH01150898A (ja) | 1989-06-13 |
Family
ID=17990012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62309190A Pending JPH01150898A (ja) | 1987-12-07 | 1987-12-07 | 再処理オフガス処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01150898A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103801173A (zh) * | 2012-11-08 | 2014-05-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种铜锌催化剂制备工艺中NOx废气的处理方法 |
-
1987
- 1987-12-07 JP JP62309190A patent/JPH01150898A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103801173A (zh) * | 2012-11-08 | 2014-05-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种铜锌催化剂制备工艺中NOx废气的处理方法 |
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