JPH01145562A - 破面遷移温度検査方法および装置 - Google Patents
破面遷移温度検査方法および装置Info
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- JPH01145562A JPH01145562A JP30493587A JP30493587A JPH01145562A JP H01145562 A JPH01145562 A JP H01145562A JP 30493587 A JP30493587 A JP 30493587A JP 30493587 A JP30493587 A JP 30493587A JP H01145562 A JPH01145562 A JP H01145562A
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Landscapes
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は破面遷移温度検査方法および装置に係り、特に
高温で長時間に亘って使用される化学反応装置や火力発
電設備等の構造部材の経年劣化後の破面遷移温度の検査
方法および装置に関する。
高温で長時間に亘って使用される化学反応装置や火力発
電設備等の構造部材の経年劣化後の破面遷移温度の検査
方法および装置に関する。
一般に、火力発電設備や化学反応装置等の構造部材は高
温長時間に亘って使用されることが多く、高温長時間に
わたる使用中に金属組織の内部構造に炭化物の凝集粗大
化、転位組織の回復、不純物元素の粒界偏析などの変化
が進行し、硬度やじん性が低下することが、最近の研究
で明らかにされている。これらの材質の変化は必然的に
ｊＭ （Ｍ蓄櫃を加速するので、部材の信頼性や健全性
を評価する上で極めて重要な要因である。特に後者のし
ん性紙下は部材から試験片を採取し破壊試験を行なうこ
とによってのみ判明するもので、実用的にはじん性の低
下を考慮した部材の信頼性、健全性の評価は不可能であ
る。そのために、大きな安全係数を導入し、過度に安全
側の評価をする外に対処法はなかった。
温長時間に亘って使用されることが多く、高温長時間に
わたる使用中に金属組織の内部構造に炭化物の凝集粗大
化、転位組織の回復、不純物元素の粒界偏析などの変化
が進行し、硬度やじん性が低下することが、最近の研究
で明らかにされている。これらの材質の変化は必然的に
ｊＭ （Ｍ蓄櫃を加速するので、部材の信頼性や健全性
を評価する上で極めて重要な要因である。特に後者のし
ん性紙下は部材から試験片を採取し破壊試験を行なうこ
とによってのみ判明するもので、実用的にはじん性の低
下を考慮した部材の信頼性、健全性の評価は不可能であ
る。そのために、大きな安全係数を導入し、過度に安全
側の評価をする外に対処法はなかった。
しかしながら、最近では不純物元素の金属結晶粒界への
偏析に起因す−るじん性の低下を電気化学的方法を用い
た分極試験により各種分極パラメータを計測し、予め求
めである分極パラメータとじん性に関連する機械的特性
との関係からしん性の低下を非破壊的に知る方法が開発
されている（特開昭６０−１４１５５号、特開昭６０−
３５４６号公報参照）。
偏析に起因す−るじん性の低下を電気化学的方法を用い
た分極試験により各種分極パラメータを計測し、予め求
めである分極パラメータとじん性に関連する機械的特性
との関係からしん性の低下を非破壊的に知る方法が開発
されている（特開昭６０−１４１５５号、特開昭６０−
３５４６号公報参照）。
前述の電気化学的手法を応用したしん性紙下の非破壊的
計測法は、不純物の粒界偏析に伴なうしん性低下現象を
対象にしたものである。
計測法は、不純物の粒界偏析に伴なうしん性低下現象を
対象にしたものである。
しかしながら、高温長時間使用される構造部材の金属組
織変化は不純物の粒界偏析以外に、炭化物反応や転位組
織変化も生じるので、じん性紙下はこれらによってもた
らされることもよくあることである。したがって、電気
化学的手法をじん性紙下の非破壊検査に十分有効活用す
るためには、不純物の粒界偏析の有無を的確に判断する
ことのできる手段と、不純物の粒界偏析の有無によって
、電気化学的手法の応用である分極試験結果を適切に判
定する手段が提供される必要がある。
織変化は不純物の粒界偏析以外に、炭化物反応や転位組
織変化も生じるので、じん性紙下はこれらによってもた
らされることもよくあることである。したがって、電気
化学的手法をじん性紙下の非破壊検査に十分有効活用す
るためには、不純物の粒界偏析の有無を的確に判断する
ことのできる手段と、不純物の粒界偏析の有無によって
、電気化学的手法の応用である分極試験結果を適切に判
定する手段が提供される必要がある。
そこで本発明の目的は、不純物の粒界偏析の有無の判定
法と分極試験結果から、高温で長時間使用される構造部
材のじん性紙下を非破壊的に的確に判定することのでき
る方法および装置を提供するものである。
法と分極試験結果から、高温で長時間使用される構造部
材のじん性紙下を非破壊的に的確に判定することのでき
る方法および装置を提供するものである。
〔問題点を解決するための手段〕
上記目的を達成するために、本発明による検査方法は検
査すべき構造部材の被検査部分に対して電解液を用いて
分極試験を施し、この分極試験後の試験面の金属組織検
査を行なって結晶粒界腐食の有無を調べ、粒界腐食が有
る場合には材料特性と分極特性との関係から決定される
破面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉの値を、粒
界腐食が無い場合には破面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／
ＦＡＴＴ ｉの最大値を決定しくたゾしＦＡＴＴｉ；破
面遷移温度の初期値、ΔＦＡＴＴは破面遷移温度の初期
値からの変化値である）、これらの値と破面遷移温度の
初期値ＦＡＴＴｉから破面遷移温度の変化値ΔＦＡＴＴ
を算出し、このΔＦＡＴＴとＦＡＴＴｉとの和から破面
遷移温度を決定するようにしたことを特徴とするもので
ある。
査すべき構造部材の被検査部分に対して電解液を用いて
分極試験を施し、この分極試験後の試験面の金属組織検
査を行なって結晶粒界腐食の有無を調べ、粒界腐食が有
る場合には材料特性と分極特性との関係から決定される
破面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉの値を、粒
界腐食が無い場合には破面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／
ＦＡＴＴ ｉの最大値を決定しくたゾしＦＡＴＴｉ；破
面遷移温度の初期値、ΔＦＡＴＴは破面遷移温度の初期
値からの変化値である）、これらの値と破面遷移温度の
初期値ＦＡＴＴｉから破面遷移温度の変化値ΔＦＡＴＴ
を算出し、このΔＦＡＴＴとＦＡＴＴｉとの和から破面
遷移温度を決定するようにしたことを特徴とするもので
ある。
また本発明による検査装置は、無機酸または有機酸を含
む電解液を内部に収容した電解セルとこの電解セル内に
収容された照合電極および対極によって構成される電極
構造と、ポテンショスタット、スキャナーおよびクーロ
ンメータからなる分極試験装置と、製造記録データおよ
び金属組織検査結果を入力する入力装置と、これらの検
査データと入力データとから破面遷移温度を算出する演
算装置と、演算結果を出力表示する出力装置とを具備し
てなることを特徴とするものである。
む電解液を内部に収容した電解セルとこの電解セル内に
収容された照合電極および対極によって構成される電極
構造と、ポテンショスタット、スキャナーおよびクーロ
ンメータからなる分極試験装置と、製造記録データおよ
び金属組織検査結果を入力する入力装置と、これらの検
査データと入力データとから破面遷移温度を算出する演
算装置と、演算結果を出力表示する出力装置とを具備し
てなることを特徴とするものである。
（作 用）
しかして、本発明によれば、検査すべき構造部材の被検
査部分に分極試験を施すと共に分極試験後の試験面の金
属試験検査によって結晶粒界の腐食の有無を判定し、そ
れぞれの場合における破面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／
ＦＡＴＴｉの値を決定しこれらの値と破面遷移温度初期
値から破面遷移温度の変化値ΔＦＡＴＴを算出し、この
ΔＦＡＴＴとＦ Ａ Ｔ Ｔ Ｌとの和から破面遷移温
度を決定することができる。
査部分に分極試験を施すと共に分極試験後の試験面の金
属試験検査によって結晶粒界の腐食の有無を判定し、そ
れぞれの場合における破面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／
ＦＡＴＴｉの値を決定しこれらの値と破面遷移温度初期
値から破面遷移温度の変化値ΔＦＡＴＴを算出し、この
ΔＦＡＴＴとＦ Ａ Ｔ Ｔ Ｌとの和から破面遷移温
度を決定することができる。
以下、蒸気タービン高温部ロータに使用されているＣｒ
ＭｏＶ製のロータに本発明を適用した例をもとに本発明
の詳細な説明する。
ＭｏＶ製のロータに本発明を適用した例をもとに本発明
の詳細な説明する。
ＣｒＭｏＶ製のロータは高温で長時間使用される間にＰ
等の不純物の粒界偏析や炭化物の粗大化によって脆化が
進行し破面遷移温度ＦＡＴＴが上昇する。破面性温度Ｆ
ＡＴＴの上昇により、亀裂伝播速度は加速し、破壊抵抗
性は低下するので脆化に伴ない亀裂は伝播しやすく、又
、亀裂があれば破裂しやすくなる。したがって、脆化検
査によってロータの信頼性、健全性、安定性を確保する
ことは、電力の安定供給の面から極めて重要である。
等の不純物の粒界偏析や炭化物の粗大化によって脆化が
進行し破面遷移温度ＦＡＴＴが上昇する。破面性温度Ｆ
ＡＴＴの上昇により、亀裂伝播速度は加速し、破壊抵抗
性は低下するので脆化に伴ない亀裂は伝播しやすく、又
、亀裂があれば破裂しやすくなる。したがって、脆化検
査によってロータの信頼性、健全性、安定性を確保する
ことは、電力の安定供給の面から極めて重要である。
第１図は、本発明による分極検査装置の構成を示したも
ので、分極試験計測は、プローブ型の電解セル５によっ
て行われる。この電解セル５は開口部１を有し、照合電
極２と対極３と電解液４を内蔵している。電解液として
は有機酸が好適である。このプローブ型電解セル５は、
ロータ６の分極試験計測部位を研摩した後に取り付けら
れる。
ので、分極試験計測は、プローブ型の電解セル５によっ
て行われる。この電解セル５は開口部１を有し、照合電
極２と対極３と電解液４を内蔵している。電解液として
は有機酸が好適である。このプローブ型電解セル５は、
ロータ６の分極試験計測部位を研摩した後に取り付けら
れる。
プローブ型電解セル５はポテンショスタット７、スキャ
ナー８、クーロンメータ９がら成る分極試験装置１０に
対して電気的に接続されている。分極装置１０の出力は
演算装置１１に入力される。
ナー８、クーロンメータ９がら成る分極試験装置１０に
対して電気的に接続されている。分極装置１０の出力は
演算装置１１に入力される。
この演算装置１１には（破面遷移温度の初期値を含む）
製造記録データや金属組織検査の結果を入力する入力装
置１２が接続され、入力装置１２に入力された諸データ
が演算装置１１に供給される。
製造記録データや金属組織検査の結果を入力する入力装
置１２が接続され、入力装置１２に入力された諸データ
が演算装置１１に供給される。
演算装置１１には出力装置１３が接続され、演算装置１
１での演算結果に基づきプリントアウトやＣＲＴ表示等
の出力表示が行われる。
１での演算結果に基づきプリントアウトやＣＲＴ表示等
の出力表示が行われる。
上述した分極試験検査の結果、第２図および第７図に示
したような分極曲線（電流・電圧曲線）が得られる。第
２図中、符号１４は最低電流値を示しており、ＣｒＭｏ
Ｖ製のロータの脆化診断のためには、分極試験検査面の
面積で除した最低電流密度Ｉｒ（以下再不動態化電流密
度Ｉ「という）が最適である。また第７図は分極曲線１
５を詳細に示したもので図中、１６は活性態電流、１７
は再活性態電流、１８は不働態化電流、１９は再不働態
化電流、２０は自然電位、２１は活性態電気量、２２は
再活性態電気量をそれぞれ示している。
したような分極曲線（電流・電圧曲線）が得られる。第
２図中、符号１４は最低電流値を示しており、ＣｒＭｏ
Ｖ製のロータの脆化診断のためには、分極試験検査面の
面積で除した最低電流密度Ｉｒ（以下再不動態化電流密
度Ｉ「という）が最適である。また第７図は分極曲線１
５を詳細に示したもので図中、１６は活性態電流、１７
は再活性態電流、１８は不働態化電流、１９は再不働態
化電流、２０は自然電位、２１は活性態電気量、２２は
再活性態電気量をそれぞれ示している。
第８図は破面遷移温度変化率、ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉ
と分極パラメータとの関係を示したものであり、分極パ
ラメータとして再不働態化電流密度Ｉｒを採用した場合
を第３図に示しである。すなわち、第３図は４種類のロ
ータＡＢＣＤＨについての再不働態化電流密度Ｉ「と破
面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉとの関係を示
すもので、図中に示す様に不純物の粒界偏析が認められ
粒界破壊を生じΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉが大きい場合に
は、ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉは再不働態化電流密度ｌ「
から精度よく決定することができる。
と分極パラメータとの関係を示したものであり、分極パ
ラメータとして再不働態化電流密度Ｉｒを採用した場合
を第３図に示しである。すなわち、第３図は４種類のロ
ータＡＢＣＤＨについての再不働態化電流密度Ｉ「と破
面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉとの関係を示
すもので、図中に示す様に不純物の粒界偏析が認められ
粒界破壊を生じΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉが大きい場合に
は、ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉは再不働態化電流密度ｌ「
から精度よく決定することができる。
一方、不純物の粒界偏析がなく粒内破壊を生じΔＦＡＴ
Ｔ／ＦＡＴＴｉも小さい場合にはΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴ
ｉの最大値ｋ（本実施例ではに−０゜３）によって決定
できる。したがって、破面遷移温度の初期値であるＦＡ
ＴＴｉを与えれば、分極試験検査によるＩｒから不純物
の粒界偏析が生じている場合にはΔＦＡＴＴが、又、粒
界偏析が生じていない場合は、ΔＦＡＴＴの最大値であ
るにψＦＡＴＴｉ （ｋ＜１）が求まり、これらを初期
値に加算することによって、経年劣化後の破面遷移温度
ＦＡＴＴｉを決定できる。
Ｔ／ＦＡＴＴｉも小さい場合にはΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴ
ｉの最大値ｋ（本実施例ではに−０゜３）によって決定
できる。したがって、破面遷移温度の初期値であるＦＡ
ＴＴｉを与えれば、分極試験検査によるＩｒから不純物
の粒界偏析が生じている場合にはΔＦＡＴＴが、又、粒
界偏析が生じていない場合は、ΔＦＡＴＴの最大値であ
るにψＦＡＴＴｉ （ｋ＜１）が求まり、これらを初期
値に加算することによって、経年劣化後の破面遷移温度
ＦＡＴＴｉを決定できる。
ところで、第４図および第５図は、分極試験検査後の検
査面から採取したレプリカを電子顕微鏡で観察したもの
で、不純物の粒界偏析が生じている場合を示した第４図
には、明瞭に粒界腐食溝が認められる。一方、不純物の
粒界偏析を生じていない場合を示した第５図には粒界腐
食溝が認められない。したがって、不純物の粒界偏析を
伴なう脆化か否かの判定は分極試験検査後の金属組織観
察から、粒界腐食溝の有無を検査することによって可能
となる。以上のＣｒＭｏＶ破面遷移温度検査乎順を第５
図に示す。
査面から採取したレプリカを電子顕微鏡で観察したもの
で、不純物の粒界偏析が生じている場合を示した第４図
には、明瞭に粒界腐食溝が認められる。一方、不純物の
粒界偏析を生じていない場合を示した第５図には粒界腐
食溝が認められない。したがって、不純物の粒界偏析を
伴なう脆化か否かの判定は分極試験検査後の金属組織観
察から、粒界腐食溝の有無を検査することによって可能
となる。以上のＣｒＭｏＶ破面遷移温度検査乎順を第５
図に示す。
すなわち、ステップＳ１で分極試験検査２３を行ない、
ステップＳ２で金属組織検査２４を行なってそれらの結
果をステップＳ３で粒界腐食判定回路２５に入力する。
ステップＳ２で金属組織検査２４を行なってそれらの結
果をステップＳ３で粒界腐食判定回路２５に入力する。
粒界腐食が認められた場合にはステプ４で第３図に示し
た再不動態化電流密度１ｒよりΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴ
ｉの数値を求める。次いで製造記録２７からのＦＡＴＴ
ｉよりステップＳ５でΔＦＡＴＴを求め、ステップＳ６
でＦＡＴＴｉとΔＦＡＴＴとを加算することによりＦＡ
ＴＴｉを求める。
た再不動態化電流密度１ｒよりΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴ
ｉの数値を求める。次いで製造記録２７からのＦＡＴＴ
ｉよりステップＳ５でΔＦＡＴＴを求め、ステップＳ６
でＦＡＴＴｉとΔＦＡＴＴとを加算することによりＦＡ
ＴＴｉを求める。
一方、ステップＳ３で粒界腐食の判別器２５が粒界腐食
がないと判断した場合には、ステップＳ７で第３図中の
ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉの最大値０．３を使用し、ΔＦ
ＡＴＴを求め、同様にＦＡＴＴ＝ＦＡＴＴ ｉ＋ΔＦＡ
ＴＴよりＦＡＴＴを求める。
がないと判断した場合には、ステップＳ７で第３図中の
ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉの最大値０．３を使用し、ΔＦ
ＡＴＴを求め、同様にＦＡＴＴ＝ＦＡＴＴ ｉ＋ΔＦＡ
ＴＴよりＦＡＴＴを求める。
このように本発明によれば、先ず分極試験検査を行なっ
て、その後分極試験後の検査面の金属組織検査を行なっ
て判明する粒界腐食溝の有無と、破面遷移温度の初期値
ＦＡＴＴｉを本発明の装置の入力部に入力することによ
り、本発明の装置は内蔵するΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉと
Ｉｒの関係をもとにΔＦＡＴＴ又は、ｋφ△ＦＡＴＴを
算出し、更にＦＡＴＴｉを加えて経年劣化後のＦＡＴＴ
を演算し、出力する。
て、その後分極試験後の検査面の金属組織検査を行なっ
て判明する粒界腐食溝の有無と、破面遷移温度の初期値
ＦＡＴＴｉを本発明の装置の入力部に入力することによ
り、本発明の装置は内蔵するΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉと
Ｉｒの関係をもとにΔＦＡＴＴ又は、ｋφ△ＦＡＴＴを
算出し、更にＦＡＴＴｉを加えて経年劣化後のＦＡＴＴ
を演算し、出力する。
このように本発明の一実施例によれば、高温で長期間に
亘って使用された蒸気タービン用ＣｒＭｏＶ製のロータ
の経年的に進行する脆化を、分極試験検査と金属組織検
査の結果および破面遷移温度の初期値という非破壊的情
報のみをもとにして、経年劣化後のＦＡＴＴとして演算
することができる。
亘って使用された蒸気タービン用ＣｒＭｏＶ製のロータ
の経年的に進行する脆化を、分極試験検査と金属組織検
査の結果および破面遷移温度の初期値という非破壊的情
報のみをもとにして、経年劣化後のＦＡＴＴとして演算
することができる。
なお、上記実施例においては、本発明を蒸気タービンロ
ータに適用した例を説明したが、本発明はこれに限られ
ることなく、高温で長期にわたって使用される蒸気ター
ビンロータ以外の他の構造部祠に適用することもできる
。又、金属組織検査についても、蒸気タービンロータの
実施例ではレプリカを採取して観察することができるが
小型顕微鏡にて直接的に部材表面を観察することも可能
である。いずれの場合も、実施例に示した上記タービン
ロータと同様の効果が得られる。
ータに適用した例を説明したが、本発明はこれに限られ
ることなく、高温で長期にわたって使用される蒸気ター
ビンロータ以外の他の構造部祠に適用することもできる
。又、金属組織検査についても、蒸気タービンロータの
実施例ではレプリカを採取して観察することができるが
小型顕微鏡にて直接的に部材表面を観察することも可能
である。いずれの場合も、実施例に示した上記タービン
ロータと同様の効果が得られる。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、高温
長時間使用後の脆化が進行した後の破面遷移温度を、製
造記録データと分極試験検査および金属組織検査から得
られるデータを用いることにより、非破壊的に検査する
ことができる。また、高温長時間使用中に進行する構造
部材金属材料の脆化を部材から試験片を採取し破壊試験
を実施することなく知ることができるので発電プラント
や化学装置プラント部品など、高温で長期に亘って使用
される構造部材の安全性や信頼性あるいは健全性を維持
することに必要な種々の対策を、最適な時期に施こすこ
とができ、火力発電プラントでは電力の安定供給に資す
ることになり、又、化学反応装置では安全かつ、安定し
た操業を可能にする。
長時間使用後の脆化が進行した後の破面遷移温度を、製
造記録データと分極試験検査および金属組織検査から得
られるデータを用いることにより、非破壊的に検査する
ことができる。また、高温長時間使用中に進行する構造
部材金属材料の脆化を部材から試験片を採取し破壊試験
を実施することなく知ることができるので発電プラント
や化学装置プラント部品など、高温で長期に亘って使用
される構造部材の安全性や信頼性あるいは健全性を維持
することに必要な種々の対策を、最適な時期に施こすこ
とができ、火力発電プラントでは電力の安定供給に資す
ることになり、又、化学反応装置では安全かつ、安定し
た操業を可能にする。
第１図は本発明にしたがった分極試験装置を示したブロ
ック線図、第２図は分極特性を示した線図、第３図はＣ
ｒ Ｍ ｏ Ｖ製のロータの破面遷移温再不働態化電流
密度Ｉｒとの関連を示した線図、第４図は粒界腐食溝が
存在する場合における金属組織を示した写真、第５図は
粒界腐食溝が無い場合における金属組織を示した写真、
第６図は本発明によるＣｒＭｏＶロータの破面遷移温度
の検査手順を示したフローチャート、第７図は金属材料
分極曲線と分極パラメータとの関係を示した線図、第８
図は金属材料の破面遷移温度変化率と分極試験における
分極パラメータとの関係を示した線図である。 １・・・開口部、２・・・照合電極、３・・・対極、４
・・・電解液、５・・・電解セル、６・・・ロータ、７
・・・ポテンショスタット、８・・・スキャナ、９・・
・クーロンメータ、１０・・・分極試験装置、１１・・
・演算装置、１２・・・入力装置、１３・・・出力装置
、１４・・・最低電流。 出願人代理人 佐 藤 −雄 姿２目 第３ 図 粒界肩食講＊ ８ Ｉｃ）ｐｍ 第４ 園 布界膚食溝魚 情；； 第 ５ 図 弗６図 壱２図 第 ８ 図
ック線図、第２図は分極特性を示した線図、第３図はＣ
ｒ Ｍ ｏ Ｖ製のロータの破面遷移温再不働態化電流
密度Ｉｒとの関連を示した線図、第４図は粒界腐食溝が
存在する場合における金属組織を示した写真、第５図は
粒界腐食溝が無い場合における金属組織を示した写真、
第６図は本発明によるＣｒＭｏＶロータの破面遷移温度
の検査手順を示したフローチャート、第７図は金属材料
分極曲線と分極パラメータとの関係を示した線図、第８
図は金属材料の破面遷移温度変化率と分極試験における
分極パラメータとの関係を示した線図である。 １・・・開口部、２・・・照合電極、３・・・対極、４
・・・電解液、５・・・電解セル、６・・・ロータ、７
・・・ポテンショスタット、８・・・スキャナ、９・・
・クーロンメータ、１０・・・分極試験装置、１１・・
・演算装置、１２・・・入力装置、１３・・・出力装置
、１４・・・最低電流。 出願人代理人 佐 藤 −雄 姿２目 第３ 図 粒界肩食講＊ ８ Ｉｃ）ｐｍ 第４ 園 布界膚食溝魚 情；； 第 ５ 図 弗６図 壱２図 第 ８ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、検査すべき構造部材の被検査部分に対して電解液を
用いて分極試験を施し、この分極試験後の試験面の金属
組織検査を行なって結晶粒界腐食の有無を調べ、粒界腐
食が有る場合には材料特性と分極特性との関係から決定
される破面遷移温度変化率ΔＦＡＴＴ／ＦＡＴＴｉの値
を、粒界腐食が無い場合には破面遷移温度変化率ΔＦＡ
ＴＴ／ＦＡＴＴｉの最大値を決定し（たゞしＦＡＴＴｉ
；破面遷移温度の初期値、ΔＦＡＴＴは破面遷移温度の
初期値からの変化値である）、これらの値と破面遷移温
度の初期値ＦＡＴＴｉから破面遷移温度の変化値ΔＦＡ
ＴＴを算出し、この△ＦＡＴＴとＦＡＴＴｉとの和から
破面遷移温度を決定するようにしたことを特徴とする破
面遷移温度検査方法。 ２、上記分極試験は、無機酸または有機酸を含む電解液
を用いて行われ、分極曲線のうち再不働態化電流密度を
求めるようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の破面遷移温度検査方法。 ３、上記金属組織検査は、分極試験検査終了後の金属材
料表面のプラスチックレプリカを採取し、導電性金属を
プラスチックレプリカに蒸着して電子顕微鏡によって金
属組織検査を行なって不純物の粒界偏析による粒界腐食
溝の有無を判定するようにしたことを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載の破面遷移温度検査方法。 ４、無機酸または有機酸を含む電解液を内部に収容した
電解セルと、この電解セル内に収容された照合電極およ
び対極によって構成される電極構造と、ポテンショスタ
ット、スキャナーおよびクーロンメータからなる分極試
験装置と、製造記録データおよび金属組織検査結果を入
力する入力装置と、これらの検査データと入力データと
から破面遷移温度を算出する演算装置と、演算結果を出
力表示する出力装置とを具備してなる破面遷移温度検査
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30493587A JPH01145562A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 破面遷移温度検査方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30493587A JPH01145562A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 破面遷移温度検査方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01145562A true JPH01145562A (ja) | 1989-06-07 |
Family
ID=17939086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30493587A Pending JPH01145562A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 破面遷移温度検査方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01145562A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005257674A (ja) * | 2001-04-05 | 2005-09-22 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 剥離帯電量測定装置 |
| CN102323288A (zh) * | 2011-05-24 | 2012-01-18 | 重庆大学 | 锆合金相变点的测定方法 |
-
1987
- 1987-12-02 JP JP30493587A patent/JPH01145562A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005257674A (ja) * | 2001-04-05 | 2005-09-22 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 剥離帯電量測定装置 |
| CN102323288A (zh) * | 2011-05-24 | 2012-01-18 | 重庆大学 | 锆合金相变点的测定方法 |
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