JPH01138147A - 単一モード光ファイバ母材の製造方法 - Google Patents
単一モード光ファイバ母材の製造方法Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01413—Reactant delivery systems
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
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- C03B2207/00—Glass deposition burners
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は気相軸付法（ＶＡＤ法）により全合成の単一モ
ード光ファイバ母材を製造する方法に関するものである
。
ード光ファイバ母材を製造する方法に関するものである
。
［従来の技術］
ＶＡＤ法による単一モード光ファイバ母材の製造におい
て、コアとクラッドを同時に形成し、且つクラッド／コ
ア径比を十分大きくすることが、母材形成後の延伸等の
各工程による不純物（例えば叶基量）の混入もなく低損
失化が図れる。従って、多孔質ガラス母材の製造におい
ては、コア多孔質ガラスは細径化を図り、クラッドとな
るスートは厚く付けることになる。コアスートの細径化
に用いるバーナは口径の細いものを用い、逆にクラッド
スートの形成ではガラス原料（ＳｉＣＪ２ａ）を多聞に
供給し反応効率の良い二重火炎バーナを用いる。このた
めコアバーナとクラッドバーナとの間、あるいは上・下
二山のクラッドバーナ間の火炎が干渉し合う。
て、コアとクラッドを同時に形成し、且つクラッド／コ
ア径比を十分大きくすることが、母材形成後の延伸等の
各工程による不純物（例えば叶基量）の混入もなく低損
失化が図れる。従って、多孔質ガラス母材の製造におい
ては、コア多孔質ガラスは細径化を図り、クラッドとな
るスートは厚く付けることになる。コアスートの細径化
に用いるバーナは口径の細いものを用い、逆にクラッド
スートの形成ではガラス原料（ＳｉＣＪ２ａ）を多聞に
供給し反応効率の良い二重火炎バーナを用いる。このた
めコアバーナとクラッドバーナとの間、あるいは上・下
二山のクラッドバーナ間の火炎が干渉し合う。
［発明が解決しようとする問題点］
上述のバーナ火炎の干渉があると、コアの屈折率分布に
不整を生じたり、あるいは、スート形成中にコアスート
とクラッドスート間やクラッドスート相互間に割れを生
じたりする。また、形成されたスート母材を透明ガラス
化して延伸した時に、コア・クラッド界面、クラッド・
クラッド界面に気泡が残留したりすることがよくある。
不整を生じたり、あるいは、スート形成中にコアスート
とクラッドスート間やクラッドスート相互間に割れを生
じたりする。また、形成されたスート母材を透明ガラス
化して延伸した時に、コア・クラッド界面、クラッド・
クラッド界面に気泡が残留したりすることがよくある。
これらの問題を更に具体的に述べる。
まず、スート形成中の割れが生じる要因であるが、これ
はスート母材の径方向かさ密度分布に問題があることが
分かった。第６図に従来の単一モード光ファイバ母材の
製造装置を示す。下段のクラッド形成用のクラッドバー
ナ２の仰角θ１を３０″、同じく上段のクラッドバーナ
３の仰角θ２を３０°、更にクラッドバーナ２．３間の
距離りを６０ｓとし、バーナ２には原料ガスとして５ｉ
ｌＪ４を１０ｇ／ｍｉｎ、バーナ３には５ｉ（Ｊ４を２
５ｇ／ｗｉｎを投入し、図示するように１段目のクラッ
ドスート５の外径Ｄ１が１２０ 、ａｗ、 ２段目のク
ラッドスート６の外径Ｄ２が２００履の大型スート母材
を得た。なお、１はコアバーナ、４はコアスート、７は
排気管である。このときの径方向のかさ密度分布を第７
図に示す。同図に示すように、コアスート４とクラッド
スート５間のＡ部、クラッドスート５とクラッドスート
６間の８部に極めてかさ密度の低い領域があることがわ
かる。従来の考え方では、かさ密度の低下を防ぐには、
クラッドバーナに供給する水素流量を増加させることに
より堆積面の温度を増加させることで解消できるはずで
あるが、水素流量を増加しても、かさ密度分布に大きく
反映せず、逆に堆積効率が低下してしまった。
はスート母材の径方向かさ密度分布に問題があることが
分かった。第６図に従来の単一モード光ファイバ母材の
製造装置を示す。下段のクラッド形成用のクラッドバー
ナ２の仰角θ１を３０″、同じく上段のクラッドバーナ
３の仰角θ２を３０°、更にクラッドバーナ２．３間の
距離りを６０ｓとし、バーナ２には原料ガスとして５ｉ
ｌＪ４を１０ｇ／ｍｉｎ、バーナ３には５ｉ（Ｊ４を２
５ｇ／ｗｉｎを投入し、図示するように１段目のクラッ
ドスート５の外径Ｄ１が１２０ 、ａｗ、 ２段目のク
ラッドスート６の外径Ｄ２が２００履の大型スート母材
を得た。なお、１はコアバーナ、４はコアスート、７は
排気管である。このときの径方向のかさ密度分布を第７
図に示す。同図に示すように、コアスート４とクラッド
スート５間のＡ部、クラッドスート５とクラッドスート
６間の８部に極めてかさ密度の低い領域があることがわ
かる。従来の考え方では、かさ密度の低下を防ぐには、
クラッドバーナに供給する水素流量を増加させることに
より堆積面の温度を増加させることで解消できるはずで
あるが、水素流量を増加しても、かさ密度分布に大きく
反映せず、逆に堆積効率が低下してしまった。
また、上記条件で形成されたスート母材を透明ガラス化
し、さらに加熱延伸したところ、第３図に示したＡ、８
部に相当するところに気泡が生じた。ざらに、その母材
の屈折率分布は第８図に示すようにコア・クラッド界面
Ｃ部に不整を生じており、比屈折率の評価及び構造設計
の精密評価が困難である。
し、さらに加熱延伸したところ、第３図に示したＡ、８
部に相当するところに気泡が生じた。ざらに、その母材
の屈折率分布は第８図に示すようにコア・クラッド界面
Ｃ部に不整を生じており、比屈折率の評価及び構造設計
の精密評価が困難である。
本発明の目的は、前記した従来技術の欠点を解消し、大
径の全合成多孔質母材の形成が容易で、かつコアの屈折
率分布に不整が生じない単一モード光ファイバ母材の製
造方法を提供することにある。
径の全合成多孔質母材の形成が容易で、かつコアの屈折
率分布に不整が生じない単一モード光ファイバ母材の製
造方法を提供することにある。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、スート形成中の割れや残留気泡や屈折率分布
不整のない大型スート母材を作製するために、上下２本
のクラッドバーナの設定位置及びクラッドスートの寸法
比について適正化を行っている。
不整のない大型スート母材を作製するために、上下２本
のクラッドバーナの設定位置及びクラッドスートの寸法
比について適正化を行っている。
本発明の単一モード光ファイバ母材の製造方法を、実施
例に対応する第１図を用いて説明すると、コアバーナ１
の上方に上下二段に設置される二重火炎構造のクラッド
バーナ２，３の仰角θ１゜θ２と両クラッドバーナ２．
３間の距離りを、θ１〉θま ただし３５°≦θ１≦４５°、３０°≦θ２≦３５゜Ｌ
≧９０ｍ となるように設置すると共に、下段、上段のクラッドバ
ーナ２．３により形成される多孔質のスート母材の外径
Ｄ＋ 、Ｄ２の比を、 Ｄ２ ／ＤＩ ＜ ２．０ に設定する。
例に対応する第１図を用いて説明すると、コアバーナ１
の上方に上下二段に設置される二重火炎構造のクラッド
バーナ２，３の仰角θ１゜θ２と両クラッドバーナ２．
３間の距離りを、θ１〉θま ただし３５°≦θ１≦４５°、３０°≦θ２≦３５゜Ｌ
≧９０ｍ となるように設置すると共に、下段、上段のクラッドバ
ーナ２．３により形成される多孔質のスート母材の外径
Ｄ＋ 、Ｄ２の比を、 Ｄ２ ／ＤＩ ＜ ２．０ に設定する。
［作 用］
我々は、第７図に示すかさ密度の変動を低減するために
、バーナの設定位置に着目した。
、バーナの設定位置に着目した。
まず、第１に下段のクラッドバーナ２の仰角θ１である
がθ１を３０°、３５°、４５°としたときの半径方向
のかさ密度分布を第２図、第３図、第４図に示す。θ１
＜３５°であると、クラッドバーナ２の外側火炎がコア
バーナ１と干渉し合い、屈折率分布に不整が生じるが、
θ１≧３５°であれば、コアスート４とクラッドスート
５間にがさ密度の極めて低い領域がないことが分かる。
がθ１を３０°、３５°、４５°としたときの半径方向
のかさ密度分布を第２図、第３図、第４図に示す。θ１
＜３５°であると、クラッドバーナ２の外側火炎がコア
バーナ１と干渉し合い、屈折率分布に不整が生じるが、
θ１≧３５°であれば、コアスート４とクラッドスート
５間にがさ密度の極めて低い領域がないことが分かる。
ただしθ１が４５°でもかさ密度分布はほぼ同じである
が、堆積効率が劣化し始め、大径化が困難となる。従っ
てクラッドバーナ２の仰角θ１は３５°≦θ１≦４５゜
が適正である。
が、堆積効率が劣化し始め、大径化が困難となる。従っ
てクラッドバーナ２の仰角θ１は３５°≦θ１≦４５゜
が適正である。
次にクラッドバーナ３の設定であるが、まずクラッドス
ート２との火炎の干渉をなくす必要がある。火炎の干渉
があると、堆積面に不均一にスートが付着しスートが偏
心したり割れが生じたりするからである。火炎の干渉な
くすには、クラッドバーナ２，３間の距離りの適正化を
図る必要があり、実験の結果から、Ｌ≧９０．であれば
良いことが分かった。またクラッドバーナ３の仰角θ２
であるが、θ１を３５°と設定したとき、第７図に示し
た８部の低かさ密度領域をなくすためにはθ２〈３５°
、同じくθ１を４０°と設定したときはθ２〈４０゛
と、両バーナの仰角の関係はθ１〉θ２とするのが良い
。すなわち、クラッドバーナ２．３を「ハ」の字に設置
し、できるだけクラッドバーナ３の火炎をクラッドスー
ト５．６の界面に当てるようにした方が良い。ただし、
θ２＜３０°とすると、Ｌ ＝ ９０４のときに両バー
ナ２，３の火炎の干渉が始まり好ましくない。
ート２との火炎の干渉をなくす必要がある。火炎の干渉
があると、堆積面に不均一にスートが付着しスートが偏
心したり割れが生じたりするからである。火炎の干渉な
くすには、クラッドバーナ２，３間の距離りの適正化を
図る必要があり、実験の結果から、Ｌ≧９０．であれば
良いことが分かった。またクラッドバーナ３の仰角θ２
であるが、θ１を３５°と設定したとき、第７図に示し
た８部の低かさ密度領域をなくすためにはθ２〈３５°
、同じくθ１を４０°と設定したときはθ２〈４０゛
と、両バーナの仰角の関係はθ１〉θ２とするのが良い
。すなわち、クラッドバーナ２．３を「ハ」の字に設置
し、できるだけクラッドバーナ３の火炎をクラッドスー
ト５．６の界面に当てるようにした方が良い。ただし、
θ２＜３０°とすると、Ｌ ＝ ９０４のときに両バー
ナ２，３の火炎の干渉が始まり好ましくない。
以上まとめると、クラッドバーナ２，３の設定仰角θ１
．θ２としたとぎ、θ１〉θ２で３５°≦θ１≦４５°
、３０°≦θ２≦３５゛の範囲に、またクラッドバーナ
２．３間の距離をＬとしたとき、Ｌ≧９０Ｍとしたとき
に、スート形成中に割れを生じたり、屈折率分布の不整
、ガラスロッ、ドに残留気泡が生じることはない。
．θ２としたとぎ、θ１〉θ２で３５°≦θ１≦４５°
、３０°≦θ２≦３５゛の範囲に、またクラッドバーナ
２．３間の距離をＬとしたとき、Ｌ≧９０Ｍとしたとき
に、スート形成中に割れを生じたり、屈折率分布の不整
、ガラスロッ、ドに残留気泡が生じることはない。
さらに、上記適正範囲内にクラッドバーナを設置しても
、クラッドスート５とクラッドスート６の寸法比が適正
でないとスート形成中に割れを生じる。すなわちクラッ
ドスート５を外径１００Ｍ以下としクラッドスート６を
外径２００ｍとなるようにしたときは、クラッドスート
５．６間の界面に割れを生じやすくなる。すなわち、ク
ラッドスート５の外径を細くした場合、クラッドスート
６を大径化するにはクラッドバーナ３の原料投入徂を多
くする必要があり、クラッドスート５，６間の界面の温
度低下が著しくなる。
、クラッドスート５とクラッドスート６の寸法比が適正
でないとスート形成中に割れを生じる。すなわちクラッ
ドスート５を外径１００Ｍ以下としクラッドスート６を
外径２００ｍとなるようにしたときは、クラッドスート
５．６間の界面に割れを生じやすくなる。すなわち、ク
ラッドスート５の外径を細くした場合、クラッドスート
６を大径化するにはクラッドバーナ３の原料投入徂を多
くする必要があり、クラッドスート５，６間の界面の温
度低下が著しくなる。
従ってクラッドスート５，６の寸法比も重要で、我々が
得た結果では、クラッドスート５の外径をＤ＋ 、クラ
ッドスート６の外径をＤ２としたとき、Ｄ２ ／ＤＩ
＜ ２．０であれば、割れが生じないことが分かった。
得た結果では、クラッドスート５の外径をＤ＋ 、クラ
ッドスート６の外径をＤ２としたとき、Ｄ２ ／ＤＩ
＜ ２．０であれば、割れが生じないことが分かった。
［実施例］
以下には、本発明の具体的な実施例として １．３−帯
金合成単一モード光ファイバ母材の製造について第１図
を用いて説明する。第１図において、４はコアスート、
７は未堆積ガラス微粒子を取り除く排気管である。
金合成単一モード光ファイバ母材の製造について第１図
を用いて説明する。第１図において、４はコアスート、
７は未堆積ガラス微粒子を取り除く排気管である。
第１図に示すように、細径スート母材合成用のコアバー
ナ１によってコアスート４を合成し、同時にクラッドバ
ーナ２，３によりクラッドスート５．６を合成する。本
実施例でのガラス原料供給量については、コアバーナ１
には５ｉＣ１４を４００■／ｍｉｎ、 ＧｅＣＱ４を４
０１ｎｇ／ｎ＋ｉｎ供給した。下段のクラッドバーナ２
の仰角はθ１−４０°とし、Ｓｉα４を１０９／ｍｉｎ
供給し、上段のクラッドバーナ３の仰角はθ２＝３２°
とし、５ｉＣＬを２５９／ｗｉｎ供給した。コアスート
４の外径は１４＃ｌＩｌ、第１のクラッドスート５の外
径Ｄ１は１２０１１ｍ、第２のクラッドスート６の外径
Ｄ２は２００ Ｍであった。第５図に、上記条件により
作成したときの半径方向のかさ密度分布を示す。
ナ１によってコアスート４を合成し、同時にクラッドバ
ーナ２，３によりクラッドスート５．６を合成する。本
実施例でのガラス原料供給量については、コアバーナ１
には５ｉＣ１４を４００■／ｍｉｎ、 ＧｅＣＱ４を４
０１ｎｇ／ｎ＋ｉｎ供給した。下段のクラッドバーナ２
の仰角はθ１−４０°とし、Ｓｉα４を１０９／ｍｉｎ
供給し、上段のクラッドバーナ３の仰角はθ２＝３２°
とし、５ｉＣＬを２５９／ｗｉｎ供給した。コアスート
４の外径は１４＃ｌＩｌ、第１のクラッドスート５の外
径Ｄ１は１２０１１ｍ、第２のクラッドスート６の外径
Ｄ２は２００ Ｍであった。第５図に、上記条件により
作成したときの半径方向のかさ密度分布を示す。
以上のようにして合成した多孔質スート母材を電気炉に
おいてｌｌｅガス及びＣＱ２ガスの雰囲気で加熱温度１
５００℃で脱水・透明ガラス化を行った。得られた透明
ガラス母材のコア部の直径は７門、外径は９５ｍであっ
た。この透明ガラス母材を外径５０面に延伸しブリフオ
ームとし、更にこのプリフォームを外径１２５μｓに線
引しファイバ化した。この光ファイバの比屈折率差は０
３％、カッ１〜オフ波長１．２ｐであり、光ファイバの
伝送特性としては、波長１．３μｓで０．３５ｄＢ ／
触であり、非常に良好な特性を得た。
おいてｌｌｅガス及びＣＱ２ガスの雰囲気で加熱温度１
５００℃で脱水・透明ガラス化を行った。得られた透明
ガラス母材のコア部の直径は７門、外径は９５ｍであっ
た。この透明ガラス母材を外径５０面に延伸しブリフオ
ームとし、更にこのプリフォームを外径１２５μｓに線
引しファイバ化した。この光ファイバの比屈折率差は０
３％、カッ１〜オフ波長１．２ｐであり、光ファイバの
伝送特性としては、波長１．３μｓで０．３５ｄＢ ／
触であり、非常に良好な特性を得た。
［発明の効果］
本発明によると、２本のクラッドバーナの設定位置（仰
角、バーナ間距離）の適正化及び第１段と第２段のクラ
ッドスートの寸法比の最適化により、スート形成時の割
れ、屈折率分布の不整、母材延伸時の残留気泡を解消で
き、長尺かつ大径の単一光ファイバスート母材を歩留り
良く形成可能である。
角、バーナ間距離）の適正化及び第１段と第２段のクラ
ッドスートの寸法比の最適化により、スート形成時の割
れ、屈折率分布の不整、母材延伸時の残留気泡を解消で
き、長尺かつ大径の単一光ファイバスート母材を歩留り
良く形成可能である。
第１図は本発明の光フアイバ母材の製造方法の一実施例
を示す概略図、第２図、第３図、第４図は下段のクラッ
ドバーナの仰角θ１をそれぞれ ３０°、３５°、４５
°にしたときのスート母材の半径方向のかき密度分布を
示す図、第５図は本発明により得られたスート母材の半
径方向のかさ密度分布を示す図、第６図は従来の光フィ
アバ母材の製造方法を示す概略図、第７図は従来方法に
より製造されたスート母材の半径方向のかさ密度分布を
示す図、第８図は同スート母材より得られたプリフォー
ムの屈折率分布を示す図である。 図中、１はコアバーナ、２は下段のクラッドバーナ、３
は上段のクラッドバーナ、４はコアスート、５，６はク
ラッドスート、７は排気管、θ１．θ２はクラッドバー
ナの仰角、Ｌはクラッドバーナ聞の距離、Ｄｒ 、Ｄ２
はクラッドスートの外径である。 θ１．θ２・・・仰再 Ｌ・・・距離 Ｄｒ、０２・・・外径 第１図 スート４オ１−手１Ｅ （ｍｍ＞ 第２図 ヌ−１＃ｆｆＫ （ｍｍ） ズーＬマ
ｔｔ’ＰｔＬ （ｍｍ）第３図 第４図 スート守旧゛子ｆ蛋 （ｍｍ） 第５図 第６図
を示す概略図、第２図、第３図、第４図は下段のクラッ
ドバーナの仰角θ１をそれぞれ ３０°、３５°、４５
°にしたときのスート母材の半径方向のかき密度分布を
示す図、第５図は本発明により得られたスート母材の半
径方向のかさ密度分布を示す図、第６図は従来の光フィ
アバ母材の製造方法を示す概略図、第７図は従来方法に
より製造されたスート母材の半径方向のかさ密度分布を
示す図、第８図は同スート母材より得られたプリフォー
ムの屈折率分布を示す図である。 図中、１はコアバーナ、２は下段のクラッドバーナ、３
は上段のクラッドバーナ、４はコアスート、５，６はク
ラッドスート、７は排気管、θ１．θ２はクラッドバー
ナの仰角、Ｌはクラッドバーナ聞の距離、Ｄｒ 、Ｄ２
はクラッドスートの外径である。 θ１．θ２・・・仰再 Ｌ・・・距離 Ｄｒ、０２・・・外径 第１図 スート４オ１−手１Ｅ （ｍｍ＞ 第２図 ヌ−１＃ｆｆＫ （ｍｍ） ズーＬマ
ｔｔ’ＰｔＬ （ｍｍ）第３図 第４図 スート守旧゛子ｆ蛋 （ｍｍ） 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 コアバーナの上方に上下二段に二重火炎構造のクラッ
ドバーナを設置し気相軸付法により全合成の単一モード
光ファイバ母材を製造する方法において、上記の下段、
上段のクラッドバーナの仰角θ＿１、θ＿２、両クラッ
ドバーナ間の距離Ｌが、 θ＿１＞θ＿２ ただし３５°≦θ＿１≦４５°、３０°≦θ＿２≦３５
°Ｌ≧９０ｍｍ となるように上・下段のクラッドバーナを設置すると共
に、下段、上段のクラッドバーナにより形成される多孔
質のスート母材の外径Ｄ＿１、Ｄ＿２の比を、 Ｄ＿２／Ｄ＿１＜２．０ に設定することを特徴とする単一モード光ファイバ母材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29612787A JPH01138147A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | 単一モード光ファイバ母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP29612787A JPH01138147A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | 単一モード光ファイバ母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH01138147A true JPH01138147A (ja) | 1989-05-31 |
| JPH0463018B2 JPH0463018B2 (ja) | 1992-10-08 |
Family
ID=17829489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29612787A Granted JPH01138147A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | 単一モード光ファイバ母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01138147A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5116400A (en) * | 1990-09-20 | 1992-05-26 | Corning Incorporated | Apparatus for forming a porous glass preform |
| US5211732A (en) * | 1990-09-20 | 1993-05-18 | Corning Incorporated | Method for forming a porous glass preform |
| JP2002249326A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-09-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ガラス微粒子堆積体の製造方法 |
| WO2002083581A3 (en) * | 2001-04-17 | 2003-02-13 | Bular Llc | Apparatus having a plurality of deposition burners and method of forming silica glass preforms |
| WO2005085144A1 (ja) * | 2004-03-04 | 2005-09-15 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | 光ファイバ用多孔質ガラス母材の製造方法及びガラス母材 |
| KR100713409B1 (ko) * | 2005-12-19 | 2007-05-04 | 삼성전자주식회사 | 수트 모재의 제조 장치 |
| JP2015098435A (ja) * | 2013-01-29 | 2015-05-28 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバ |
| US20190112216A1 (en) * | 2017-10-13 | 2019-04-18 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Fabrication apparatus and fabrication method for porous glass base material |
-
1987
- 1987-11-26 JP JP29612787A patent/JPH01138147A/ja active Granted
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5116400A (en) * | 1990-09-20 | 1992-05-26 | Corning Incorporated | Apparatus for forming a porous glass preform |
| US5211732A (en) * | 1990-09-20 | 1993-05-18 | Corning Incorporated | Method for forming a porous glass preform |
| JP2002249326A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-09-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ガラス微粒子堆積体の製造方法 |
| WO2002083581A3 (en) * | 2001-04-17 | 2003-02-13 | Bular Llc | Apparatus having a plurality of deposition burners and method of forming silica glass preforms |
| WO2005085144A1 (ja) * | 2004-03-04 | 2005-09-15 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | 光ファイバ用多孔質ガラス母材の製造方法及びガラス母材 |
| KR101157674B1 (ko) * | 2004-03-04 | 2012-06-20 | 신에쓰 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 | 광섬유용 다공질 유리 모재의 제조 방법 및 유리 모재 |
| KR100713409B1 (ko) * | 2005-12-19 | 2007-05-04 | 삼성전자주식회사 | 수트 모재의 제조 장치 |
| JP2015098435A (ja) * | 2013-01-29 | 2015-05-28 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバ |
| US20190112216A1 (en) * | 2017-10-13 | 2019-04-18 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Fabrication apparatus and fabrication method for porous glass base material |
| CN109665710A (zh) * | 2017-10-13 | 2019-04-23 | 信越化学工业株式会社 | 多孔质玻璃母材的制造装置及制造方法 |
| KR20190041906A (ko) * | 2017-10-13 | 2019-04-23 | 신에쓰 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 | 다공질 유리 모재의 제조 장치 및 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH0463018B2 (ja) | 1992-10-08 |
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