JPH01125536A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射制御装置Info
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- JPH01125536A JPH01125536A JP28506587A JP28506587A JPH01125536A JP H01125536 A JPH01125536 A JP H01125536A JP 28506587 A JP28506587 A JP 28506587A JP 28506587 A JP28506587 A JP 28506587A JP H01125536 A JPH01125536 A JP H01125536A
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- JP
- Japan
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- air flow
- atmospheric pressure
- flow rate
- pressure value
- fuel injection
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 3
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 claims abstract description 20
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、スロットル開度およびエンジン回転数より吸
入管内の圧力を推定し、過渡時における空気流量を補正
するようにした内燃機間の燃料噴射量ｍ装置に関する。
入管内の圧力を推定し、過渡時における空気流量を補正
するようにした内燃機間の燃料噴射量ｍ装置に関する。
スロットル上流においてエア７０−メータを設置し、空
気流量を計測し、この空気流量に基いてＩｋｌ！Ｉ空燃
比を算定し、燃料噴射量を定める場合、過渡時のスロッ
トル開閉に際して、スロットルバルブ下流の流体容積量
が多い場合、ここに対する空気の充填、放出が、吸入管
内の圧力推定値に誤差を与えてしまう、これを解決する
なめに、過渡時における空気流量の算定には補正がなさ
れている０例えばエンジンの吸気系を第６図にみられる
ような電気的な等価回路に置き換えて考えることができ
、ここで、等価回路のＶｏを大気圧Ｐｏ。 ■を吸入管内圧力Ｐ、Ｒ１を第７図に示すようにスロッ
トル開度で決まる変数、Ｒ２を第８図に示すようにエン
ジン回転数で決まる変数とおくと、次式に基いて吸入管
内の圧力Ｐを推定することができる。 ＲＩ Ｒ２Ｒ２ Ｒ１士Ｒ２Ｒ１＋Ｒ２ 次に次式より補正量Ｑｃを算出し、実際にエンジンが吸
入している空気流量Ｑｅを算出する。 ｔ （ここでＱはエアフローメータで計測される空気流量、
Ｃはスロットルバルブ下流の吸気系容積に係る定数＋Ｐ
Ｏは大気圧である）
気流量を計測し、この空気流量に基いてＩｋｌ！Ｉ空燃
比を算定し、燃料噴射量を定める場合、過渡時のスロッ
トル開閉に際して、スロットルバルブ下流の流体容積量
が多い場合、ここに対する空気の充填、放出が、吸入管
内の圧力推定値に誤差を与えてしまう、これを解決する
なめに、過渡時における空気流量の算定には補正がなさ
れている０例えばエンジンの吸気系を第６図にみられる
ような電気的な等価回路に置き換えて考えることができ
、ここで、等価回路のＶｏを大気圧Ｐｏ。 ■を吸入管内圧力Ｐ、Ｒ１を第７図に示すようにスロッ
トル開度で決まる変数、Ｒ２を第８図に示すようにエン
ジン回転数で決まる変数とおくと、次式に基いて吸入管
内の圧力Ｐを推定することができる。 ＲＩ Ｒ２Ｒ２ Ｒ１士Ｒ２Ｒ１＋Ｒ２ 次に次式より補正量Ｑｃを算出し、実際にエンジンが吸
入している空気流量Ｑｅを算出する。 ｔ （ここでＱはエアフローメータで計測される空気流量、
Ｃはスロットルバルブ下流の吸気系容積に係る定数＋Ｐ
Ｏは大気圧である）
ここで問題になるのは、ｐｏについては、一応、低地に
おける大気圧を取っており、これが予め、燃料噴射を制
御するコンピュータにおけるＲＯＭに記憶されている点
である。実際には自動車が高地走行、低地走行する場合
、真の大気圧は変動するが、この値がＰｏに一義的に定
められていると、高地走行している状態で過渡時に上述
のようなモデル式により吸入空気流量に補正を加えた時
点で誤差を生じ、空燃比が適性値から大きく変動する。 そこで、エアフローメータとは別に、大気圧センサを用
意して、大気圧変動に対応する補正も加える工夫がなさ
れているが、この場合には、高価な大気圧センサを必要
とするためにコスト高とななる。このため、特開昭５７
−４６０４６号公報所載の制御袋！では、一つの圧力検
出器を圧力源切換弁を介して吸気管内圧力検出と、大気
圧検出とに時分割で共用しているが、これにともなう構
成が複雑となる。 このため、本発明は、予め、エンジン回転数に対応して
、低地での大気圧値におけるスロットルバルブの全開時
の空気流量を求めてマツプに構成し、スロットルバルブ
全開時に、その時のエンジン回転数でマツプからの空気
流量を取出し、これと実際の空気流量の比から現在の大
気圧値を算定し、この算定値に基いて吸入空気流量を補
正することで過渡時における補正が常に最適になるよう
に工夫したものである
おける大気圧を取っており、これが予め、燃料噴射を制
御するコンピュータにおけるＲＯＭに記憶されている点
である。実際には自動車が高地走行、低地走行する場合
、真の大気圧は変動するが、この値がＰｏに一義的に定
められていると、高地走行している状態で過渡時に上述
のようなモデル式により吸入空気流量に補正を加えた時
点で誤差を生じ、空燃比が適性値から大きく変動する。 そこで、エアフローメータとは別に、大気圧センサを用
意して、大気圧変動に対応する補正も加える工夫がなさ
れているが、この場合には、高価な大気圧センサを必要
とするためにコスト高とななる。このため、特開昭５７
−４６０４６号公報所載の制御袋！では、一つの圧力検
出器を圧力源切換弁を介して吸気管内圧力検出と、大気
圧検出とに時分割で共用しているが、これにともなう構
成が複雑となる。 このため、本発明は、予め、エンジン回転数に対応して
、低地での大気圧値におけるスロットルバルブの全開時
の空気流量を求めてマツプに構成し、スロットルバルブ
全開時に、その時のエンジン回転数でマツプからの空気
流量を取出し、これと実際の空気流量の比から現在の大
気圧値を算定し、この算定値に基いて吸入空気流量を補
正することで過渡時における補正が常に最適になるよう
に工夫したものである
しかして、本発明では、スロットル開度およびエンジン
回転数より吸入管内の圧力を推定し、過渡時における空
気流量を補正するものにおいて、低地での大気圧値に対
応するスロットル全開時の空気流量をエンジン回転数に
対応して記憶した記憶手段と、スロットル全開時にエン
ジン回転数に基いて上記記憶手段より空気流量を選択し
、その選択された空気流量と、スロットル全開時の空気
流量との比で実際の大気圧値を算定する大気圧算定手段
と、上記大気圧算定手段によって算定された大気圧値を
基礎としてエンジン回転数およびスロットル開度より過
渡時の空気流量を補正する空気流量補正手段とを具備し
ている。
回転数より吸入管内の圧力を推定し、過渡時における空
気流量を補正するものにおいて、低地での大気圧値に対
応するスロットル全開時の空気流量をエンジン回転数に
対応して記憶した記憶手段と、スロットル全開時にエン
ジン回転数に基いて上記記憶手段より空気流量を選択し
、その選択された空気流量と、スロットル全開時の空気
流量との比で実際の大気圧値を算定する大気圧算定手段
と、上記大気圧算定手段によって算定された大気圧値を
基礎としてエンジン回転数およびスロットル開度より過
渡時の空気流量を補正する空気流量補正手段とを具備し
ている。
このようにスロットル開度の全開時にエアフローメータ
を用いて現在の大気圧を算出し、その値を用いて過渡時
の空気流量を補正するので、エア゛ フローメータ
とは別に大気圧センサを用意する必要がなくコスト高と
なるのを回避でき、また、１つの圧力検出器の圧力源を
時分割で切換えるような複雑な構成を用いる必要がなく
、しがち、過渡時における適正な空気流量の補正が実現
できる。
を用いて現在の大気圧を算出し、その値を用いて過渡時
の空気流量を補正するので、エア゛ フローメータ
とは別に大気圧センサを用意する必要がなくコスト高と
なるのを回避でき、また、１つの圧力検出器の圧力源を
時分割で切換えるような複雑な構成を用いる必要がなく
、しがち、過渡時における適正な空気流量の補正が実現
できる。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して具体的に説明
する。 第１図において、符号１はエンジンであり、その吸気系
２にはスロットルバルブ３が設けてあり、その上流には
ホットワイヤ式のエアフローメータ４が設けられ、また
下流にはスロットルチャンバ５が設けられている。そし
て、上記スロットルチャンバ５の下流の吸気マニホルド
におけるエンジン１の各吸気ボート近傍にはインジェク
タ６が設けられている。また、上記スロットルバルブ３
にはスロットル開度センサ７が、エンジン１の冷却水通
路には水温センサ８．クランク軸にはクランク角センサ
９が、更に、上記エンジン１の排気系１０には０２セン
サ１１がそれぞれ設けられている。 そして、上記各センサ７．８．９および１１．エアフロ
ーメータ４からの検出信号はコントロールユニット１２
に供給される。そして、上記コントロールユニット１２
は、上記センサからの検出信号に基いて演算した結果、
それぞれ適正な制御信号を上記インジェクタ６や、点火
コイル１３などへ出力するのである。 上記コントロールユニット１２は、燃料噴射制御に関し
て、第２図にみられるような構成を具備する。すなわち
、記憶手段１３には、各エンジン回転数をパラメータと
してその時の低地でのスロットルバルブ３の全開時に得
られる空気流量（エアフローメータ４で計測）のマツプ
が構成されていて、その空気流量は、大気圧算定手段１
４によって、スロットルバルブ３の全開時のエンジン回
転数に対応して選択され、さらに大気圧算定手段１４で
は選択された空気流量と、スロットル全開時のエアフロ
ーメータ４により検出された空気流量との比から、その
時の大気圧値を算定する。そして、空気流量補正手段１
６では上記大気圧算定手段１４で算定された大気圧値を
基礎として、エンジン回転数およびスロットル開度より
過渡時の空気流量が補正される。 空気流量補正手段１５で補正された空気流量とクランク
角センサ９からのエンジン回転数は基本燃料噴射量算定
手段１７に入力し、基本燃料噴射量Ｔｐを算定する。ま
たフィードバック補正ｊＬ算定手段１８では０２センサ
１１からの信号に基づいて空燃比状態を判定し、Ｉ＆適
空燃比となるようなフィードバック補正量ＫＦＢを算定
する。一方、空燃比補正量算定手段１９では水温センサ
８からの冷却水温度、スロットル開度センサ７からのス
ロットル開度等に基づいて、空燃比補正量Ｃ０ＥＦを算
定する。 このようにして求められたＴｐ 、 ＫＦＢ、 Ｃ０Ｅ
Ｆは燃料噴射量算定手段２０に入力して、次式に基づい
て燃料噴射量Ｔｉが算定され、この燃料噴射量Ｔｉに相
当するパルス幅でインジェクタ６が駆動され、燃料が噴
射される。 Ｔｉ ＝Ｔｐ ｘＫＦＢｘｃＯＥＦ 次に第３図のフローチャートで、上記大気圧算定手段１
４での演算処理を説明する。ステップ５１０１では、ス
ロットルバルブ３が全開になったか否かを判定する。こ
こで、全開であると判定されれば、ステップ３１０２に
移行し、そこで、エンジン回転数が計測され、ステップ
５１０３で記憶手段１３のマツプから上記エンジン回転
数に対応する空気流量ＱＳｔｄ（低地の大気圧対応）が
選択される。そして、ステップ３１０４ではこの時の実
際の空気流量Ｑとの比から、次式により現在の大気圧値
ｐｏが算定されるのである。 ＰＳＴＤ：低地での大気圧値 また、第４図のフローチャートで、上記空気流量補正手
段１６での空気流量補正のための演算処理を説明する。 ステップ５２０１ではエアフローメータ４でその時々の
空気流量Ｑを計測する０次にステップ５２０２では、ク
ランク角センサ９でエンジン回転数Ｎを、また、スロッ
トル開度センサ７でスロットル開度θを計測する。ステ
ップ５２０３では、上記エンジン回転数Ｎおよびスロッ
トル開度θから、第７図、第８図の関係に基づいて各変
数Ｒ１。 Ｒ２を求める。次にステップ５２０４では、上記エンジ
ン回転数Ｎおよびスロットル開度θの過渡的条件のもと
でスロットルチャンバ５の充填のための一時遅れについ
ての時定数τを求める。 Ｒ１・Ｒ２ τ＝ＣＸ − ＲＩ ＋Ｒ２ とこでＣはチャンバ容積で定まる係数である０次にステ
ップ５２０５では、先きのルーチンで算出された現在の
大気圧値ｐｏと上記変数Ｒ１、Ｒ２とから、定常時にお
ける吸入管内圧ＰＢを求める。 Ｒ１＋Ｒ２ そして、次のステップ８２０６では、ステップ３２０４
。 ５２０５で求めた値より、過渡時における上記吸入管内
圧についての一次遅れ処理がなされる。この場合、Δｔ
は演算周期で定まる。 τ Δｔ ステップ５２０７では、ステップ８２０６で求められた
吸入管内圧Ｐの微分値と係数Ｃよりスロットルチャンバ
５における充填空気流ｆ、Ｑｃが求められる。 ｔｐ ｄｔ そして、ステップ８２０８では、エアフローメータ４で
求めるた空気流量Ｑから上記充填空気流量ＱＣを除いた
エンジンへの実質充填空気流量Ｑｅを算定する。 Ｑｅ ＝Ｑ−Ｑに のようにして過渡時における空気流量を補正した後、ス
テップ５２０９では、基本燃料噴射算定手段１７におい
て上記実質充填空気流量Ｑｅおよびエンジン回転数から
インジェクタ６の基本燃料噴射量ＴＩ）を求める。 したがって、例えば、第５図（ａ）でみられるように、
スロットル開度θが過渡的状態で変化する時、エアフロ
ーメータ４で計測した空気流量Ｑは第５図（ｂ）のよう
に変化する。ここで、Ｐ＝ＰＯとして一義的に大気圧値
を用いた場合には、空燃比は第５図（Ｃ）のようになり
、過渡時にオーバリッチになるが、現在の大気圧に応じ
て吸入管内推定圧Ｐを第５図（ｄ）のように補正すれば
、演算によりスロットルチャンバ充填推定空気流量ＱＣ
が第５図（＋３）のように求まり、その結果、エンジン
への推定空気流量Ｑｅが第５図（ｆ）に定まる。したが
って、本発明による制御で、空燃比は第５図（ｇ）のよ
うに、過渡時にオーバリッチになるのを大幅に抑制でき
ることになる。
する。 第１図において、符号１はエンジンであり、その吸気系
２にはスロットルバルブ３が設けてあり、その上流には
ホットワイヤ式のエアフローメータ４が設けられ、また
下流にはスロットルチャンバ５が設けられている。そし
て、上記スロットルチャンバ５の下流の吸気マニホルド
におけるエンジン１の各吸気ボート近傍にはインジェク
タ６が設けられている。また、上記スロットルバルブ３
にはスロットル開度センサ７が、エンジン１の冷却水通
路には水温センサ８．クランク軸にはクランク角センサ
９が、更に、上記エンジン１の排気系１０には０２セン
サ１１がそれぞれ設けられている。 そして、上記各センサ７．８．９および１１．エアフロ
ーメータ４からの検出信号はコントロールユニット１２
に供給される。そして、上記コントロールユニット１２
は、上記センサからの検出信号に基いて演算した結果、
それぞれ適正な制御信号を上記インジェクタ６や、点火
コイル１３などへ出力するのである。 上記コントロールユニット１２は、燃料噴射制御に関し
て、第２図にみられるような構成を具備する。すなわち
、記憶手段１３には、各エンジン回転数をパラメータと
してその時の低地でのスロットルバルブ３の全開時に得
られる空気流量（エアフローメータ４で計測）のマツプ
が構成されていて、その空気流量は、大気圧算定手段１
４によって、スロットルバルブ３の全開時のエンジン回
転数に対応して選択され、さらに大気圧算定手段１４で
は選択された空気流量と、スロットル全開時のエアフロ
ーメータ４により検出された空気流量との比から、その
時の大気圧値を算定する。そして、空気流量補正手段１
６では上記大気圧算定手段１４で算定された大気圧値を
基礎として、エンジン回転数およびスロットル開度より
過渡時の空気流量が補正される。 空気流量補正手段１５で補正された空気流量とクランク
角センサ９からのエンジン回転数は基本燃料噴射量算定
手段１７に入力し、基本燃料噴射量Ｔｐを算定する。ま
たフィードバック補正ｊＬ算定手段１８では０２センサ
１１からの信号に基づいて空燃比状態を判定し、Ｉ＆適
空燃比となるようなフィードバック補正量ＫＦＢを算定
する。一方、空燃比補正量算定手段１９では水温センサ
８からの冷却水温度、スロットル開度センサ７からのス
ロットル開度等に基づいて、空燃比補正量Ｃ０ＥＦを算
定する。 このようにして求められたＴｐ 、 ＫＦＢ、 Ｃ０Ｅ
Ｆは燃料噴射量算定手段２０に入力して、次式に基づい
て燃料噴射量Ｔｉが算定され、この燃料噴射量Ｔｉに相
当するパルス幅でインジェクタ６が駆動され、燃料が噴
射される。 Ｔｉ ＝Ｔｐ ｘＫＦＢｘｃＯＥＦ 次に第３図のフローチャートで、上記大気圧算定手段１
４での演算処理を説明する。ステップ５１０１では、ス
ロットルバルブ３が全開になったか否かを判定する。こ
こで、全開であると判定されれば、ステップ３１０２に
移行し、そこで、エンジン回転数が計測され、ステップ
５１０３で記憶手段１３のマツプから上記エンジン回転
数に対応する空気流量ＱＳｔｄ（低地の大気圧対応）が
選択される。そして、ステップ３１０４ではこの時の実
際の空気流量Ｑとの比から、次式により現在の大気圧値
ｐｏが算定されるのである。 ＰＳＴＤ：低地での大気圧値 また、第４図のフローチャートで、上記空気流量補正手
段１６での空気流量補正のための演算処理を説明する。 ステップ５２０１ではエアフローメータ４でその時々の
空気流量Ｑを計測する０次にステップ５２０２では、ク
ランク角センサ９でエンジン回転数Ｎを、また、スロッ
トル開度センサ７でスロットル開度θを計測する。ステ
ップ５２０３では、上記エンジン回転数Ｎおよびスロッ
トル開度θから、第７図、第８図の関係に基づいて各変
数Ｒ１。 Ｒ２を求める。次にステップ５２０４では、上記エンジ
ン回転数Ｎおよびスロットル開度θの過渡的条件のもと
でスロットルチャンバ５の充填のための一時遅れについ
ての時定数τを求める。 Ｒ１・Ｒ２ τ＝ＣＸ − ＲＩ ＋Ｒ２ とこでＣはチャンバ容積で定まる係数である０次にステ
ップ５２０５では、先きのルーチンで算出された現在の
大気圧値ｐｏと上記変数Ｒ１、Ｒ２とから、定常時にお
ける吸入管内圧ＰＢを求める。 Ｒ１＋Ｒ２ そして、次のステップ８２０６では、ステップ３２０４
。 ５２０５で求めた値より、過渡時における上記吸入管内
圧についての一次遅れ処理がなされる。この場合、Δｔ
は演算周期で定まる。 τ Δｔ ステップ５２０７では、ステップ８２０６で求められた
吸入管内圧Ｐの微分値と係数Ｃよりスロットルチャンバ
５における充填空気流ｆ、Ｑｃが求められる。 ｔｐ ｄｔ そして、ステップ８２０８では、エアフローメータ４で
求めるた空気流量Ｑから上記充填空気流量ＱＣを除いた
エンジンへの実質充填空気流量Ｑｅを算定する。 Ｑｅ ＝Ｑ−Ｑに のようにして過渡時における空気流量を補正した後、ス
テップ５２０９では、基本燃料噴射算定手段１７におい
て上記実質充填空気流量Ｑｅおよびエンジン回転数から
インジェクタ６の基本燃料噴射量ＴＩ）を求める。 したがって、例えば、第５図（ａ）でみられるように、
スロットル開度θが過渡的状態で変化する時、エアフロ
ーメータ４で計測した空気流量Ｑは第５図（ｂ）のよう
に変化する。ここで、Ｐ＝ＰＯとして一義的に大気圧値
を用いた場合には、空燃比は第５図（Ｃ）のようになり
、過渡時にオーバリッチになるが、現在の大気圧に応じ
て吸入管内推定圧Ｐを第５図（ｄ）のように補正すれば
、演算によりスロットルチャンバ充填推定空気流量ＱＣ
が第５図（＋３）のように求まり、その結果、エンジン
への推定空気流量Ｑｅが第５図（ｆ）に定まる。したが
って、本発明による制御で、空燃比は第５図（ｇ）のよ
うに、過渡時にオーバリッチになるのを大幅に抑制でき
ることになる。
本発明は以上詳述したようになり、スロットル開度およ
びエンジン回転数より吸入管内の圧力を推定し、過渡時
における空気流量を補正する場合、低地での大気圧値に
おけるスロットル全開時のエンジン回転数と空気流量と
の関係を予め、マツプに構成して置き、実際のエンジン
駆動時のスロットル全開時に所要の数値をマツプより導
出し、これにより実際の大気圧値を算定しているので、
エアフローメータとは別に大気圧計測用のセンサを用意
する必要がなく、また、１つのセンサを時分割で、切換
え使用するような複雑な構成にする必要もなく、過渡時
における吸入空気流量の適正な補正が実現できる効果が
得られる。
びエンジン回転数より吸入管内の圧力を推定し、過渡時
における空気流量を補正する場合、低地での大気圧値に
おけるスロットル全開時のエンジン回転数と空気流量と
の関係を予め、マツプに構成して置き、実際のエンジン
駆動時のスロットル全開時に所要の数値をマツプより導
出し、これにより実際の大気圧値を算定しているので、
エアフローメータとは別に大気圧計測用のセンサを用意
する必要がなく、また、１つのセンサを時分割で、切換
え使用するような複雑な構成にする必要もなく、過渡時
における吸入空気流量の適正な補正が実現できる効果が
得られる。
第１図は本発明の一実施例を示す概略構成図、第２図は
コントロールユニットの内部構成を示すブロック図、第
３図は大気圧値を算定するためのフローチャート、第４
図は吸入空気流量の補正のためのフローチャート、第５
図は過渡時における計測値と、補正された推定空気両と
の関係を示すグラフ、第６図は吸気系に対する等価回路
を示す図、第７図および第８図はそれぞれスロットル開
度θ、エンジン回転数Ｎと、これらに係る変数Ｒ１、Ｒ
２の関係を示す特性図である。 １・・・エンジン、３・・・スロットルバルブ、４々エ
アフローメータ、５・・・スロットルチャンバ、６・・
・インジェクタ、９・・・クランク角センサ、１２・・
・コントロールユニット、１３・・・記憶手段、１４・
・・大気圧算定選択手段、１５・・・空気流量補正手段
、１７・・・基本燃料噴射量算定手段、２０・・・燃料
噴射量算定手段。 第６図
コントロールユニットの内部構成を示すブロック図、第
３図は大気圧値を算定するためのフローチャート、第４
図は吸入空気流量の補正のためのフローチャート、第５
図は過渡時における計測値と、補正された推定空気両と
の関係を示すグラフ、第６図は吸気系に対する等価回路
を示す図、第７図および第８図はそれぞれスロットル開
度θ、エンジン回転数Ｎと、これらに係る変数Ｒ１、Ｒ
２の関係を示す特性図である。 １・・・エンジン、３・・・スロットルバルブ、４々エ
アフローメータ、５・・・スロットルチャンバ、６・・
・インジェクタ、９・・・クランク角センサ、１２・・
・コントロールユニット、１３・・・記憶手段、１４・
・・大気圧算定選択手段、１５・・・空気流量補正手段
、１７・・・基本燃料噴射量算定手段、２０・・・燃料
噴射量算定手段。 第６図
Claims (1)
- スロットル開度およびエンジン回転数より吸入管内の圧
力を推定し、過渡時における空気流量を補正するものに
おいて、低地での大気圧値に対応するスロットル全開時
の空気流量をエンジン回転数に対応して記憶した記憶手
段と、スロットル全開時にエンジン回転数に基いて上記
記憶手段より空気流量を選択し、その選択された空気流
量と、スロットル全開時の空気流量との比で実際の大気
圧値を算定する大気圧算定手段と、上記大気圧算定手段
によつて算定された大気圧値を基礎としてエンジン回転
数およびスロットル開度より過渡時の空気流量を補正す
る空気流量補正手段とを具備していることを特徴とする
内燃機関の燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62285065A JP2721967B2 (ja) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62285065A JP2721967B2 (ja) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01125536A true JPH01125536A (ja) | 1989-05-18 |
| JP2721967B2 JP2721967B2 (ja) | 1998-03-04 |
Family
ID=17686704
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62285065A Expired - Lifetime JP2721967B2 (ja) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2721967B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104583566A (zh) * | 2012-06-19 | 2015-04-29 | 标致·雪铁龙汽车公司 | 内燃机的空气供应的控制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098329A (ja) * | 1983-11-02 | 1985-06-01 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の吸入空気体積量演算装置 |
| JPS60247031A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-06 | Fujitsu Ten Ltd | 電子式燃料噴射制御装置 |
-
1987
- 1987-11-11 JP JP62285065A patent/JP2721967B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098329A (ja) * | 1983-11-02 | 1985-06-01 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の吸入空気体積量演算装置 |
| JPS60247031A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-06 | Fujitsu Ten Ltd | 電子式燃料噴射制御装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104583566A (zh) * | 2012-06-19 | 2015-04-29 | 标致·雪铁龙汽车公司 | 内燃机的空气供应的控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2721967B2 (ja) | 1998-03-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |