JPH01104826A - 新規な捲縮特性を有するアクリル系複合繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は新規な捲縮特性を有するアクリル系複合繊維、
特に共重合組成を異にする２種以上のアクリル系重合体
（以下、アクリル系ポリマという）の多層化構造による
アクリル系複合繊維に関する。

［従来の技術］ 従来、２種以上のアクリル系ポリマを複合口金によりバ
イメタル状あるいは芯鞘状に接合して得られる複合繊維
は、特異かつ優れた構造捲縮発現能を有するために衣料
用やフトン綿用なと種々の分野に広く利用されている。

しかし、この種の複合繊維はポリマの種類および組成の
相違に基づく染色ムラや、複合ポリマ間の剥離が起り易
い。また高い嵩高性を有する複合繊維を得るためには一
般的に捲縮発現数を増加させる必要があるが、その捲縮
数に比例して捲縮度が増加しないため、糸の風合が硬く
なる傾向があり、これが複合繊維製品の欠点となってい
た。

更に紡糸技術上、紡糸口金構造が複雑化するにつれて口
金装置が高価であるため、特に細繊度の複合繊維を生産
性よく製造し難く、更にまた得られる複合繊維の複合状
態が比較的均斉であることが反ってウールの風合とはほ
ど遠いものしが得られない等の問題があった。

このような従来のバイメタル状あるいは芯さや状複合繊
維に対して、特開昭５１−７０３２２号公報や特開昭５
１−７５１５１号公報により、２種以上のアクリル系ポ
リマの紡糸原液を多層化装置に導入して層分割し、しか
る後紡糸口金孔をとおして紡糸する。多層複合繊維が提
案され、それによると得られた多層複合繊維は紡績糸、
あるいはその製品における糸ムラ発生が抑制され、かつ
嵩高性が均斉化すると言われている。

しかし、かかる手段で得られた多層複合繊維においても
、従来の複合繊維の欠点、特にかさ高性を向上させよう
と捲縮発現数を増加させた際、風合が硬くなる傾向は依
然未解決のままであった。

［発明が解決しようとする問題点］ かかるアクリル系複合繊維の問題点である捲縮発現数が
増加するにつれて風合が硬くなる傾向に対して、本発明
者らは、先の提案に係るアクリル系繊維の多層化複合技
術（特願昭６２−１７０７４２号）について、ざらに検
討を加えた結果、前記の問題が一挙に解消できることを
見出し、本発明に至ったのでおる。

すなわち、本発明の目的はアクリル系複合繊維の捲縮発
現数が増加するにつれて風合が硬くなる傾向を改善する
ことにおる。また他の目的は複合繊維製品のかさ高保持
性を改良することにある。

［問題点を解決するための手段］ このような本発明の目的は、共重合組成を異にする２種
以上のアクリル系重合体が単繊維中に繊維軸方向に沿っ
て２層以上の多層化構造となり、かつ繊維の捲縮発現収
縮率が７〜１５％、捲縮発現応力が５〜２０ｍｇ／ｄ、
　ａよび捲縮発現保持性が５０％以上である新規な捲縮
特性を有するアクリル系複合繊維によって達成すること
ができる。

すなわち、本発明繊維における多層化＠造とは、第１図
のアクリル系複合繊維の横断面写真が示すように、複合
繊維を構成する２種以上の成分ポリマのうち、１成分ポ
リマが他の成分ポリマ中に１層以上に分配され、かつこ
の分配されたポリマは繊維表面の一部を形成して、繊維
軸方向に沿って非対称に連続した構造をとることを意味
し、バイメタル構造あるいは芯鞘構造をとる従来の複合
繊維とは複合構造を全く異にするものである。

このような多層複合構造は、後述するように捲縮発現処
理および■延伸処理を採択するとき、潜在捲縮発現能（
即ち、捲縮発現応力）を容易に増大させるように働くば
かりか、該複合繊維を構成するポリマの組成がかなり相
違していても、該複合構造に基づく捲縮特性ムラの発生
が十分回避できるし、しかも染色ムラが予想以上に減少
することが判明した。

すなわち、本発明の多層複合繊維は、２種以上の成分ポ
リマのうち、１成分ポリマと他の成分ポリマを積層し、
層数が２層以上、好ましくは４〜１２層、ざらに好まし
くは４〜８層となるように。

かつ繊維軸方向に沿って連続化した構造を形成せしめる
。理想的にはこのような層状複合構造をとる単繊維のみ
で全繊維を構成させるべきであるが、実際的には必ずし
も繊維を構成する単繊維の全てが上述の複合構造をとら
ずともよく、多層化装置による複合ポリマ成分の単糸中
理論層数や、得られた繊維の後処理条件などを選択特定
することによって、十分優れた捲縮特性を備えた繊維と
することの方が望ましい。

また、本発明繊維は捲縮発現収縮率が約７〜１５％、望
ましくは約８〜１３％、捲縮発現応力が約５〜２０　ｍ
ｇ／ｄ、望ましくは約８〜１５ｍｇ／１１の範囲内にバ
ランス良く保持させることが必要でおる。その理由は、
該繊維の捲縮発現収縮率が７％よりも小さく、捲縮発現
応力が５　ｍａ／ｄよりも小さいと、該繊維から得られ
る繊維製品の嵩高性が不充分で、製品特性の上で致命的
な欠点となるし、一方、捲縮発現収縮率１５％よりも大
きく、捲縮発現応力が２０ｍｇ／ｄよりも大きくなると
、製品の風合が硬くなるという不都合が生じるからであ
る。

さらに、本発明繊維は捲縮発現保持性が５０％以上、望
ましくは約６０％以上であり、若し、５０％未満である
と２例えば染色工程でのバルキー出しにおいては紡績糸
中での拘束力に応じて捲縮の発現程度が変化し、特に発
現する捲縮数が増加しても期待するほど捲縮度が増加し
ない。この結果、製品のかさ高性が不足しかつ変動する
と共に。

風合が硬くなって本発明の目的とするかさ高保持性や風
合の優れた繊維が得られない。

なお、本発明繊維は所期のかさ高保持性や風合を満すた
めには、ざらに清水収縮率（９８℃以上の製水中、２０
分間処理）が約５％以下であることが好ましい。

ここでいう捲縮発現収縮率、捲縮発現応力、および捲縮
発現保持性とは次のように定義される。

捲縮発現収縮率： 長さＡの２，０００デニールのサブトウに０、４ｍａ／
ｄ　（０，８（Ｊ　）の荷重をかけ、清水処理（９８℃
Ｘ２０分）し、冷却、乾燥（６５℃×６０分）後、測長
しくこのときの長さを８とする）、次式に従って収縮率
を算出する。

捲縮発現収縮率（％）＝ （（＾−Ｂ＞／Ａ）Ｘ１００ Ａ：原試料の長さ Ｂ：処理後の長さ 捲縮発現窓カニ 試料繊維より４番手の粗糸を作製する。この粗糸をカネ
ボウ（株）製の収縮応力試験機にループ状に取り付け、
初荷重１　ｍｇ／ｄを負荷する。常温から昇温し、乾熱
１４０℃下での捲縮発現応力を測定する。

捲縮発現保持性： 長さへの２，０００デニールのサブトウに０、２ｍｇ／
ｄ　（０，４０＞の荷重をかけ、清水処理（９８℃Ｘ２
０分）し、冷却、乾燥（６５℃Ｘ６０分）後、測長しく
このときの長さを８とする）、（Ｉ＞式に従って収縮率
（Δ３１）を算出する。

Δ３１　（％）＝（（＾−Ｂ＞／＾）Ｘ１００・・・・
・・・・・（Ｉ＞ Ａ：原試料の長さ Ｂ：処理後の長さ 一方、長さＡの２，０００デニールのサブトウに１．５
ｍ（１／ｄ　（３ｇ）の荷重をかけ、清水処理（９８℃
Ｘ２０分）し、冷却、乾燥（６５℃Ｘ６０分）後、測長
しくこのときの長さをＣとする）、（ＩＩ）式に従って
収縮率（△Ｓ２）を算出する。

△３２　（％）　＝　（（Ａ　−Ｃ）／Ａ　）ｘｌ　０
０・・・・・・・・・（ｎ） Ａ：原試料の長さ Ｃ：処理後の長さ このようにして求めた△Ｓ１および△Ｓ２から次式によ
り捲縮発現保持性（Ｘ）を算出する。

△Ｓ２ 捲縮発現保持性（Ｘ）　−−Ｘ　１００ΔＳ１ この捲縮発現保持性が５０％以上の本発明繊維は紡績糸
内での拘束力の多少に拘らずバルキー出しに当り均一な
かさ直性を呈することになる。

次に本発明繊維の製造例について述べる。

本発明におけるアクリル系ポリマとしては、公知の繊維
形成性を有するアクリル系ポリマ、即ち。

３０モル％以上のアクリロニトリル（以下、ＡＮと略称
）を含有するモダクリル系ポリマや、８０モル％以上の
ＡＮを含有するアクリル系ポリマおよびそれらのコポリ
マであればよく、特に限定されるものではないが、多層
複合繊維における複合ポリマとして捲縮特性および均染
性の面から２種以上のポリマを選択するとき、ポリマ間
の共重合成分量の差が約１〜１０モル％、好ましくは１
〜５モル％のものが望ましい。この共重合量の差が１モ
ル％未満であると、清水中での捲縮発現性が低下し易（
、一方、１０モル％を越えるとｉｌｍの均染性が低下し
たり、また製品風合に適正な捲縮発現特性が得られない
等、不都合な問題が生じ易くなる。

また、このアクリル系ポリマの共重合成分には、例えば
、アクリル酸、メタクリル酸およびそれらの低級アルキ
ルエステル類、イタコン酸、アクリルアミド、メタクリ
ルアミド、酢酸ビニル、塩化ビニル、スチレン、塩化ビ
ニリデン等のビニル系化合物の外に、ビニルスルホン酸
、アリルスルホン酸、メタリルスルホン酸、ｐ−スチレ
ンスルホン酸等の不飽和スルホン酸およびそれらの塩類
などの酸性モノマ類の同種または異種を用いることがで
きる。

上記アクリル系ポリマは、ジメチルホルムアミド、ジメ
チルアセトアミド、ジメチルスルホキシド（以下、０Ｈ
８Ｑと略称）などや、ロダンリチウム。

ロダンカリウム、ロダンナトリウムなどのアルカリ金属
のロダン塩、ロダンアンモン、塩化亜鉛。

過塩素酸塩などの有機溶剤や無機溶剤に適宜溶解し、ポ
リマ濃度が約１０〜２５重量％の紡糸原液とする。その
複合されるべき二種以上のポリマの紡糸原液は多層化装
置に供給して層分割し、しかる後１通常の紡糸口金から
一旦空気または不活性雰囲気中に吐出した後、″ｉｉ固
浴に導入する、即ち。

乾湿式紡糸法によって繊維化される。

第２図は本発明繊維の製糸段階での工程要件を説明する
ためのフローシートでおる。図中、Ａ。

Ｂは複合ポリマの紡糸原液、１は複合ポリマの紡糸原液
を個別に流入させるための案内装置、２は多層化装置、
３はフィルター、４は紡糸口金、５は繊維糸条の捲縮発
現装置、６は捲縮発現装置５により発現させた捲縮を一
旦除去するための再延伸装置である。

この本発明繊維の製糸段階で特に留意すべきことは、先
ず複合ポリマの紡糸原液を゛該多層化装置によって十分
、かつ安定に層分割し、得られた多層化状態を紡糸口金
孔に至るまで、安定に維持することでおる。

すなわち、多層化装置内で充分に多層化するには、単糸
中理論層数で３以上、好ましくは４〜１５、さらに好ま
しくは５〜１２の範囲に層分割した後、単一紡糸口金へ
導入することでおる。

この単糸中理論層数は、多層化装置内の構造、即ち、多
層化エレメントの積層段数と配列、ねじり羽根のねじり
角度２通路管数、並びに紡糸口金のホール数などで適宜
制御すればよい。

この範囲内の単糸中理論層数に維持することと、後述す
る捲縮発現および再延伸処理の効果とが相俟って、得ら
れる繊維の前記捲縮特性が大巾に向上し、従来の複合繊
維の問題点、待に捲縮発現数の増加と共に風合が硬くな
る傾向、並びにかさ高保持性の不十分な点が一挙に解消
でき、しかも均染性の優れた繊維となるのである。

ここでいう単糸中理論層数とは、紡糸口金の紡糸孔当り
の統計的平均流入原液層数を表わし、完全層流域では理
論的に単繊維中に入り得ると考えられる暦数の理論値で
２次式により求めることができる。

式中、Ｋは紡糸口金の外郭形態により定まる定数であり
、方形状口金ではＫの値は１であり、円形状の口金では
Ｋの値は１．１になる。

次に、複合ポリマの紡糸原液を多層化装置内で安定に多
層化するには、この紡糸原液間の粘度差を６０℃におい
て５０ポイズ以下とするのが望ましい。この粘度差を５
０ボイス以下とすることで。

多層化装置内で流線が乱れ難く２層状に分割された多層
状態がより安定化するのである。この際、多層化装置内
ではレイノルズ数が小さく、０．２以下となっている。

なおこの紡糸原液は紡糸の際の紡糸口金からのドリップ
発生を防止するため。

口金吐出時の原液粘度を約４００ボイス以上、好ましく
は８００ボイズ以上と、なるべく高粘度に保つことが望
ましい。

該紡糸原液を多層化装置に供給するに際しては、複合さ
せる紡糸原液を一旦合流した後に、多層化装置へ供給す
るのではなく、複合成分ポリマの各紡糸原液が互いに混
合されないよう、第３図に示すように多層化装置の流入
口に設けた原液案内装置（流入口）にて個別に流入させ
ることが望ましい。このような紡糸原液の流入手段は、
単に多層化エレメント・を１個減少させた効果とは全く
異なり、多層化装置内での多層化を確実かつ安定に行な
わせるのである。

さらに該多層化装置は第３図に示すように多Ｎ化エレメ
ントのピッチ（Ｌ／Ｄ）を０．８〜２．５゜特に１．４
〜２．０の範囲内とするのが望ましい。

このピッチが０．８〜２．５から外れると該多層化装置
内で多層化された紡糸原液の流線が乱れて混合され易く
、多層化状態が不安定になり勝ちとなる。

ここに用いる多層化装置には、例えば、東しく株）製の
パハイミキサー″、ノリタケ（株）製の“スタティック
ミキサー″、桜製作所（株）製の“スケヤミキサー″、
特殊化工機械（株）製の“ロスＩＳＧミキサーパなどを
挙げることができる。

これらの多層化装置の中でも構成エレメントが複雑でな
く、紡糸原液の流動抵抗が比較的小さく、しかも紡糸原
液流路における有効断面積の変化が少ない、換言すれば
、装置内で紡糸原液の異常滞留が生じ難い“スタティッ
クミキサー″、“スケヤミキサー゛′が好ましく使用さ
れる。

上記多層化装置で所定範囲に層分割された紡糸原液は、
複合紡糸用の紡糸口金ではなく２通常の紡糸口金を用い
て乾湿式紡糸法によって繊維化される。

すなわち、紡糸原液を紡糸口金と凝固浴液面との距離が
約２〜２０ｍ１ｌｌ、好ましくは４〜１１０ｌ１１とな
るように一旦空気中または不活性雰囲気中に押出し、し
かる後糸条を凝固浴中に導くのである。

この場合の凝固浴は前記のポリマ溶媒と水とからなって
いる。凝固浴中の溶媒濃度は通常的１０〜８５％、好ま
しくは３０〜７５％、凝固浴温度は通常的０〜４０℃、
好ましくは５〜２０℃である。

本発明の実施に当り、ざらに多層化装置と前記紡糸口金
との間には目開きが１０μ以上、好ましくは２０〜５０
μ程度のフィルターを介在させることが望ましく、その
フィルターの濾材にはポリエステル、ポリアミドなどの
紗織物や、ステンレス性の金網などが一般的である。

なお、本発明繊維が通常の湿式紡糸法、あるいは乾式紡
糸法にて繊維化できるのは勿論である。

凝固浴より導出された凝固糸条は、水洗または水洗と同
時に延伸、延伸後水洗、または水洗後延伸などの処理を
施した後、乾燥緻密化させるが、本発明においてはこの
乾燥緻密化後に捲縮発現処理および再延伸処理を施すこ
とが必要である。

すなわち、捲縮発現処理は蒸熱下、弛緩状態で行なうが
、その際の蒸熱処理温度は１０５℃以上。

特に１０８〜１２５℃とするのが望ましい。この蒸熱処
理によって初めて繊維糸条の潜在捲縮が十分に発現でき
るのである。

また、再延伸処理は先の捲縮発現処理によって十分発現
させた捲縮を再び潜在化させるために行なうものである
が、この再延伸条件としては前記捲縮発現処理時におけ
る熱処理温度よりも低温で再延伸するのが望ましく、通
常、８０〜１１５℃の湿熱または蒸熱下、延伸倍率１．
０５〜１．２５倍の範囲とする。

以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。

本例中、均染度、製水処理後の捲縮数、捲縮度。

捲縮数変動率、および風合は次のようにして求めた。

均染度； 標準繊維と試験繊維をパッケージ染色機を用いて、次に
示す染着速度の異なる３種の染料で１００’ＣＸ６０分
間同浴染めを行なう。

染色条件； Ａｓｔｒａｚｏｎ　Ｇｏｌｄｅｎ　Ｙｅｌｌｏｗ　ＧＬ
　　　１．０％ｏｗｆＨａＸｉｌＯｎ　Ｒｅｄ　　　　
　　　　　　０．５％０ＷｆＨａｌａｃｈｉｔｅ　Ｇｒ
ｅｅｎ　　　　　　　　Ｏ，２２Ｘｏｗｆ力チオーゲン
　Ｌ　　　　　　　　Ｏ，５％ｏｗｆ酢酸ンーダ　　　
　　　　　　０．５％ｏｗｆｐＨ＝　　４ 得られた染色後の繊維束各部をそれぞれ２ｇ採取し、’
１０２＋１１１１１にカット後、開綿した原綿の色調差
および濃度差をデーライト下で０．２刻みで視感判定し
、色調および濃度の最大値と最小値の染着を均染度とし
て評価する。染着なしのものが最良であり、２．０以上
になると繊維束内の染色ムラがはっきりとわかり、実用
上では不良品扱いとなる。

ここでの標準繊維とは、共重合組成の異なる複合ポリマ
をほぼ完全に単一ポリマー様に混合して得た紡糸原液を
本発明繊維と同様の製糸条件のもとで得られた繊維であ
る。

洲本処理後の捲縮数および捲縮度： Ｊ■５−Ｌ１０１５に準する。

なお、捲縮数のバラツキを表わす捲縮数変動率（％）は
次式で求める。

σ 但し、σ：標準偏差 ×：平均値 風合： 試験繊維から４番手の紡績粗糸を作製した。この粗糸を
スチーム中（ｔ００’ｃｘ１０分）でバルキー出しを行
ない、乾燥後に官能で嵩高性およびソフト性を評価した
。これをｌ７１ｉ＠糸における染色後の嵩高性（拘束下
での捲縮発現性）とソフト性の目安とした。

◎；非常に優れている Ｏ；良好 Δ；やや良い ×；不良 ＸＸ；非常に劣る 実施例１ ＡＮ９４．２モル％、アクリル酸メチル５．５モル％お
よびメタリルスルホン酸ソーダ０．３モル％をＤＭＳＯ
中で溶液重合し、溶液粘度１８０ポイズ／６０℃、濃度
２２．５重量％の紡糸原液（＾）を作製した。

他方、ＡＮ９１．２モル％、アクリル酸メチル８．５モ
ル％およびメタリルスルホン酸ソーダ０゜３モル％を同
様に溶液重合し、溶液粘度が１７３ポイズ／６０℃、ポ
リマ濃度２２．３重量％の紡糸原液（Ｂ）を作製した。

上記（Ａ）、（Ｂ）　２種の紡糸原液の温度を３０℃に
調整し、その等量を第２図に示すような原液流入口案内
装置１を備えた゛′スタティックミキサー″に導き、層
分割したのち、紡糸口金直近に備えたポリエステル紗織
物製フィルター（目開き：約３０μ）をとおし、孔径０
．１５ｍｍφの方形状単一紡糸口金を用いて一旦空気中
に吐出し、空気中を７ｍｍ通過させ、温度１５℃、ＤＭ
ＳＯ濃度５５重口％の凝固浴に導き、引取速度１２ｍ／
分で引取り凝固糸条とした。

このとき、多層化エレメントの積層段数および方形状単
一紡糸口金の孔数を制御して第１表に示すような単糸中
理論層数とした。

凝固糸条は、引続き９８℃の熱水中に導き６．５倍に延
伸し、その延伸糸条を温水で充分洗浄した後、１６０℃
で乾燥緻密化した。

この乾燥緻密化糸条を引続き１１０℃の蒸熱中。

弛緩状態で捲縮発現処理した。

次に、この捲縮発現処理後の糸条を蒸熱温度１０２℃下
で、１．１３倍の倍率で再延伸して捲縮を消失させ、更
に押込式捲縮機にて約１１山／２５ｍｍの機械捲縮を付
与し、７０℃の熱風で乾燥し、単繊維繊度が３デニール
の複合繊維を得た。

得られた繊維の捲縮発現収縮率、捲縮発現応力２捲縮発
現保持性、沸水処理後の捲縮数、捲縮度。

捲縮数変動率、均染度、および風合を調べて第１表に示
した。

この結果が示すように、本発明繊維は発現捲縮性能が高
く、かさ直性と風合（かさ高でソウトな風合）に優れ、
また染色時の均染性も良好であることがわかる。

（以下、余白） 実施例２ 実施例１において、紡糸原液作製時における重合時間お
よびポリマー濃度を制御し、紡糸原液（Ａ）と（８）と
の溶液粘度差を第２表に示すとおり変更した。それ以外
は実施例１と同様にして単繊維繊度３デニールの複合繊
維を得た（但し、この場合の単糸中理論層数は６．６と
した）。

得られた繊維の捲縮発現収縮率、捲縮発現応力。

捲縮発現保持性、清水処理後の捲縮数、捲縮度。

捲縮数変動率、均染度、および風合を調べて第２表に示
した。

（以下、余白） 実施例３ 実施例１において、乾燥緻密化糸条に対する捲縮発現処
理条件を第３表に示すとおり変更した。

それ以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度３デニー
ルの複合繊維を得たく但し、この場合の単糸中理論層数
は６．６とした）。

得られた繊維の捲縮発現収縮率、捲縮発現応力。

捲縮発現保持性、清水処理後の捲縮数、捲縮度。

捲縮数変動率、均染度、および風合を調べて第３表に示
した。

（以下、余白） 実施例４ 実施例１において、乾燥緻密化糸条に対する捲縮発現処
理後の再延伸条件を第４表に示すとおり変更した。それ
以外は、実施例１と同様にして単繊維ｌＩｉ度３デニー
ルの複合繊維を得たく但し、この場合の単糸中理論層数
は６６６とした）。

得られた繊維の捲縮発現収縮率、捲縮発現応力。

捲縮発現保持性、清水処理後の捲縮数、捲縮度。

捲縮数変動率、均染塵、および風合を調べて第４表に示
した。

（以下、余白） ［発明の効果］ 以上の如き本発明繊維は、アクリル系複合繊維成分ポリ
マの第１図に示すような多層構造化と。

捲縮特性を限定したことで、従来のアクリル系複合繊維
としての問題点、とりわけ捲縮発現数が増加するにつれ
て風合が硬くなる傾向や、製品としてのかさ直性が不充
分であった点が大巾に改善され、加えて該繊維の均染性
が向上する等、顕著な効果を奏するのでおる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るアクリル系複合繊維の横断面写真
、第２図は本発明繊維の製糸段階での工程要件を説明す
るフローシート、第３図は多層化装置における多層化エ
レメントの概略図である。 Ａ、Ｂ：多層化ポリマの紡糸原液 １：多層化ポリマの案内装置 ２：多層化装置、２′：多層化エレメント３：フィルタ
ー ４：紡糸口金 ５：繊維糸条の捲縮発現装置 ６：捲縮発現繊維の再延伸装置 Ｄ：多層化エレメントの直径 ［：多層化エレメント１ケの長さ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　共重合組成を異にする２種以上のアクリル系重合体が
   単繊維中に繊維軸方向に沿つて２層以上の多層化構造と
   なり、かつ繊維の捲縮発現収縮率が７〜１５％、捲縮発
   現応力が５〜２０ｍｇ／ｄ、および捲縮発現保持性が５
   ０％以上である新規な捲縮特性を有するアクリル系複合
   繊維。