JP7728833B2 - 電源供給システム、その燃料電池の発電性能の計測装置、及びその燃料電池の制御方法 - Google Patents

Description

本発明は、電源供給システム（power supply system）及び計測装置（detection device）に関し、特に、電源供給システム、その燃料電池（fuel cell）の発電性能（power generation performance）の計測装置、及び当該燃料電池の制御方法（control method）に関する。

燃料電池の発電性能は、燃料供給の流量（fuel supply flow）、環境中の空気圧力（ambient air pressure）、温度（temperature）、湿度（humidity）、及び、各スタック自体の使用歴（usage history of each fuel cell stack）など、多くの要素による影響を受ける。車両や飛行輸送機への適用において、燃料電池の発電性能は安全にタスクを遂行するための重要な要素である。そのため、燃料電池の発電性能のモニタリングは、非常に重要であり、これによりタスクを遂行するためのエネルギー供給の余裕度（energy supply margin）を予測することができる。余裕度の予測は、燃料電池の制御動作やタスク変更の根拠として、燃料電池を応用するための重要な技術である。

中国特許第１０９７２６４５２Ｂ号（２０２０年１０月２７日） 発明名称：「インピーダンスのスペクトルに基づいてプロトン交換膜型燃料電池の故障をオンライン診断する方法」

本発明は、制御ユニットによって燃料電池の内部抵抗（internal resistance）のリアルタイム抵抗値（real-time resistance value）を取得し、燃料電池の発電性能を調整し、これにより燃料電池の良好な動作状况（good operating condition）を維持することができる電源供給システム、その燃料電池の発電性能の計測装置、及び当該燃料電池の制御方法に関する。

本発明の一態様によれば、定格出力電圧（rated output voltage）と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する燃料電池の発電性能を計測するための燃料電池発電性能計測装置を提供する。該計測装置は、テスト抵抗（test resistor）、第１テストスイッチ（first test switch）、電流計測ユニット（current detection unit）及び制御ユニット（control unit）を含む。制御ユニットは、第１制御信号（first control signal）を発信することにより選択的に前記第１テストスイッチを導通させるように、前記第１テストスイッチと前記電流計測ユニットとを制御する。第１テストスイッチが導通している場合、燃料電池、テスト抵抗、第１テストスイッチ及び電流計測ユニットはテスト回路（test loop）を形成し、電流計測ユニットはテスト回路を通るテスト電流（test current）を計測し、制御ユニットはテスト電流に基づいて燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値を取得し、該リアルタイム抵抗値に基づいて燃料電池の発電性能が評価。燃料電池の出力電圧は定格出力電圧の１／２未満となり、及び／または、テスト抵抗の抵抗値は内部抵抗の所定の抵抗値より小さい。

本発明の一態様によれば、燃料電池の発電性能を計測するための燃料電池発電性能計測装置（fuel cell power generation performance detection device）を提供する。該燃料電子は、定格出力電圧と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する。該燃料電池発電性能計測装置は、テスト抵抗、第１テストスイッチ、差動電圧計測ユニット（differential voltage detection unit）及び制御ユニットを含む。制御ユニットは、第１制御信号を発信することにより選択的に前記第１テストスイッチを導通させるように、前記第１テストスイッチと前記差動電圧計測ユニットとを制御する。前記第１テストスイッチが導通している場合、前記燃料電池、前記テスト抵抗及び前記第１テストスイッチはテスト回路を形成し、前記差動電圧計測ユニットは、前記テスト抵抗の上流端電圧（upstream end voltage）及び下流端電圧（downstream end voltage）をそれぞれ計測して前記テスト抵抗の差動電圧（differential voltage）を取得し、前記制御ユニットは前記差動電圧及び前記テスト抵抗の抵抗値に基づいて前記テスト回路のテスト電流を得て、前記テスト電流及び前記燃料電池の定格出力電圧に基づいて前記燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値を取得し、該リアルタイム抵抗値に基づいて前記燃料電池の発電性能を評価する。前記燃料電池の出力電圧が前記定格出力電圧の１／２未満となり、及び／または、前記テスト抵抗の抵抗値が前記内部抵抗の所定の抵抗値より小さい。前記第１テストスイッチを制御し、テスト回路を形成し、回路電流を生成する動作は、以下に短絡動作（short-circuit operation）と略称し、短絡動作の期間に回路を通る電流は短絡電流（short-circuit current）とも称する。

本発明の一態様によれば、定格出力電圧と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する燃料電池の発電性能を計測するとともに、制御する方法を提供し、該燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法は以下の工程を含む。燃料電池発電性能の計測装置を準備する。短絡動作を行う。燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値を取得するように計測を行う。燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値に基づいて、該燃料電池の発電性能を評価する。

本発明の一態様によれば、負荷装置（load device）に電力を供給するための電源供給システムを提供し、該電源供給システムは燃料電池及び燃料電池発電性能計測装置を含む。燃料電池は、負荷装置に電気的に接続され、且つ、定格出力電圧と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する。燃料電池発電性能計測装置は、前記燃料電池に接続され、前記燃料電池の発電性能を計測する。第２テストスイッチ（second test switch）は、電圧計測ユニットと負荷装置との間に位置する。第１テストスイッチが導通している場合、第２テストスイッチの非導通（turn off）が維持され、燃料電池からテスト電流が前記燃料電池発電性能計測装置へ出力される。第１テストスイッチが導通しない場合、第２テストスイッチの導通（turn on）が維持され、燃料電池から動作電流（operating current）が前記負荷装置へ出力される。

本発明の一実施例に係る燃料電池発電性能の計測装置の模式図である。 本発明の別の実施例に係る燃料電池発電性能の計測装置の模式図である。 本発明の一実施例に係る燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法の模式図である。 短絡動作の波形図である。 短絡アクティブ化動作の時間長さを調整する波形図である。 図５の短絡アクティブ化動作の時間長さを調整する一例の模式図である。 本発明の別の実施例に係る燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法の模式図である。 図７の短絡動作終了後に負荷時間の供給を遅延させる波形図である。 図７の燃料電池スタックの性能指標を評価するための回復参考電圧差値の波形図である。 本発明の一実施例に係る燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法の模式図である。 図１０のリアルタイム電流値の波形図である。 本発明の別の実施例に係る燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法の模式図である。 図１２の短絡開始の瞬間の電流ピークの波形図である。

以下、本発明の実施例の図面を参照しながら、本発明の実施例の技術案を明確かつ完全に説明するが、説明された実施例は本発明の一部の実施例であって、全ての実施例ではないことは明らかである。本発明の実施例に基づいて、当業者が自明である前提の下で得られた他のすべての実施例は、いずれも本発明の保護範囲に属する。以下の説明では、同一／類似の構成部品を同一／類似の符号で示す。

図１及び図２を参照すると、図１は、本発明の一実施例に係る電源供給システム１００及びその燃料電池発電性能の計測装置１１０の模式図であり、図２は、本発明の別の実施例に係る電源供給システム１０１及びその燃料電池発電性能の計測装置１１０の模式図である。図１において、電源供給システム１００は、燃料電池１０２と、燃料電池発電性能の計測装置１１０と、負荷装置１０６とを含んでもよく、負荷装置１０６は、燃料電池１０２の両端に並列接続され、燃料電池発電性能の計測装置１１０は、燃料電池１０２と負荷装置１０６との間にカップリング（electrically coupled）するように接続される。図２において、電源供給システム１０１は、燃料電池１０２と、燃料電池発電性能の計測装置１１０と、負荷装置１０６とを含んでもよく、その接続関係は図１とほぼ同様であるため、ここでは説明しない。

図１の燃料電池発電性能の計測装置１１０及び図２の燃料電池発電性能の計測装置１１０は、燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を計測することにより、燃料電池１０２の発電性能を評価する。燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法については、図３の各工程Ｓ１１０～Ｓ１５０を参照されたい。

燃料電池１０２は、例えば６８Ｖ以上の開回路電圧（open circuit voltage）Ｖ０と、例えば２０Ａの定格出力電流とを有し、定格出力電流である場合、該燃料電池は例えば４８Ｖの定格出力電圧Ｖ_ＦＣ０を有する。燃料電池１０２は、負荷装置１０６に電気的に接続され、負荷装置１０６に動作電流及び動作電圧（operating voltage）を出力する。一般的に、燃料電池１０２の電位を順次増加させるように、燃料電池１０２は、スタックされた複数の燃料電池スライス（fuel cell units）を直列に含む。例えば、燃料電池１０２のスタックの電位エネルギーは設計上の要求に応じて４８Ｖとするか、または、実際のニース（actual voltage conditions）に応じて電圧を調整することができる。燃料電池１０２の出力電圧は、燃料電池スライスの枚数によって決まり、枚数が多いほど電圧が高く、枚数が少ないほど電圧が低くなる。しかし、燃料電池１０２の電力供給期間中に、内部触媒材料（internal catalyst material）の経年劣化（aging）、陽極の水素流路（anode hydrogen flow channel）に水が溜まるなどの要因により、燃料電池１０２の発電性能が永久的または一時的に低下する場合、出力が低下し、リアルタイム内部抵抗が顕著に増加する。ガス流路内の少量の水溜まりなどの要因による性能の低下は、リアルタイム内部抵抗の変化に基づいて、速やかに発見して処理することができ、これにより、さらなる深刻な性能の低下を避けることができる。従って、燃料電池発電性能の計測装置１１０により、燃料電池１０２の発電性能を評価して燃料電池１０２の制御動作の根拠とすることができる。

例えば、３０キロ級の単軸無人ヘリコプタ（single-axis unmanned helicopter）の水素燃料電池１０２を例にすると、最大離陸重量（maximum takeoff weight）３５キロの離陸、ホバリングまたはタスク執行時に必要な電力（最大出力が４ＫＷを超える可能性がある）を提供するために、無人機は４組の１ＫＷ定格出力の燃料電池１０２（７２個の燃料電池スライスを直列につなぐ）と、４８Ｖ／１２ＡＨの高出力リチウムイオンと電池を搭載して、様々な状況に適用できる高い瞬間出力を提供する。

燃料電池１０２の出力電流を２０Ａ、定格出力電圧Ｖ_ＦＣ０を４８Ｖとする場合、燃料電池１０２の出力は約９６０Ｗとなる。燃料電池１０２が、車両や飛行輸送機などの高出力を必要とする電源供給システム１００に適用されるとき、継続的に高出力及び大電流の出力が必要となる場合があり、この場合、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣ及び内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値は、負荷の変動に応じて変化してもよい。タスク執行中に車両や飛行輸送機が燃料電池１０２の性能変化をリアルタイムに把握できるように、本発明は、燃料電池発電性能の計測装置１１０を電源供給システム１００、１０１に組み込み、燃料電池の発電性能の評価指標として、燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値をリアルタイムに計測する。なお、燃料電池発電性能の計測装置１１０は、リアルタイム計測に限定されるものではなく、オフライン計測（offline detection）にも適用することができる。

図１を参照すると、燃料電池発電性能の計測装置１１０は、制御ユニット１１２、第１テストスイッチ１１４、テスト抵抗１１６及び電流計測ユニット１１８を含む。制御ユニット１１２は、例えば、プロセッサ、集積回路、またはシステムの単一ウェハである。第１テストスイッチ１１４は制御ユニット１１２に接続され、第１テストスイッチ１１４は制御ユニット１１２からの制御信号（例えば導通信号（turn-on signal）または切断信号（turn-off signal）であり、例えば短パルス信号（short pulse signal）である）を受信できる。図１に示すように、テスト抵抗１１６及び電流計測ユニット１１８はそれぞれ燃料電池１０２の両端に連結され、第１テストスイッチ１１４はテスト抵抗１１６と電流計測ユニット１１８との間に位置し、制御ユニット１１２は、第１制御信号を第１テストスイッチ１１４に発信することにより、選択的に第１テストスイッチ１１４を導通させる。第１テストスイッチ１１４が導通している場合、燃料電池１０２、テスト抵抗１１６、第１テストスイッチ１１４及び電流計測ユニット１１８はテスト回路１１５を形成する。テスト回路１１５は閉回路（closed loop）であり、第１テストスイッチ１１４は例えば短絡テストスイッチ（short-circuit test switch）である。第１テストスイッチ１１４が導通している場合、燃料電池１０２は瞬時にテスト電流Ｉ_ＳＣ（即ち短絡電流）を放出し、テスト電流は順次にテスト抵抗１１６及び電流計測ユニット１１８を通る。

燃料電池１０２が瞬時に放出するテスト電流Ｉ_ＳＣは燃料電池１０２の発電性能に比例している。燃料電池１０２が瞬時に放出するテスト電流Ｉ_ＳＣが大きいほど、燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値が小さい。逆に、燃料電池１０２が瞬時に放出するテスト電流Ｉ_ＳＣが小さいほど、燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値が大きい。第１テストスイッチ１１４が導通している期間に、制御ユニット１１２は、電流計測ユニット１１８を利用して、テスト回路１１５を流れているテスト電流Ｉ_ＳＣの大きさを計測して、内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を直ちに計算できて、燃料電池１０２の発電性能の変化を把握することができる。電流計測ユニット１１８は、例えば、ホール電流計測素子（Hall current detector）や電流計（ammeter）などの類似の素子である。燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値の算出方式については、以下の説明を参照されたい。

一実施例では、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣは、例えば、燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０より小さい。例えば、燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０が１Ωである場合、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣは０．１Ω以下であってもよい。選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０に近く、または所定の抵抗値Ｒ_０より少し大きい場合、テスト電流Ｉ_ＳＣが流れている間（即ち第１テストスイッチ１１４が導通している期間）に、テスト抵抗１１６による出力発熱（heat dissipation power）が増加する。例えば、燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０が１Ωであり、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが５．８Ωである場合、第１テストスイッチ１１４が導通する前に、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは６８Ｖであり、第１テストスイッチ１１４が導通している間に、電流計測ユニット１１８によって計測されたテスト電流Ｉ_ＳＣは６８／（１＋５．８）＝１０Ａである。この場合、テスト電流Ｉ_ＳＣが流れている間にテスト抵抗１１６による出力発熱（すなわち、電力消費（power consumption））ＰＴは、Ｉ_ＳＣ＊（Ｉ_ＳＣ＊Ｒ_ＳＣ）＝１０＊５８＝５８０Ｗであり、つまり、テスト抵抗１１６による出力発熱が大幅に増加する。

一方、燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０が１Ωであり、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが０．０１Ωである場合（すなわち、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０よりも小さい場合）、第１テストスイッチ１１４が導通する前に、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは６８Ｖであり、第１テストスイッチ１１４が導通している間に、電流計測ユニット１１８によって計測されたテスト電流Ｉ_ＳＣは６８／（１＋０．０１）＝６７．３Ａであり、テスト抵抗１１６の両端にかかる電圧Ｖ_ＳＣは約６７．３Ａ＊０．０１=０．６７３Ｖである。電流が流れている間にテスト抵抗１１６による出力発熱ＰＴは、Ｉ_ＳＣ＊Ｖ_ＳＣ＝６７．３＊０．６７３≒４５．３Ｗであり、つまり、テスト抵抗１１６による出力発熱が大幅に減少する。したがって、本実施例では、好ましくは、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが、燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０よりも小さい。テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが、例えば、燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０の１／５～１／１００にあるが、これに限定されるものではない。

一実施例では、第１テストスイッチ１１４が導通している場合、選択された燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは例えば定格出力電圧Ｖ_ＦＣ０の１／２未満となる。一実施例では、好ましくは、第１テストスイッチ１１４が導通している場合、選択された燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは例えば定格出力電圧Ｖ_ＦＣ０の１／１０未満となる。この場合、テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣは燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０の約１／１０であると見なすことができ、テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣを限定する技術的効果と同様の効果を奏する。

燃料電池１０２の個々のスタックは、設計上の要求に応じて、独立したスタックバランス制御装置（Ｂａｌａｎｃｅ ｏｆ Ｐｌａｎｔ、 ＢＯＰ）を有してもよい。飛行過程（flight）に必要な電力に合わせて各スタックの発電を開始または停止させ、発電期間中のスタック温度、空気量、及び燃料供給を制御するほか、本実施例の燃料電池発電性能の計測装置１１０を用いて、例えば図３の燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法により、燃料電池１０２の各スタックの発電性能を周期的に評価することができ、これにより、各スタックの最新の性能状況を常に把握し、スタックバランス制御装置の記録装置において、毎回の飛行動作（flight operation）中に得られたスタック性能状況を更新することができる。その中の一つのスタックのテスト記録が他のスタックと比べて明らかな差があって（例えば差が２０％以上である）、該スタックの性能が低下した可能性がある場合、スタックの交換または修理をすることにより、燃料電池１０２の良好な性能を維持する目的を達することができる。

もう一度図１を参照されたい。燃料電池発電性能の計測装置１１０は、制御ユニット１１２に制御のために接続されている電圧計測ユニット１２０及び第２テストスイッチ１２２をさらに含んでもよい。電圧計測ユニット１２０は、燃料電池１０２の出力端（output end）に位置する。第２テストスイッチ１２２は電圧計測ユニット１２０と負荷装置１０６との間に位置し、制御ユニット１１２は、第２制御信号（second control signal）を発信することにより、選択的に第２テストスイッチ１２２を導通させることができる。第１テストスイッチ１１４及び第２テストスイッチ１２２がいずれも導通しない場合、電圧計測ユニット１２０は燃料電池１０２の開回路電圧を計測する。図４に示すように、制御ユニット１１２は第１制御信号を発信することにより第１テストスイッチ１１４を導通させる時に、第１テストスイッチ１１４は導通状態にあり、燃料電池１０２はテスト電流Ｉ_ＳＣを燃料電池発電性能の計測装置１１０に出力する。この時、第２テストスイッチ１２２が開回路状態を維持することにより、第１テストスイッチ１１４が導通している期間に、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣが負荷装置１０６の動作電圧に影響を及ぼすことを防止することができる。逆に、第１テストスイッチ１１４が導通しない期間に、制御ユニット１１２は第２制御信号を発信することにより第２テストスイッチ１２２を導通させる場合、第２テストスイッチ１２２は導通状態を維持し、負荷装置１０６の動作電圧は燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣと等しくなる。この時、燃料電池１０２はテスト電流Ｉ_ＳＣを出力せずに、動作電圧Ｖ１を負荷装置１０６に出力する。

一実施例では、第１テストスイッチ１１４が導通した後、制御ユニット１１２は、燃料電池１０２の出力電圧の変化及び電流計測ユニット１１８が測量したテスト電流Ｉ_ＳＣによって、内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値Ｒ_０を計算することができる。燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値の変化傾向により、制御ユニット１１２は、燃料電池１０２の発電性能が低下しているか否かを評価することができる。特に、燃料電池１０２の内部の温度・湿度条件の制御不良（poor control）または電池材料の経年劣化に起因する性能の低下は、燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値に顕著な変化を生じさせる可能性がある。

一実施例では、燃料電池１０２の内部温度、空気湿度及び水素圧力が燃料電池１０２の性能変化に影響を及ぼした場合、制御ユニット１１２は、燃料電池１０２の陰極の放熱ファンの回転速度を調整して燃料電池１０２の内部温度を低下させる方法、燃料電池１０２の動作電圧を調整する方法、陽極の除水（anode water removal）または短絡加湿（short-circuit humidification）（例えば、プロトン交換膜の湿潤度を維持する）などの方法を電源供給システム１００、１０１に通知することにより、燃料電池１０２の良好な性能を維持することができる。

図２を参照すると、燃料電池の発電性能の計測装置１１０は、制御ユニット１１２、第１テストスイッチ１１４、テスト抵抗１１６、電圧計測ユニット１２０、及び差動電圧計測ユニット１３０を含む。該燃料電池の発電性能の計測装置１１０と図１の燃料電池の発電性能の計測装置１１０との相違点は、差動電圧計測ユニット１３０及び差動電圧計測ユニット１３０に関連する配置の設計や制御動作にある。差動電圧計測ユニット１３０は、第１入力端（first input terminal）１３１、第２入力端（second input terminal）１３２及び出力端１３３を有する。上流端（upstream end）における電圧の電圧信号（voltage signal）が入力される第１入力端１３１は、テスト抵抗１１６の上流端にカップリングするように接続される。下流端（downstream）における電圧の電圧信号が入力される第２入力端１３２は、テスト抵抗１１６の下流端にカップリングするように接続される。上流端における電圧及び下流端における電圧の電圧信号を伝送する出力端１３３は制御ユニット１１２にカップリングするように接続される。差動電圧計測ユニット１３０は、第１テストスイッチ１１４が導通している場合、第１テストスイッチ１１４の両端の電圧変化による影響を受けないように、テスト抵抗１１６の両端（即ち上流端及び下流端）にかかる電圧Ｖ_ＳＣ（テスト電流Ｉ_ＳＣ×テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣ＝テスト抵抗１１６の両端にかかる電圧Ｖ_ＳＣ；Ｖ_ＳＣ＝Ｉ_ＳＣ＊Ｒ_ＳＣ）を計測する。差動電圧計測ユニット１３０は、例えば、テスト抵抗１１６の両端の電圧を所定の倍率で調整／増幅する増幅率（amplification factor）を有する差動増幅器である。一実施例では、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣは、例えば、燃料電池の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０の１／５～１／１００である。したがって、制御ユニット１１２は、テスト抵抗１１６の両端にかかる電圧Ｖ_ＳＣを計測し、テスト抵抗１１６の両端にかかる電圧Ｖ_ＳＣに基づいてテスト電流Ｉ_ＳＣを取得する場合、テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが燃料電池１０２の内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０よりもはるかに小さいので、テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣを無視し、テスト電流Ｉ_ＳＣから燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を推定することができる。この場合のリアルタイム抵抗値は約Ｖ０／Ｉ_ＳＣである。

図２の燃料電池１０２、制御ユニット１１２、第１テストスイッチ１１４、テスト抵抗１１６、第２テストスイッチ１２２及び電圧計測ユニット１２０間の接続関係に関して、前記一実施例では詳しく説明したので、ここでは説明しない。

図３を参照すると、本発明の一実施例に係る燃料電池１０２の発電性能に関する計測及び制御方法を模式的に示す。本発明の燃料電池１０２の発電性能に関する計測及び制御方法は、燃料電池１０２の発電性能を計測するとともに、制御し、以下の工程Ｓ１１０～Ｓ１４０を含む。工程Ｓ１１０では、燃料電池の発電性能の計測装置１１０が提供され、短絡動作の周期や計測読取の時点等のパラメータが予め設定された。図１及び図２のように、燃料電池の発電性能の計測装置１１０に関する配置の設計及び動作について以上詳述したので、ここでは言及しない。次に、工程Ｓ１２０において、短絡動作を行う。工程Ｓ１３０では、燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を取得するように計測を行う。その後、工程Ｓ１４０では、リアルタイム抵抗値に基づいて燃料電池１０２の発電性能を評価する。

工程Ｓ１２０では、短絡動作は、例えば、第１テストスイッチ１１４の導通及び切断を少なくとも一回繰り返すことにより、テスト抵抗１１６を流れているテスト電流Ｉ_ＳＣ（図１に示す）またはテスト抵抗１１６の両端にかかる電圧Ｖ_ＳＣ（図２に示す）をテストする。図１に示すように、第１テストスイッチ１１４が導通している場合、電流計測ユニット１１８によって、テスト回路を流れているテスト電流Ｉ_ＳＣを計測し、制御ユニット１１２はテスト電流Ｉ_ＳＣに基づいて燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を取得する。あるいは、図２に示すように、制御ユニット１１２は、第１制御信号を発信することにより、第１テストスイッチ１１４の導通を制御し、差動電圧計測ユニット１２０は、テスト抵抗１１６の両端にかかる電圧Ｖ_ＳＣを計測し、制御ユニット１１２は、テスト抵抗１１６の両端にかかる電圧Ｖ_ＳＣに基づいてテスト電流Ｉ_ＳＣを取得し、テスト電流Ｉ_ＳＣに基づいて燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を評価する。

短絡動作の波形図は図４を参照されたい。第１テストスイッチ１１４が導通（ＯＮ）であり、第２テストスイッチ１２２が非導通（ＯＦＦ）である間、計測されたテスト電流Ｉ_ＳＣ及び出力電圧Ｖ_ＦＣは、有意に変化し、第１テストスイッチ１１４が非導通（ＯＦＦ）であり、第２テストスイッチ１２２が導通（ＯＮ）である間、計測されたテスト電流Ｉ_ＳＣは０であり、出力電圧Ｖ_ＦＣは、例えば、動作電圧Ｖ１である。第１テストスイッチ１１４の導通（ＯＮ）回数は一回または複数回であり、毎回の導通期間（turn-on period）の時間長さＴ１は固定値または変動値である。短絡動作において、実際に継続的に電流を出力する時の性能に比較的に近い燃料電池１０２の発電性能を表すため、第１テストスイッチ１１４の導通期間の時間長さＴ１及び第２テストスイッチ１２２の非導通期間（turn-off duration）の時間長さＴ２は例えば２０ｍｓより大きくて、好ましくは、例えば５０ｍｓ～５００ｍｓである。時間の長さＴ１と時間の長さＴ２は同じでも異なってもよく、設計に応じて決められる。上記のような短絡動作の時間長さとすることにより、以下のことを回避することができる：燃料電池１０２において燃料電池１０２の継続放電性能（continuous discharge performance）の低下が、二重層容量（double-layer capacitance）による電気的特性に起因する過渡電流（transient current）により確認されなくなる（遮られる）。さらに、頻繁なテストによって燃料電池１０２内に短時間に熱が蓄積され、放散できず昇温するなどの問題を避けるために、隣接の二回の短絡動作の間隔の長さＴ０と第１テストスイッチ１１４の導通期間の時間長さＴ１との比は例えば１００倍以上（即ちＴ０／Ｔ１＞１００）であり、隣接の二回の短絡動作の間隔の長さＴ０は例えば５秒（５０００ｍｓ）より大きいが、本発明はこれに限定されない。

テスト抵抗１１６の定格電力（rated power）の過大に起因する問題を解決するために、本燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法は、テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣを大幅に引き下げることにより、テスト抵抗１１６に必要な定格電力を下げる。一実施例では、第１テストスイッチ１１４が導通している場合、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは定格出力電圧Ｖ_ＦＣ０の１／２より低く、及び／または、テスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣは内部抵抗１０４の所定の抵抗値Ｒ_０より小さい。また、選択されたテスト抵抗１１６の抵抗値Ｒ_ＳＣが低いほど、テスト電流Ｉ_ＳＣが高いが、テスト抵抗１１６による電圧降下分Ｖ_ＳＣは低い。そのため、テスト抵抗１１６による出力発熱は逆に少なくなる。

また、燃料電池１０２の継続放電性能の低下が燃料電池１０２の容量特性により遮られる問題を回避するため、一実施例では、第１テストスイッチ１１４が導通している場合、第１テストスイッチ１１４の導通期間の時間長さＴ１は数十ｍｓｅｃ～数百ｍｓｅｃ（例えば５０ｍｓｅｃ～５００ｍｓｅｃ）以上とする。

そのため、第１テストスイッチ１１４の導通期間中に、抵抗値が比較的に低いテスト抵抗１１６により、出力電圧Ｖ_ＦＣが短絡（即ちＶ_ＦＣ≒Ｖ_ＳＣ１）に近い状況になるが、短絡動作によって内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を取得でき、これを燃料電池１０２の発電性能の変化の指標とすることができる。さらに、燃料電池１０２を一定期間使用した後、白金触媒（platinum catalyst）の一部が失活して燃料電池１０２の性能が低下することがあるが、工程Ｓ１５０のスタック性能の制御によって燃料電池１０２が再アクティブ化され、燃料電池１０２の性能が回復することができる。

短時間の短絡動作は、上述の第１テストスイッチ１１４の導通期間の時間長さＴ１または周期を調整することによって設計されることができ、その時間の長さＴ１は例えば５０ｍｓ～５００ｍｓである。さらに、燃料電池１０２の反応速度は外部燃料（external fuel）の供給速度によって制限され、陰極と陽極の反応物は外部から供給され、電極内に大量に格納されることはない。したがって、短絡動作は、損傷または安全上の危険性につながることはない。適切な条件下で、短絡動作は積極的に機能し、燃料電池１０２の発電性能を改善させ、燃料電池１０２の活性を回復させることがある。

図１及び図２を参照すると、電源供給システム１００、１０１は、負荷装置１０６と共に燃料電池１０２の両端に並列接続されている補助電力供給ユニット１２４をさらに含んでもよい。補助電力供給ユニット１２４は例えば二次電池（例えばリチウム電池）、電気二重層コンデンサ、または、少なくとも１つの他の燃料電池である。第２テストスイッチ１２２の非導通期間に、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣが大幅に降下し、負荷装置１０６の動作電圧が低下しすぎ、負荷装置１０６の稼動が異常になることを回避するために、補助電力供給ユニット１２４は、第２テストスイッチ１２２の非導通期間Ｔ２に、負荷装置１０６が必要とする動作電流を持続に提供する。

一方、第１テストスイッチ１１４の導通期間に第２テストスイッチ１２２の非導通が維持されるように回路制御を設計することによって、負荷装置１０６に電力を供給する補助電力供給ユニット１２４が給電線路を経由して逆方向に多くの電流をテスト抵抗１１６に提供することが避けられ、電流計測ユニット１１８または差動電圧計測ユニット１３０の計測情報が補助電力供給ユニット１２４の影響を受けることが避けられる。

図３を参照すると、一実施例では、燃料電池の発電性能に関する計測および制御方法は、燃料電池１０２の発電性能をアクティブ化する工程Ｓ１５０をさらに含むことができる。例えば、図５のように、工程Ｓ１５０では、第１テストスイッチ１１４の導通と切断を少なくとも一回繰り返して、一回または複数回の短絡アクティブ化動作（short-circuit activation operations）を行う。燃料電池１０２の発電性能をアクティブ化する工程は、短絡アクティブ化動作の時間長さを５０ｍｓから３００ｍｓに増加させる工程Ｓ１５１を含むことができ、これにより、燃料電池１０２の発電性能を向上させ、燃料電池１０２の活性を回復させることができる。別の一実施例では、燃料電池１０２の発電性能をアクティブ化する工程は、短絡アクティブ化動作の周期を調整して例えば１０秒おきに一回から５秒おきに一回に変える工程Ｓ１５２を含むことができ、これにより、燃料電池１０２の発電性能を向上させ、燃料電池１０２の活性を回復させることができる。別の一実施例では、燃料電池１０２の発電性能をアクティブ化する工程は、燃料電池１０２の発電性能を改善するためにスタックを交換または修理する工程Ｓ１５３を含むことができる。以下では、異なる実施例について詳細に説明する。

図５を参照すると、本発明の一実施例の波形図が示されている。工程Ｓ１５１では、燃料電池１０２の短絡アクティブ化動作は例えば１０秒（１００００ｍｓ、即ちＴ０）おきに定期に一回行う。短絡アクティブ化動作の時間長さＴ１は例えば５０ｍｓから３００ｍｓまで徐々に調整され、短絡アクティブ化動作期間（即ち第１テストスイッチ１１４の導通期間）にテスト抵抗１１６を流れているテスト電流Ｉ_ＳＣをパルス負荷テストの電流とする。異なる短絡アクティブ化動作中に制御ユニット１１２によって読み取れるパルス負荷テストの電流を互いに比較できるようにするために、パルス負荷テストの電流は、例えば、同じ５０ミリ秒（ｍｓ）の時点（ただし、これに限定されない）で得られる電流データである。これにより、短絡動作期間（時間の長さＴ１は例えば５０ｍｓ、１００ｍｓ、２００ｍｓ、３００ｍｓなど）によるパルス負荷電流テストの差異をなくすことができる。

図６を参照すると、図５の短絡アクティブ化動作の時間長さを調整する一例の模式図が示されている。まず、燃料電池１０２をウォーミングアップし、温度を３８～４０℃で安定に制御し、次に、燃料電池１０２が定電流（例えば２０Ａ）で負荷装置１０６に放電し、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣを４７Ｖから５０Ｖに徐々に上昇させ、出力を９５０Ｗから１０００Ｗに引き上げる。このとき、燃料電池１０２の短絡動作期間（時間Ｔ１は約５０ｍｓ）におけるテスト電流Ｉ_ＳＣの電流値は、約７０Ａまで安定して上昇する。しかし、制御ユニット１１２が６０分間連続動作すると、テスト電流Ｉ_ＳＣは約６０Ａまでゆっくりと低下し始め、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは最初の５０Ｖから４７．５Ｖまで低下した。このとき、安定した一定の負荷下で燃料電池１０２の電圧Ｖ_ＦＣが低下した。触媒が失活し始めたため、燃料電池１０２の出力が低下（発電性能が低下）した可能性が示される。つまり、１０秒おきに行う５０ｍｓ一回の短絡動作は燃料電池１０２のアクティブ化にとって効果が足りないことが示される。

図６に示すように、本実施例では、燃料電池１０２の性能を１０００Ｗに回復させるために、短絡アクティブ化の頻度を１０秒おきに一回に維持したまま、短絡アクティブ化動作の時間長さＴ１を５０ｍｓから１００ｍｓ（図５に示すように）に徐々に調整する。３０分間継続してアクティブ化を行うと、燃料電池１０２の発電電力は再び１０００Ｗに回復され、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは５０Ｖに回復され、テスト電流Ｉ_ＳＣも７０Ａに回復された。

図７を参照すると、本発明の別の実施例に係る燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法の模式図が示されている。一実施例では、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法は以下の工程Ｓ１１０～Ｓ１５０を含む。同じ工程及び説明は以上のとおりで、これ以上言及しないが、相違点は以下のとおりである。工程Ｓ１４０では、燃料電池１０２の発電性能を評価する工程は、工程Ｓ１４１～Ｓ１４３を含み、例えば、リアルタイム抵抗値及び回復参考電圧差値（recovery reference voltage difference）と所定の閾値との関係に基づいて発電性能を評価する。工程Ｓ１４１では、短絡動作が終了した後、第２スイッチの非導通期間の時間長さＴ２を増加させるように負荷の提供を先延ばす。工程Ｓ１４２では、短絡動作が終了した（第１スイッチが切断した）後から、第２スイッチが導通する前までの特定の時点（例えば２０ｍｓを先延ばした後）で、回復参考電圧差値を計測して、電圧回復速度を比較する。工程Ｓ１４３では、回復参考電圧差値と所定の閾値との関係に基づいて燃料電池１０２のスタックの性能指標を評価する。工程Ｓ１５０では、燃料電池１０２の発電性能をアクティブ化する工程は工程Ｓ１５４～Ｓ１５５をさらに含む。工程Ｓ１５４では、燃料電池１０２の回復参考電圧差値が所定の閾値よりも小さい場合、陽極の水溜まりを除去して燃料電池１０２の発電性能を向上させるために、制御ユニット１１２は、パージ排水の周期を短縮させて能動的にパージ排水の頻度を増加させることを電源供給システム１００、１０１に通知する。工程Ｓ１５５では、燃料電池１０２の回復参考電圧差値が所定の閾値よりも大きい場合、前記第１テストスイッチ１１４の導通及び切断を少なくとも一回繰り返すことによって一回または数回の短絡アクティブ化動作を行う。制御ユニット１１２は、短絡アクティブ化動作の時間長さＴ１及び／または短絡アクティブ化周期を調整することによって、燃料電池１０２の発電性能を向上させる。工程Ｓ１４２の電圧回復状態の比較に関して、もっと具体的に言えば、第１テストスイッチ１２１が切断した（短絡を停止した）後、第２テストスイッチ１２２が導通する前に、燃料電池の電圧の上昇の比率を比較する。本実施例は第１テストスイッチ１２１が切断した後の２０ｍｓ時点で回復参考電圧差値を計測する。図９中に示すように、１００ｍｓ～１５０ｍｓの期間に電圧回復状態が異なる三つの曲線は、回復参考電圧差値がそれぞれΔＶ_ｒｅ１、ΔＶ_ｒｅ２、ΔＶ_ｒｅ３であり、ΔＶ_ｒｅ１＝（Ｖ_ｒｅ１－Ｖ_Ｃ１）、ΔＶ_ｒｅ２＝（Ｖ_ｒｅ２－Ｖ_Ｃ１）、ΔＶ_ｒｅ３＝（Ｖ_ｒｅ３－Ｖ_Ｃ１）である。簡潔にするために、以下、ΔＶ_ｒｅ１、ΔＶ_ｒｅ２、ΔＶ_ｒｅ３のみを比較する場合を説明する。

図８と図９を参照する。図８は図７の短絡動作終了後に負荷時間の供給を遅延させる波形図であり、図９は図７の燃料電池のスタックの性能指標を評価するための回復参考電圧差値の波形図である。一実施例では、回復参考電圧差分値を取得するために、燃料電池１０２の短絡動作は、１０秒（すなわち、Ｔ０）おきに定期的に行われ、短絡動作の時間長さＴ１は、例えば１００ｍｓであり、短絡動作期間の終了後に、例えば、負荷時間を５０ｍｓ（すなわち、Ｔ２－Ｔ１）遅延させ、その結果、第２テストスイッチ１２２の非導通期間の時間長さＴ２は、約１５０ｍｓであり、第１テストスイッチ１１４の導通期間の時間長さＴ１よりも長く、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣは、第１テストスイッチ１２１及び第２テストスイッチ１２２の両方が導通しない期間中に、自然に回復する。一実施例では、第２テストスイッチ１２２の非導通期間の時間長さＴ２を増加させ（即ちＴ２＞Ｔ１）、燃料電池１０２の出力電圧Ｖ_ＦＣを自然に回復（ｒｅｌａｘａｔｉｏｎ）させ、制御ユニット１１２は負荷時間及び読み取った短絡電圧Ｖ_Ｃ１に基づいて燃料電池１０２の回復参考電圧差値を計算できる。理論的には、燃料電池１０２の出力は負荷装置１０６の需要とともに増加し、負荷装置１０６の動作電流が上昇すると、燃料電池１０２の温度も上昇する。ファンの速度を上げて空気により熱を放出した後、温度が著しく低下するが、テスト電流Ｉ_ＳＣは徐々に低下し続け（約Ｉ_ＳＣ１）、出力電圧Ｖ_ＦＣと出力電力も低下し続けている（例えば、出力電圧Ｖ_ＦＣはＶ_１からＶ_２に低下している）場合、図７では、燃料電池スタックの性能指標である回復参考電圧差値の波形図を評価し、燃料電池１０２の発電性能が理想的でないことが示される。そのため、工程Ｓ１４３では、回復参考電圧差値をモニタリングしたとき、電圧の上昇が緩やかになり、電圧回復の速度が遅くなると評価し、燃料電池１０２の陽極に水溜り現象があると判断する。工程Ｓ１５４では、少なくとも一回の能動的なパージ排水（ｐｕｒｇｅ）を経由した後に、電圧回復の速度が元に回復しただけでなく、テスト電流Ｉ_ＳＣも明らかに上昇する。つまり、燃料電池１０２のスタック性能指標に基づいて、可能な要因を見出して排除した後に、燃料電池１０２の発電性能は迅速に回復できる。

図９を参照すると、第２テストスイッチ１２２が遅延されて導通しない期間内（例えば１００ｍｓ～１５０ｍｓ）に、特定の時点の回復参考電圧、例えば１２０ｍｓの時点の回復参考電圧Ｖ_ｒｅ１、Ｖ_ｒｅ２、Ｖ_ｒｅ３を測量するが、これに限定しない。そして、複数の同一の当該特定の時点の回復参考電圧Ｖ_ｒｅ１、Ｖ_ｒｅ２、Ｖ_ｒｅ３間の回復参考電圧差値（即ちΔＶ_ｒｅ１、ΔＶ_ｒｅ２、ΔＶ_ｒｅ３）が所定の閾値（所定の閾値は例えば所期の電圧差値の９５％より低いが、これに限定しない）より大きいか否かを比較する。回復参考電圧差値がΔＶ_ｒｅ１から徐々に低下してΔＶ_ｒｅ２になった（≒ΔＶ_ｒｅ１×０．９０＜ΔＶ_ｒｅ１×０．９５）場合、電圧回復の速度が明らかに異常に遅いことが示される。したがって、工程Ｓ１５５では、短絡動作の時間長さＴ１（例えば、５０ｍｓ、１００ｍｓ、２００ｍｓ、３００ｍｓ）を調整すること、及び／または、短絡アクティブ化の周期を調整する（例えば、５秒おきを１０秒おきに変更する）ことにより、燃料電池１０２の性能を向上させることができる。例えば、図９において、Ｖ_Ｃ１は異なる程度の水溜まり状態での短絡動作中の燃料電池１０２の短絡電圧を示し、回復参考電圧がＶ_ｒｅ１～Ｖ_ｒｅ３の範囲にある場合、燃料電池１０２の動作電圧（Ｖ_１～Ｖ_３）が正常の範囲にあり、回復参考電圧差値が閾値（ΔＶ_ｒｅ３≒ΔＶ_ｒｅ１×０．９５）より小さくならず、まだ許容範囲内にある。回復参考電圧がＶ_ｒｅ２～Ｖ_ｒｅ３の範囲にある場合、燃料電池１０２の動作電圧（Ｖ_２～Ｖ_３）が正常の状態に回復しておらず、回復参考電圧差値が所定の閾値よりも小さく、スタックの性能を調節する必要がある。例えば、工程Ｓ１５４では、少なくとも一回の能動的なパージ排水によって燃料電池１０２の発電性能を向上させることができ、電圧回復の速度を元に戻しただけでなく、テスト電流Ｉ_ＳＣも明らかに上昇させる。

図１０及び図１１を参照する。図１０は、本発明の別の実施例に係る燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法の模式図を示し、図１１は、図１０のリアルタイム電流値の波形図を示す。一実施例では、燃料電池１０２の発電性能に関する計測及び制御方法は、以下の工程Ｓ１１０～Ｓ１５０を含む。同じ工程及び説明は以上のとおりで、これ以上言及しないが、相違点は以下のとおりである。燃料電池１０２の内部抵抗１０４のリアルタイム抵抗値を取得するように計測する工程Ｓ１３０は、燃料電池１０２のリアルタイム電流値を計測する工程Ｓ１３１をさらに含む。一実施例では、制御ユニットは例えば少なくとも三つの時点（これに限定しない）を選択して、燃料電池１０２のリアルタイム電流値を測量し、これにより、燃料電池１０２内部抵抗の変化を判断するための有効な指標を取得する。また、工程Ｓ１４０では、リアルタイム抵抗値、リアルタイム電流値に基づいて、燃料電池１０２の発電性能を評価する。例えば、図１１では、短絡動作期間の時間長さＴ１は、例えば１００ｍｓであり、短絡動作期間内に複数の計測時点を選定し、例えば２０ｍｓおきに一つの時点を設定し、３０、５０、７０ｍｓで計測したが、これに限定しない。３０ｍｓ、５０ｍｓ、７０ｍｓの三つの時点で得られたリアルタイム電流値をそれぞれＩ_３０、Ｉ_５０及びＩ_７０とする。各リアルタイム電流値はそれぞれ、一定の不変の電流成分Ｉ_ｂａｓｅと、一定の時定数に従ってゆっくりと減衰する（すなわち、減衰率）電流成分Ｉ_ｐｘとを含む。図１１に示すように、Ｉ_３０、Ｉ_５０及びＩ_７０のリアルタイム電流値から代数演算を経て、一定の不変の電流成分と、時間とともに徐々に減衰して消失する電流成分Ｉ_ｐｘ（またはほぼ時間０である場合のピーク電流の開始値）と、減衰率（さらに減衰の時定数を算出する）との３つの未知数を算出することができる。このうち、電流成分Ｉ_ｂａｓｅは過渡応答がなくなり最終的に安定した短絡電流である。一実施例の実験では、燃料電池の陰極と陽極にそれぞれ高湿度の空気と水素を通し、約５０分間発電を行った間に、燃料電池１０２の内部に水が溜まり、発電性能が約２３％までに徐々に低下した。この間、上記の方法を用いて短絡動作を継続して行い、それぞれ３０ｍｓ、５０ｍｓ、７０ｍｓの三つの時点の電流を取得し、Ｉ_３０、Ｉ_５０及びＩ_７０とし、これに基づいて各短絡動作期間中のＩ_ｂａｓｅ電流をモニタリングした。実験開始時、１０分、２０分、５０分などの四つの時点で四回の短絡電流データ（Ｉ_ｂａｓｅ）をそれぞれ５３．５Ａ、３３．０Ａ、２４．２Ａ、１７．２Ａと取得した。これにより、短絡電流データの著しい変化に基づいて、水溜まりの初期で早期警報を得ることができる。燃料電池１０２の発電性能を評価するために、このような電流成分Ｉ_ｂａｓｅは、リアルタイム抵抗値を計算するためのテスト電流として制御ユニット１１２に提供され、さらに、燃料電池１０２のスタック内部が水溜まりしているか否かを判断するためのスタック性能指標としても有効であり、燃料電池１０２の内部での「ガス拡散による抵抗」を反映することができる。

図１２及び図１３を参照する。図１２は本発明の別の実施例に係る燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法の模式図であり、図１３は図１２の短絡開始の瞬間の電流ピークの波形図である。一実施例では、燃料電池１０２の発電性能に関する計測及び制御方法は以下の工程Ｓ１１０～Ｓ１５０を含む。同じ工程及び説明は以上のとおりで、これ以上言及しないが、相違点は以下のとおりである。リアルタイム抵抗値に基づいて燃料電池１０２の発電性能を評価する工程Ｓ１４０は、工程Ｓ１４４をさらに含む。工程Ｓ１４４では、制御ユニット１１２は、所定の短絡が開始した後の一定の期間内（例えば第１テストスイッチ１１４が導通した後の５μｓ～５０００μｓ）に、リアルタイム電流データの取得、記録及び比較を経て、当該期間内の短絡開始の瞬間の電流ピーク値を取得する。定期的に短絡動作期間内のピーク値を記録し、異なる短絡動作期間中における電流ピーク値の変化を比較して、燃料電池１０２のイオン伝導膜の導電性の変化を取得することにより、燃料電池１０２のスタック性能指標を評価する。このようなイオン伝導膜の電気伝導特性は主にオーム特性であり、短絡テストの初期ピーク電流から大きく影響される。好ましくは、短絡開始の瞬間のピーク電流から当該イオン伝導膜が良好な状態にあるか否かを計測する。理論上、燃料電池１０２の電圧の変化は抵抗と容量特性として現れ、短絡テストの最初は電流が最大となり、その後、徐々に低下する。しかし、燃料電池１０２のスタックから第１テストスイッチ１１４までの短絡回路における回避不可能なインダクタンス効果によって、短絡開始の瞬間の電流ピーク値の立ち上がりが数μｓ～数百μｓ遅延する。正確な短絡開始の瞬間の電流ピーク値を抽出して記録するためには、ピーク電流立ち上がり時点を逃さないように、当該遅延期間については比較的高速、高頻度のサンプリングレートとアナロジー／デジタル（analog/digital）変換レートが必要である。あるいは、このようなアナロジー／デジタル信号を処理できる態様としては、前述の制御ユニット１１２が、比較的長いサンプリング周期においても短絡開始の瞬間の電流ピークを取得できるように、ピーク検知保持回路を使用して、当該時間帯に発生する電流ピーク信号を比較的に長時間保持してもよい。一実施例では、制御ユニット１１２が短絡開始の瞬間の電流ピークを取得できるように、上記の制御ユニット１１２はピーク検知保持回路を備えてもよい。

例えば、図１３では、短絡開始の瞬間の電流ピーク値に基づいて燃料電池１０２のスタック性能を計測するために、本実施例では、０．７ミリオームの短絡抵抗を用いて計測された、燃料電池のインピーダンススペクトルに基づき、短絡パルスに対する、周波数領域での応答を計算する。フーリエ変換（ＦＦＴ）を経て時間領域での応答を観察すると、短絡開始の瞬間の電流ピークが通常、第１テストスイッチ１１４の導通直後の短い時間内（例えば５～１５μｓ）に現れることが判った。データグラフ＃１～＃４は、正常動作時、通常の湿度の水素ガスと空気を使用した場合の燃料電池の短絡開始の瞬間のピーク電流の波形である。データグラフ＃５～＃７は、実験の過程で、除水乾燥処理した空気と水素ガスをそれぞれ陰極と陽極に通し、約４５分間後、燃料電池の発電性能が約１０％低下していることを示している。テストによりインピーダンススペクトルの分析結果を得た。図１３の＃５、＃６、＃７の３つの短絡電流の波形に示すように、３つのピーク電流の差異を比較するために、図１３は、短絡開始から約３０μｓまでの電流波形を時間拡大図で示して、それぞれの電流ピークの差異を示している。短絡開始の瞬間のピーク電流からわかるように、乾燥ガスによって燃料電池の発電性能が低下し、ピーク電流が顕著に低下した（＃５のピーク電流の約１４４Ａから＃７のピーク電流の約８９．６７Ａまで低下し、その差は約３７％であり、より顕著な有意差を有する）。一方、＃１～＃４の電流の波形では、ピーク電流が１７７．６Ａから１７０．８Ａに変化し、明らかな変化はない。＃５～７と＃１～４とを比較すると、燃料電池１０２において高周波応答を示したプロトン交換／伝導膜では、インピーダンスの変化が明らかに増加している。したがって、本実施例の短絡開始の瞬間の電流ピーク値の計測は、スペクトル中の高周波インピーダンスの計測ポイントように、異常に乾燥であることに起因する燃料電池１０２のプロトン交換／伝導膜のインピーダンスの変動を早期に予見することができ、燃料電池のスタック性能指標を評価することができる。

後続の工程Ｓ１５０及び工程Ｓ１５０のサブ工程Ｓ１５１～Ｓ１５５は、燃料電池１０２の発電性能をアクティブ化するためのものであり、上述の実施例で説明したので、ここでは説明を省略する。燃料電池１０２の発電性能を評価するために、第１実施例（工程Ｓ１５１）、第２実施例（工程Ｓ１５２）、第４実施例（工程Ｓ１３１）のいずれかを選択できる。しかし、実際の需要に応じて、第１実施例（工程Ｓ１５１）、第２実施例（工程Ｓ１５２）、第４実施例（工程Ｓ１３１）の一つを任意に選択してそれぞれ第３実施例（工程Ｓ１４１～Ｓ１４３、Ｓ１５４～Ｓ１５５）及び第５実施例（工程Ｓ１４４）と組合せることができる。燃料電池１０２の発電性能をさらに有効的に評価するために、上記工程を同時にまたは順次に行うことができる。しかし、これらに限定されない。

本発明の実施例に係る電源供給システム、その燃料電池の発電性能の計測装置及びその燃料電池の制御方法は、制御ユニットを介して燃料電池のリアルタイム発電性能を計測、評価、アクティブ化することにより、燃料電池を良好な動作状態に維持することができる。特に車両や航空機のような高出力を必要とする電源システムに応用される場合、本発明の電源供給システム、その燃料電池の発電性能の計測装置およびその燃料電池の制御方法は、車両又は航空機がタスク遂行中に、燃料電池の発電性能を確保することができる。空気流の変化や飛行振動などの過酷な環境に直面した場合に、燃料電池の性能変化を瞬時に把握し、燃料電池内部の温度を低下させ、燃料電池の動作電圧を調整し、陽極除水、短絡加湿などの方法で、燃料電池の良好な発電性能を維持する目的を達成できる。一実施例では、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法により得られる内部抵抗のリアルタイム抵抗値を燃料電池の性能変化の指標とすることができる。短絡アクティブ化動作の時間長さを調整して、短絡アクティブ化動作の期間を調整して、第２テストスイッチの非導通期間の時間長さを遅延させ、回復参考電圧差値を計測し、リアルタイム電流値及び／または短絡開始の瞬間の電流ピーク値を計測することによって、燃料電池の発電性能を改良して、スタックの性能指標を評価する。もちろん、本実施例の電源供給システム、その燃料電池の発電性能の計測装置及びその燃料電池の制御方法は、燃料電池のスタックの性能指標の根拠として、燃料電池の発電性能が低下しているか否かを判定するように、静的性能検査や負荷シミュレーションシステムに適用することができる。

以上のように、本発明は実施例によって明らかにされているが、これらに限定するものではない。本発明が属する技術分野の当業者は、本発明の精神及び範囲を逸脱しない限り、各種の変更及び修正を行うことができるものとする。したがって、本発明の保護の範囲は、明細書によって定義されるものとする。

Claims (19)

1. 定格出力電圧と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する燃料電池の発電性能を計測するための燃料電池発電性能計測装置であって、
   テスト抵抗、第１テストスイッチ、電流計測ユニット、及び、制御ユニットを含み、
   前記制御ユニットは、第１制御信号を発信することにより選択的に前記第１テストスイッチを導通させるように、前記第１テストスイッチと前記電流計測ユニットとを制御し、
   前記第１テストスイッチが導通している場合、前記燃料電池、前記テスト抵抗、前記第１テストスイッチ及び前記電流計測ユニットはテスト回路を形成し、前記電流計測ユニットは前記テスト回路を通るテスト電流を計測し、前記制御ユニットは前記テスト電流に基づいて前記燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値を取得し、該リアルタイム抵抗値に基づいて前記燃料電池の発電性能を評価し、
   前記燃料電池の出力電圧が前記定格出力電圧の１／２未満となり、及び／または、
   前記テスト抵抗の抵抗値が前記内部抵抗の所定の抵抗値より小さい、燃料電池発電性能計測装置。
2. 前記電流計測ユニットはホール電流計測素子を含む、請求項１に記載の燃料電池発電性能計測装置。
3. 定格出力電圧と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する燃料電池の発電性能を計測するための燃料電池発電性能計測装置であって、
   テスト抵抗、第１テストスイッチ、差動電圧計測ユニット、及び、制御ユニットを含み、
   前記制御ユニットは、第１制御信号を発信することにより選択的に前記第１テストスイッチを導通させるように、前記第１テストスイッチと前記差動電圧計測ユニットとを制御して、
   前記第１テストスイッチが導通している場合、前記燃料電池、前記テスト抵抗及び前記第１テストスイッチがテスト回路を形成し、前記差動電圧計測ユニットは、前記テスト抵抗の上流端電圧及び下流端電圧をそれぞれ計測して前記テスト抵抗の差動電圧を取得し、前記制御ユニットは前記差動電圧及び前記テスト抵抗の抵抗値に基づいて前記テスト回路のテスト電流を得て、前記テスト電流及び前記燃料電池の出力電圧に基づいて前記燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値を取得し、該リアルタイム抵抗値に基づいて前記燃料電池の発電性能を評価し、
   前記燃料電池の前記出力電圧が前記定格出力電圧の１／２未満となり、及び／または、前記テスト抵抗の抵抗値が前記内部抵抗の所定の抵抗値より小さい、燃料電池発電性能計測装置。
4. 前記テスト抵抗の抵抗値は、前記内部抵抗の予測抵抗値の１／５～１／１００である、請求項１または３に記載の燃料電池発電性能計測装置。
5. 前記差動電圧計測ユニットは、
   前記テスト抵抗の上流端にカップリングするように接続され、当該上流端における電圧の電圧信号が入力される第１入力端、
   前記テスト抵抗の下流端にカップリングするように接続され、当該下流端における電圧の電圧信号が入力される第２入力端、及び、
   前記制御ユニットにカップリングするように接続され、前記上流端における電圧及び前記下流端における電圧の電圧信号を伝送する出力端を有する、請求項３に記載の燃料電池発電性能計測装置。
6. 前記差動電圧計測ユニットは差動増幅器を含む、請求項３に記載の燃料電池発電性能計測装置。
7. 前記制御ユニットに制御されるように前記制御ユニットと接続されている、電圧計測ユニット及び第２テストスイッチをさらに含み、
   前記制御ユニットは、選択的に前記第２テストスイッチを導通させるように、第２制御信号を発信し、
   前記第１テストスイッチ及び前記第２テストスイッチがいずれも導通しない時に、前記電圧計測ユニットは前記燃料電池の開回路電圧を計測する、請求項１または３に記載の燃料電池発電性能計測装置。
8. 定格出力電圧と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する燃料電池の発電性能を計測するとともに、制御する方法であって、
   請求項７に記載の燃料電池発電性能計測装置を準備する工程、
   短絡動作を行う工程、
   前記燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値を取得するように計測を行う工程、及び
   前記リアルタイム抵抗値に基づいて前記燃料電池の発電性能を評価する工程、を含む、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
9. 前記燃料電池の内部抵抗のリアルタイム抵抗値を取得するように計測を行う工程は、
   前記短絡動作の期間中に少なくとも三つの時点を選択して、当該時点における前記燃料電池のリアルタイム電流値を計測する工程をさらに含む、請求項８に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
10. 前記リアルタイム電流値に基づいて前記燃料電池の性能指標を評価する工程をさらに含む、請求項９に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
11. 前記燃料電池の性能指標を評価する工程は、
    短絡開始後の一定期間内にリアルタイム電流データをキャプチャ、記録及び比較することによって当該期間中における短絡開始時の瞬間電流ピーク値を取得するとともに、異なる短絡動作期間中における当該瞬間電流ピーク値の変化を比較し、前記燃料電池のスタック性能指標を評価する工程を含む、請求項１０に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
12. 前記燃料電池の発電性能をアクティブ化する工程をさらに含む、請求項８に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
13. 前記燃料電池の発電性能をアクティブ化する工程は、
    前記第１テストスイッチの導通及び切断を少なくとも一回繰り返すことにより、一回または数回の短絡アクティブ化動作を行う工程、及び、
    前記短絡アクティブ化動作の時間長さ及び／または周期を調整する工程を含む、請求項１２に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
14. 前記燃料電池の発電性能をアクティブ化する工程は、
    前記燃料電池のスタックを交換または修理する工程を含む、請求項１２に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
15. 前記燃料電池の発電性能を評価する工程は、
    前記第２テストスイッチの非導通期間の時間長さが前記第１テストスイッチの導通期間の時間長さよりも長くなるように、前記第２テストスイッチの非導通期間の時間長さを増やす工程、
    前記燃料電池に関する回復参考電圧差値を取得するように計測を行う工程、及び
    前記回復参考電圧差値と所定の閾値との関係に基づいて前記燃料電池のスタック性能指標を評価する工程、を含む、請求項８に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
16. 前記回復参考電圧差値と所定の閾値との関係に基づいて前記燃料電池のスタック性能指標を評価する工程は、
    特定の時点の回復参考電圧を計測するとともに、異なる短絡動作期間中における同一の当該特定の時点の当該回復参考電圧同士間の差値が所定の閾値よりも大きいか否かについて比較する工程を含む、請求項１５に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
17. 前記燃料電池の発電性能をアクティブ化する工程をさらに含み、
    前記燃料電池の発電性能をアクティブ化する工程は、
    前記回復参考電圧差値が前記所定の閾値よりも小さい場合、少なくとも一回のパージ排水を行う工程、及び、
    前記回復参考電圧差値が前記所定の閾値よりも大きい場合、前記第１テストスイッチの導通及び切断を少なくとも一回繰り返すことによって一回または数回の短絡アクティブ化動作を行うとともに、前記短絡アクティブ化動作の時間長さ及び／または周期を調整する工程、を含む、請求項１６に記載の、燃料電池発電性能に関する計測及び制御方法。
18. 負荷装置に電力を供給するための電源供給システムであって、
    前記負荷装置に電気的に接続され、且つ、定格出力電圧と、所定の抵抗値を有する内部抵抗とを有する燃料電池と、
    前記燃料電池に接続され、前記燃料電池の発電性能を計測するための、請求項７に記載の燃料電池発電性能計測装置と、を含み、
    前記第２テストスイッチは前記電圧計測ユニットと前記負荷装置との間に存在し、
    前記第１テストスイッチが導通している場合、前記第２テストスイッチの非導通が維持され、前記燃料電池からテスト電流が前記燃料電池発電性能計測装置へ出力され、
    前記第１テストスイッチが導通しない場合、前記第２テストスイッチの導通が維持され、前記燃料電池から動作電流が前記負荷装置へ出力される、電源供給システム。
19. 前記燃料電池発電性能計測装置は、
    前記負荷装置と共に前記燃料電池の両端に並列接続されている補助電力供給ユニットをさらに含む、請求項１８に記載の電源供給システム。