JP7587134B2

JP7587134B2 - インピーダンス及び位相角差測定用プローブ、及びそれを用いた転炉におけるスラグ組成制御方法

Info

Publication number: JP7587134B2
Application number: JP2021005617A
Authority: JP
Inventors: 祐亮原田; 均宗岡; 昌平柿本
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2021-01-18
Filing date: 2021-01-18
Publication date: 2024-11-20
Anticipated expiration: 2041-01-18
Also published as: JP2022110303A

Description

本願はインピーダンス及び位相角差測定用プローブ、及びそれを用いた転炉におけるスラグ組成制御方法に関する。

鉄鋼精錬プロセスにおいて、溶銑中に含まれるＰ、Ｓ、Ｃの濃度を、その鋼材の要求特性に応じて制御することは、極めて重要である。特に、Ｐは、鋼材の割れ感受性に大きな影響を及ぼし、近年の低温靭性が要求される海洋構造物の需要の高まりを受けて、鋼中のＰ濃度を０．０１０質量％以下まで安定的に、低減させることが要求される。

一般的に、鋼中のＰは、高炉から出銑された溶銑の中に０．１～０．２質量％含まれており、このＰの除去は、熱力学的に脱りん反応の進行に有利な溶銑段階で、生石灰などのＣａＯ源を添加することで、（１）式のスラグ・メタル反応を促進させることで行われる。ここで、（１）式中の［］は鋼中、（）はスラグ中の成分であることを表している。また、鋼中のＰは、スラグ中にＰ_２Ｏ_５として取り込まれる。
２［Ｐ］＋３（ＣａＯ）＋５（ＦｅＯ）→（３ＣａＯ・Ｐ_２Ｏ_５）＋５Ｆｅ・・・（１）

（１）式を進行させる反応容器としては、トーピードカー、鍋、転炉があり、これらは製鋼プロセスにおける一貫製造能力に応じて決定される。一般的には、反応容器の容積が大きく、強攪拌が可能で、より反応速度論的に、短時間で脱りん反応を進行させることができる転炉が選択される。その場合、その製造能力は、短時間処理を前提とした転炉の吹錬時間によって決まるため、転炉において効率的に精錬反応を進行させることが重要となる。

ここで、熱力学的に、効率的に脱りん反応を進行させるためには、（１）式から、スラグ中のＣａＯ濃度、ＦｅＯ濃度を上昇させること、スラグ中のＰ_２Ｏ_５濃度を低下させることが挙げられる。

このＣａＯ濃度を上昇させる方法として、例えば、転炉の炉上から、生石灰を大量に添加することが考えられるが、過剰な生石灰の投入は、製造コストの増大を招くとともに、脱りん吹錬末期におけるスラグフォーミングを抑制し、ＭＵＲＣ（Ｍｕｌｔｉ－ＲｅｆｉｎｉｎｇＣｏｎｖｅｒｔｅｒ）プロセスの中間排滓の不良を招き、脱炭吹錬中に復りん反応が進行してしまう。また、製鋼スラグが多量に発生し、そのスラグ処理にもコストがかかる。あるいは、生石灰の粒径を小さくした粉状の生石灰を火点に吹き付ける、もしくは鋼中に吹込む等の方法があるが、一括添加に対して、副原料の供給速度が小さくなるため、短時間処理では十分にスラグ中のＣａＯ濃度を上昇させることはできない。また、粉状の生石灰の製造によって製鋼コストが高くなる問題がある。

上記より、脱りん反応を促進するためには、供給したＣａＯ源を、過剰な供給を行わずに、できるだけ早期にスラグ中に溶融させることが重要となる。実プロセスにおいては、吹錬者が、スラグのＣａＯ／ＳｉＯ_２（塩基度）を推定し、ＣａＯ源の添加量を調整させることで行われる。

より詳しく記述すると、鋼材の目標Ｐ濃度に応じて、吹錬末期のスラグのＣａＯ／ＳｉＯ_２（塩基度）を、完全液相組成から過剰に固相が晶出しない範囲（例えば、塩基度＝１．３）となるように、さまざまな情報をもとに生石灰の添加量を調整している。ここで、さまざまな情報とは、転炉に添加した生石灰等の副原料、精錬反応によって生成する反応物質の量や組成から、計算されるスラグのＣａＯ／ＳｉＯ_２（塩基度）、炉口からスラグが流出するスロッピング現象のタイミング、前回のチャージ（１回の転炉吹錬操業）における目標Ｐと実績Ｐの差などの様子を見て決定している。

しかしながら、これらの情報は、吹錬者の感覚的な判断が多分に含まれており、目標と実績の塩基度が乖離した場合、鋼中のＰ濃度が目標組成に対して高くなるため、吹錬者は、そのばらつきを考慮して、過剰に生石灰を添加している。すなわち、ある程度、製鋼コストを上昇させて脱りん処理が行われている。

このような生石灰の過剰投入を抑制する方法として、スラグの成分濃度を推定することが検討されている。例えば、特許文献１は、精錬設備より排出される排ガスの流量および排ガス中の成分濃度の計測結果等からスラグ中の成分濃度を推定することを特徴とする技術を開示している。また、特許文献２は、一次吹錬スラグの転炉からの排出開始角度等を説明変数としてスラグ中の成分濃度を推定することを特徴とする技術を開示している。

特許第６５７９１３６号公報国際公開第２０１９／１１７２００号

Ｙ．Ｈａｒａｄａｅｔ．ａｌ．，"ＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＥｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆＭｏｌｔｅｎＡｌｕｍｉｎｏｓｉｌｉｃａｔｅｂｙＣｏｍｂｉｎｉｎｇＩｍｐｅｄａｎｃｅＭｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓａｎｄＣｅｌｌＭｏｄｅｌＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓ"，ＩＳＩＪＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，Ｖｏｌ．６０（２０２０），Ｎｏ．１，ｐｐ．４２－５０

このように、特許文献１はスラグ中の成分濃度を排ガス中の成分濃度から間接的に推定する方法を開示している。しかし、一般的に排ガスについて計測された情報は誤差が大きい。例えば、排ガスの流量は、ベンチュリー効果に基づいて、断面積の異なる流路における排ガス圧力差から推定されることが多いが、この排ガスの圧力、温度および流量は、操業中において大きな変動を繰り返しており、これによって測定誤差が大きくなる傾向がある。したがって、測定誤差が大きい排ガス情報から推定したスラグ中の成分濃度も、推定誤差が大きくなってしまうという問題がある。特許文献２は、統計的に、予測と実績とのばらつきが小さいモデルによる予測によってＣａＯ源の添加量を決定する方法である。しかし、このような統計的分布では、その予測値と実績値にばらつきが生じ得る。また、異常吹錬等、予測モデルの元となるデータに含まれない操業を行った場合、その統計モデルでは予測することが出来ない虞がある。その場合、ＣａＯ源の添加量は、吹錬者の感覚的情報に基づいて決定される。これらは、一定のばらつきをもち、精度よく適正な量のＣａＯ源を添加することは困難である。

よって、特許文献１、２に記載されている方法では、スラグの組成を精度良く推定することが困難であり、転炉中のスラグにＣａＯ源の添加量を精度良く調整することも困難であった。そのため、転炉におけるスラグの組成を精度良く制御することも困難であった。

そこで、本願の目的は、上記実情を鑑み、スラグの組成を精度良く制御するために用いるインピーダンス及び位相角差測定用プローブ及び当該プローブを用いたスラグ組成制御方法を提供することを目的とする。

上述のように、転炉内吹錬中に添加するＣａＯ源の添加量は、吹錬者の感覚的情報に左右され、過剰なＣａＯ源の投入は製鋼コストが上昇するとともに、その処理で発生する製鋼スラグ処理費用も増大する。本発明者らはこのような課題に対して、ＣａＯ源の添加量を決定するうえで特に重要となるスラグの塩基度を、その吹錬中に推定することで、ＣａＯ源の添加量を精度よく調整することができると考えた。

ここで、本発明者らは、非特許文献１において報告されている、ＳｉＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３－ＭＯ（Ｍ：Ｃａ又はＭｇ）系溶融スラグのＮＢＯ／Ｔを、溶融スラグのインピーダンス情報等によって推定する手法に着目した。本手法では、白金坩堝内で溶融したスラグに、白金電極を浸漬し、交流電圧を印加することによって得られたインピーダンス情報（ナイキストプロット）の等価回路解析を行うことで得られる、複数のインピーダンス成分の値と、既知の熱力学モデルとを組み合わせてＮＢＯ／Ｔを予測する方法である。ここで、ＮＢＯ／Ｔとは、その温度における非架橋酸素の割合を示す指標である。非架橋酸素はＣａイオンと結合可能であるため、この結果はインピーダンス情報によって、スラグの塩基度を予測できる可能性を示すと考えられる。

そこで、本発明者らは、このインピーダンス測定技術を吹錬中に変化するスラグ塩基度の測定に活用することを検討した。具体的には、異なる塩基度を有する複数のスラグのインピーダンス情報からナイキストプロットを作成し、当該ナイキストプロット、および所定の式からスラグの抵抗（後述の合成抵抗）を求める。次いで、スラグの塩基度と抵抗との関係に基づく検量線を作成する。そして、測定対象であるスラグのインピーダンスを別途測定し、当該ナイキストプロット、および所定の式から抵抗を求め、当該抵抗の値を検量線に当てはめることで、測定対象のスラグの塩基度を推定することを検討した。

その結果、このような方法によりスラグの塩基度を推定した場合、ある程度の精度を保てるがまだまだ改善の余地があることが分かった。なぜならば、このような方法により得られるスラグの抵抗は溶液抵抗と電荷移動抵抗との合成抵抗であり、溶液抵抗及び電荷移動抵抗はどちらも、スラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ_２）、および酸化鉄（ＦｅＯ）の含有量に関係するものであるため、合成抵抗からスラグの塩基度のみを分離して推定することが困難であったためである。

そこで、本発明者らは、さらに検討し、スラグの合成抵抗について、溶液抵抗と電荷移動抵抗とを分離して得ることに思い至った。具体的には、スラグの溶液抵抗はプローブの電極端子間距離に依存し、一方で電荷移動抵抗は電極端子間距離には依存しないため、電極端子間距離を変化させて、スラグの合成抵抗を得ることにより、溶液抵抗及び電荷移動抵抗を分離して得ることができることに思い至った。

さらに、本発明者らは、上記の方法により適したプローブとして、電極端子を少なくとも３本備え、かつ、それぞれの電極端子間の距離が異なるように設置されたプローブを開発した。これにより、測定に用いる２本の電極端子の組み合わせを変化させることにより、電極端子間を変化させて、インピーダンス等を測定し、スラグの合成抵抗を得ることができるため、スラグの溶液抵抗と電荷移動抵抗を分離して得ることができる。そして、スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を用いることにより、スラグの塩基度のみを分離して、さらに精度よく測定することが可能となり、スラグ組成もさらに精度よく制御可能となる。本発明は、以上知見に基づいて完成されたものである。以下本発明の各態様について説明する。

第１の態様は、少なくとも３本の金属若しくは導電性耐火物から形成される電極端子を備え、電極端子間の距離がそれぞれ異なるように配置されている、高温溶融物のインピーダンス及び位相角差測定用プローブである。

上記プローブにおいて、電極端子間の距離が２ｍｍ～１００ｍｍであり、電極端子の長さが１ｍｍ～１００ｍｍであってもよい。また、温度測定センサーを有していてもよい。さらに、転炉サブランス若しくはサンプリング装置に取り付け可能であってもよい。

また、第２の態様は、第１の態様のプローブを用いた転炉におけるスラグの組成制御方法であって、測定対象であるスラグと同種であって、それぞれ異なる塩基度を有する複数の試験用スラグを用意する第１工程と、試験用スラグのうち１種を選択し、試験用スラグにプローブを浸漬し、プローブの電極端子のうち電圧を印加する２本の電極端子を選択し、周波数を変化させながら通電することによりインピーダンスを測定し、該インピーダンスに基づいてそれぞれの試験用スラグのナイキストプロットを作成し、該ナイキストプロットと下記式（１）とから試験用スラグの合成抵抗を得る第２工程と、第２工程のうち、電圧を印加する２本の電極端子の組み合わせを替えて、試験用スラグの合成抵抗を得ることを繰り返す第３工程と、第２工程及び第３工程により得られた試験用スラグの合成抵抗と測定に用いた電極端子の電極端子間距離との関係から、試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出する第４工程と、試験用スラグの種類を替えて、第２工程～第４工程と同様の方法により、試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出することを繰り返す第５工程と、試験用スラグの塩基度と第４工程及び第５工程により得られた溶液抵抗及び電荷移動抵抗とに基づいて塩基度検量線を得る第６工程と、測定対象であるスラグについて、第２及び第３工程と同様の方法で、スラグの合成抵抗を得る第７工程と、第７工程において得られたスラグの合成抵抗と測定に用いた電極端子の電極端子間距離との関係から、スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出する第８工程と、第８工程において得られた溶液抵抗及び電荷移動抵抗抗から、塩基度検量線に基づいて、スラグの塩基度を推定する第９工程と、第９工程において推定されたスラグの塩基度を含む転炉の操業情報に基づいて、スラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整する第１０工程と、を備える、スラグ組成制御方法である。

ここで、Ｚ：インピーダンス、Ｖ：電極端子間電圧、Ｉ：電極端子間電流、Ｒ_ｓｏｌ：溶液抵抗、Ｒ_ｃｔ：電荷移動抵抗、Ｃ：二重層容量、ω：角周波数、ｊ：虚数単位を表す。

上記のスラグ組成制御方法において、第６工程において、試験用スラグの酸化鉄含有量と第４工程及び第５工程により得られた溶液抵抗及び電荷移動抵抗とに基づいて酸化鉄含有量検量線を得て、第９工程において、第８工程において得られた溶液抵抗及び電荷移動抵抗から、酸化鉄含有量検量線に基づいて、スラグの酸化鉄含有量を推定し、第１０工程において、第９工程において推定されたスラグの酸化鉄含有量を転炉の操業情報に含めて、スラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整してもよい。また、第２工程、第３工程、第５工程、及び第７工程のうち少なくとも１つの工程において、電極端子に通電する電流の周波数が１０ｋＨｚであるときに、測定されるインピーダンスが１０ｍΩ～１００ｋΩであってもよい。さらに、第１０工程において、転炉の操業情報にスラグの温度を含めて、スラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整してもよい。

第１の態様であるプローブによれば、測定に用いる２本の電極端子の組み合わせを変化させることにより、電極端子間の距離を変化させて測定されるインピーダンスを１工程で測定することができる。言い換えると、時間経過による高温溶融物の組成の変化の影響を抑制しつつ、電極端子間の距離を変化させて測定されたインピーダンスを得ることができる。

また、第２の態様であるスラグ組成制御方法によれば、第１の態様のプローブを用いることにより、スラグの溶液抵抗と電荷移動抵抗とを分離して得ることができるため、スラグの塩基度を酸化鉄含有量と分離して推定可能であり、同時に推定精度を向上することができ、従来よりもスラグ組成の制御を精度良く行うことができる。

プローブ１０の模式図である。プローブ１０の測定表面側の模式図である。プローブ１０の側面の模式図である。実施例における試験用スラグの合成抵抗と電極間距離との関係の一例を示した図である。実施例において、試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗に基づいて、重回帰分析を行った結果である。（ａ）は溶液抵抗及び電荷移動抵抗に基づくスラグ塩基度の重回帰分析の結果である。（ｂ）は溶液抵抗及び電荷移動抵抗に基づく酸化鉄含有量の重回帰分析の結果である。従来のプローブを用いて得られる、スラグの塩基度（ＣａＯ＋ＦｅＯ）／ＳｉＯ_２と合成抵抗との関係の一例である。

［インピーダンス及び位相角差測定用プローブ］
第１の態様である高温溶融物のインピーダンス及び位相角差測定用プローブについて、図１を参照しつつ説明する。図１は一実施形態であるインピーダンス及び位相角差測定用プローブ１０の模式図である。

高温溶融物のインピーダンス及び位相角差測定用プローブ１０（以下、「プローブ１０」ということがある。）は、基材１と、３本の電極端子２を備えている。ただし、第１の態様のプローブにおいて、電極端子２の数は少なくとも３本であればよく、４本以上あってもよい。好ましくは５本以上である。電極端子２の数が多いほど、電極端子間の距離を変化させて測定された高温溶融物のインピーダンスを１工程で多く得ることができる。

ここで、「高温溶融物」とは、高温の酸化物から構成される溶融物であり、主にスラグを意味する。本明細書に記載される「スラグ」は「高温溶融物」と読み替えることができる。また、位相角差の測定はインピーダンス測定において行われるものであるため、本明細書において、インピーダンス及び位相角差を単に「インピーダンス」ということがある。

基材１は円筒状の形状をしており、外側が金属で形成されており、内部に耐火物が充填されている。外側を構成する金属としては、例えば鉄やモリブデン等を挙げることができる。内部に充填する耐火物としては、例えばＡｌ_２Ｏ_３系やＭｇＯ系等の耐火物を挙げることができる。基部１の電極端子２を除く測定側の表面は、耐熱性の絶縁物質（例えばスピネル等の酸化物）の溶射等によってコーティングされ、絶縁性が確保されていることが好ましい。これにより、電極端子２間のみで電流が通電し、インピーダンスの測定値のばらつきを抑制することができる。また、これにより、安定してバラつきの小さなナイキストプロットの作成が可能となり、精緻な測定が可能になる。なお、第１の態様のプローブの基材１の形状は特に限定されず、円筒状でなくてもいい。また、基材１の寸法等は目的に応じて適宜設定することができる。

電極端子２は、電圧を印加して電極端子２間のスラグのインピーダンスを測定するための部材であり、一端は基材１から突出するように設けられ、他端はインピーダンス等を測定するための装置に接続されている。電極端子２は金属若しくは導電性耐火物から形成される。電極端子２を形成する金属としては、例えばタングステンを挙げることができる。導電性耐火物としては、例えばジルコニア系耐火物やマグネシアカーボン系耐火物を挙げることができる。

次に、電極端子２の位置関係について説明する。図２はプローブ１０の測定表面側の模式図であり、図３はプローブ１０の側面の模式図である。

図２の通り、プローブ１０は電極端子２間の距離（ｄ_１、ｄ_２、ｄ_３）がそれぞれ異なるように配置されている。これは、電極端子２間の距離を変化させて測定されるスラグのインピーダンスを１工程で得るためである。ここで、電極端子２間の距離とは、各電極端子の中心間の距離である。また、電極端子２間の距離は、電極端子２から形成される多角形の辺を形成する電極端子２を選択して得られる距離であることが好ましい。例えば、図２のように、電極端子２から形成される多角形が三角形である場合、三角形の各辺に対応した電極端子２のペアを測定に用いることが好ましいためである。

電極端子２間の距離（ｄ_１、ｄ_２、ｄ_３）は２ｍｍ～１００ｍｍであることが好ましい。電極端子２間の距離が２ｍｍ未満の場合、例えばスラグ中に気泡が発生し、その気泡が電極端子２間に存在すると測定精度が低下する虞がある。電極端子２間の距離が１００ｍｍを超えると、対となる電極端子２への放電の他に、ルツボや炉壁、ランス等へ放電し、測定精度が低下する虞がある。測定精度が低下するとナイキストプロットの作成が困難となる虞がある。本発明者らが確認したところによれば、測定精度をさらに向上させる観点から、電極端子２間の距離は１０ｍｍ～３０ｍｍであることがより好ましい。

また、電極端子２間の距離の値を順に並べたとき、隣接する電極端子２間の距離の値の差が１～１０ｍｍであることが好ましい。後述のスラグ組成制御方法において、溶液抵抗及び電荷移動抵抗の算出精度を向上させるためである。

電極端子２の基材１から突出する方向の長さｌ’は１ｍｍ～１００ｍｍであることが好ましい。長さｌ’が１ｍｍ未満である場合、電極端子２の端部への電流集中の影響が大きくなることによる測定精度が低下する虞がある。長さｌ’が５００ｍｍを超える場合、電極端子２への外来の電磁気ノイズの影響が大きくなり、測定精度が低下する虞がある。本発明者らが確認したところによれば、測定精度をさらに向上させる観点から、長さｌは１０ｍ～５０ｍｍであることがより好ましい。

その他の電極端子２の寸法、配置関係は特に限定されず、目的に応じて適宜設定することができる。

プローブ１０はこれらの端子のほかに、温度測定センサーを備えていてもよい。これにより、インピーダンス等の測定に加えて、スラグ温度を同時に測定することができる。スラグ温度はスラグの塩基度を制御する際に投入するＣａＯ源の添加量を決定する際に重要な指標となる。

プローブ１０は転炉サブランス若しくはサンプリング装置に取り付け可能であるように形成される。プローブ１０は、特に転炉におけるスラグのインピーダンス及び位相角差の測定に用いられるためである。

以上、第１の態様の高温溶融物のインピーダンス及び位相角差測定用プローブについて、一実施形態であるプローブ１０を用いて説明した。第１の態様のプローブは少なくとも３本の電極端子を有し、かつ、それぞれの電極間距離が異なるものであるため、測定に用いる２本の電極端子の組み合わせを変化させることにより、電極端子間の距離を変化させて、高温溶融物のインピーダンスを１工程で測定することができる。

転炉中のスラグの組成は時間とともに変化するものであるため、電極端子間の距離を変化させて測定されたインピーダンスを１工程で得ることにより、時間経過によるスラグ組成の変化の影響を受けにくい。従来のプローブは電極端子の数が２つであるため、電極端子間の距離を変化させて測定されたインピーダンスを得るためには、異なる電極端子間の距離を有する複数のプローブを用意して、それぞれのプローブをスラグに浸漬させてインピーダンスを測定する必要があるため、ある程度の時間が必要であり、その間にスラグの組成が変化してしまう虞がある。

よって、第１の態様のプローブを用いることにより、時間変化によるスラグ組成の変化の影響を抑制して、電極端子間の距離を変化させて測定されたスラグのインピーダンスを得ることができる。そして、これにより後述のスラグ組成制御方法において、スラグ塩基度等を精度よく推定することができる。

［スラグ組成制御方法］
次に、第２の態様である転炉におけるスラグの組成制御方法について説明する。第２の態様のスラグ組成制御方法は、第１の態様のプローブを用いて測定されたスラグのインピーダンスからスラグの塩基度を推定し、推定されたスラグの塩基度の情報を含む転炉の操業情報からＣａＯ源の添加量を調整することにより、スラグ組成を制御することを特徴としている。

以下、第２の態様のスラグ組成制御方法について、一実施形態を用いて説明する。ただし、第２の態様のスラグ組成制御方法はこれに限定されるものではない。

一実施形態のスラグ組成制御方法は第１工程～第１０工程を備えている。以下、各工程について説明する。

＜第１工程＞
第１工程は、測定対象であるスラグと同種であって、それぞれ異なる塩基度を有する複数の試験用スラグを用意する工程である。

「測定対象であるスラグ」とは、転炉において、組成の制御を目的とするスラグである。測定対象とするスラグの構成要素はＣａＯを含むことが好ましい。スラグの塩基度を調整する添加物としてＣａＯ源を採用しているためである。例えば、ＣａＯ－ＳｉＯ_２－ＦｅＯ系スラグを挙げることができる。
「スラグの塩基度」とは、スラグの構成成分に応じて様々な指標を用いることができる。スラグの組成がＣａＯ－ＳｉＯ_２－ＦｅＯ系である場合、例えば（ＣａＯ＋ＦｅＯ）／ＳｉＯ_２（重量比）、ＣａＯ／ＳｉＯ_２（重量比）をスラグ塩基度の指標として用いることができる。中でも実機転炉において重要となる指標はＣａＯ／ＳｉＯ_２（重量比）であり、これを高い精度で推定できる。
「試験用スラグ」とは、測定対象であるスラグと同種であって、組成が既知のスラグである。

＜第２工程＞
第２工程は、上記試験用スラグのうち１種を選択し、その試験用スラグに第１の態様のプローブを浸漬し、プローブの電極端子のうち電圧を印加する２本の電極端子を選択し、周波数を変化させながら通電することによりインピーダンスを測定し、該インピーダンスに基づいてそれぞれの試験用スラグのナイキストプロットを作成し、該ナイキストプロットと下記式（２）とから試験用スラグの合成抵抗を得る工程である。

ここで、Ｚ：インピーダンス、Ｖ：電極端子間電圧、Ｉ：電極端子間電流、Ｒ_ｓｏｌ：溶液抵抗、Ｒ_ｃｔ：電荷移動抵抗、Ｃ：二重層容量、ω：角周波数、ｊ：虚数単位を表す。Ｒ_ｓｏｌ、Ｒ_ｃｔ及びＣは等価回路解析によって得られるインピーダンス成分である。

インピーダンス測定時にプローブに流す電流の「周波数」は特に限定されず、ナイキストプロットを作成できるように適宜設定することができる。例えば、周波数を５０Ｈｚ～１００ｋＨｚに設定し、周波数を変化させながら通電する。
「ナイキストプロット」とは、複素平面上にプロットしたインピーダンススペクトルであり、一般的に実線に対して半円を描くようにプロットされる。そして、ナイキストプロットと横軸との交点のうち原点に遠い方の点が、そのスラグの合成抵抗に対応する。よって、ナイキストプロットを作成し、プロットと横軸との交点のうち原点に遠い方の点のインピーダンスの値を用いて、上記式（２）に適用することにより、スラグの合成抵抗を算出することができる。
「合成抵抗」とは、溶液抵抗及び電解移動抵抗の合成抵抗を意味する。溶液抵抗とは、電極間のスラグの液抵抗であり、電極間距離に依存する。電荷移動抵抗とは電極反応に伴って移動する電荷（電子）の移動抵抗であり、電極間距離に依存しない。

＜第３工程＞
第３工程は、上記第２工程のうち、電圧を印加する２本の電極端子の組み合わせを替えて、試験用スラグの合成抵抗を得ることを繰り返す工程である。第２工程及び第３工程により、１つの試験用スラグについて、電極端子間の距離を変化させて測定されたインピーダンス（合成抵抗）を得ることができる。

ここで、繰り返しの回数は、電極端子の組み合わせの数や、目的に応じて適宜設定することができる。また、第２工程及び第３工程は、同じ試験用スラグに対して測定を行うものであるため、１工程と捉えることができる。

＜第４工程＞
第２工程及び第３工程により得られた試験用スラグの合成抵抗と測定に用いた電極端子の電極端子間距離との関係から、試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出する工程である。これにより、第２工程及び第３工程で用いた試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を得ることができる。このように、第２の態様では、第１の態様のプローブを用いることにより、スラグの合成抵抗を溶液抵抗及び電荷移動抵抗に分離して算出することができる。

スラグの合成抵抗を溶液抵抗及び電荷移動抵抗に分離して算出する具体的な方法は次のとおりである。縦軸にスラグの合成抵抗、横軸に電極端子の電極端子間距離を取り、結果をプロットし、近似直線を適用する。そして、得られた直線の傾きから溶液抵抗を、縦軸の切片の値から電荷移動抵抗を得ることができる。このように、スラグの合成抵抗（縦軸）と電極間距離（横軸）との関係を用いることにより、溶液抵抗及び電荷移動抵抗を得ることができる。なお、縦軸の切片の値は厳密には電荷移動抵抗と接触抵抗等との和であるが、本明細書においては、これらを合わせて電荷移動抵抗と記載している。

＜第５工程＞
第５工程は、第２工程～第４工程で用いた試験用スラグの種類を替えて、第２工程～第４工程と同様の方法により、試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出することを繰り返す工程である。これにより、測定に用いたそれぞれの試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出することができる。繰り返しの回数は、試験用スラグの種類の数や目的に応じて適宜設定することができる。

＜第６工程＞
第６工程は、測定に用いた試験用スラグの塩基度と第４工程及び第５工程により得られた溶液抵抗及び電荷移動抵抗とに基づいて塩基度検量線を得る工程である。塩基度検量線は重回帰分析により得ることができる。具体的にはスラグの塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ_２（重量比）を目的変数とし、溶液抵抗及び電荷移動抵抗を説明変数とした重回帰によって得られた回帰式から、塩基度検量線を作成することができる。

従来のプローブを用いた場合、試験用スラグの測定から得られる合成抵抗は、塩基度と同時に酸化鉄含有量の影響を含むものであるため、塩基度の指標から酸化鉄含有量を分離できず、指標として（ＣａＯ＋ＦｅＯ）／ＳｉＯ_２（重量比）を用いることになる。

一方で、第１の態様のプローブを用いると、スラグの合成抵抗から溶液抵抗及び電荷移動抵抗を分離し、２つの抵抗によって推定することができるため、スラグの塩基度の指標としてより実機転炉で重要度及び精度の高いＣａＯ／ＳｉＯ_２を用いることができる。よって、より精度の高い塩基度検量線を得ることができる。

ここで、第６工程において、試験用スラグの酸化鉄含有量（重量％）と第４工程及び第５工程により得られた試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗とに基づいて、酸化鉄含有量検量線を得てもよい。酸化鉄含有量検量線を得る方法は、塩基度検量線を得る方法と同様に、重回帰分析により得ることができる。具体的には、試験用スラグの酸化鉄含有量（重量％）を目的変数とし、溶液抵抗及び電荷移動抵抗を説明変数とした重回帰によって得られた回帰式から、酸化鉄含有量検量線を作成することができる。

＜第７工程＞
第７工程は、測定対象であるスラグについて、上記第２工程及び第３工程と同様の方法で、測定対象のスラグの合成抵抗を得る工程である。

＜第８工程＞
第８工程は、第７工程により得られた測定対象のスラグの合成抵抗と測定に用いた電極端子の電極端子間距離との関係から、測定対象のスラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出する工程である。具体的な方法は、第４工程と同様である。

＜第９工程＞
第９工程は、第８工程により得られた測定対象のスラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗から、第６工程において得られた塩基度検量線に基づいて、測定対象のスラグの塩基度を推定する工程である。

ここで、第９工程において、第８工程において得られた測定対象のスラグの電荷移動抵抗から、第６工程において得られた酸化鉄含有量検量線に基づいて、測定対象のスラグの酸化鉄含有量を推定してもよい。

＜第１０工程＞
第１０工程は、第９工程において推定されたスラグの塩基度を含む転炉の操業情報に基づいて、転炉中のスラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整する工程である。これにより、精度よくスラグ組成を制御することができる。ＣａＯ源としては、例えば生石灰等を挙げることができる。

スラグの塩基度はＣａＯ源の添加量を調整するうえで重要な指標となるが、最終的にはそのほかの転炉の情報も考慮したうえで判断されることとなる。転炉の操業情報とは、スラグの塩基度の他に、炉口からのフレームやスラグフォーミング高さ等を挙げることができる。また、酸化鉄含有量の推定（第９工程）、スラグの温度の測定を行っている場合は、転炉の操業情報にそれらの情報を含めて、スラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整してもよい。これにより、スラグ組成の制御精度が更に向上する。

転炉の操業情報に基づいてＣａＯ源の添加量を調整する場面としては、例えば、スラグ塩基度が想定より低い場合、脱りん反応が進行しにくくなるため（上記式（１））、ＣａＯ源を追装することが挙げられる。

以上、第２の態様のスラグ組成制御方法について一実施形態であるスラグ組成制御方法１００を用いて説明した。第２の態様のスラグ組成制御方法によれば、第１の態様のプローブを用いることにより、スラグの合成抵抗から溶液抵抗及び電荷移動抵抗を分離して算出することができるため、スラグの塩基度を酸化鉄含有量と分離しての推定でき、かつ推定精度を向上することができる。従って、スラグの組成制御を従来よりも精度良く行うことができる。

＜補足事項＞
ここで、第２の態様のスラグ組成制御方法について補足する。すなわち、第２の態様のスラグ組成制御方法は、第２、第３、第５、及び第７工程のうち少なくとも１つの工程において、プローブの電極端子に通電する電流の周波数が１０ｋＨｚであるときに、測定されるインピーダンスが１０ｍΩ～１００ｋΩであることが好ましい。これにより、安定的にスラグのインピーダンスを測定できる。周波数が１０ｋＨｚであるときのインピーダンスが１０ｍΩ未満であると、インピーダンスが小さいことから、印加可能な電圧が小さくなり、その結果、測定される電流値が微小になることによって測定精度が悪化する。また、インピーダンスが１００ｋΩを超えると、インピーダンスが大きいことから、十分な測定電流値を得るために、印加電圧を大きくする必要があり、それによって電極自体が反応し、電極が溶損するといった問題がある。より好ましくは、周波数が１０ｋＨｚであるときのインピーダンスが１００ｍΩ～１０ｋΩである。

上記に説明したスラグ制御方法に倣って、スラグの塩基度及び酸化鉄含有量の推定を行った。以下の条件に基づいて、試験用スラグのインピーダンス測定を行った。

試験用スラグとして、ＣａＯ－ＳｉＯ_２－ＦｅＯ系のスラグを複数用いた。組成としては、ＣａＯ／ＳｉＯ_２が０．６～１．２の範囲であり、かつ、ＦｅＯ含有量が３５％又は４０％であるものを用いた。プローブとしては、電極端子の数が５本、各電極端子間の距離が１５ｍｍ、１７．５ｍｍ、２０ｍｍ、２２．５ｍｍ、２５ｍｍ、電極端子の長さが２０ｍｍのものを用いた。電極端子に通電する周波数としては、４Ｈｚ～１ＭＨｚの範囲に変化させた周波数を用いた。

得られた結果から、それぞれの試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出した。ここで、一例として、ＣａＯ／ＳｉＯ_２が０．６、ＦｅＯ含有量が４０％である試験用スラグについて、得られた合成抵抗と電極間距離との関係を図４に示した。図４のように、得られた近似直線の傾きが溶液抵抗であり、縦軸の切片が電解移動抵抗となる。

そして、試験用スラグについて、このような方法でそれぞれの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を得て、重回帰分析により、スラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ_２：Ｃ／Ｓ）及び酸化鉄含有量（ＦｅＯ（％））の推定精度について検討した。結果を図５に示した。（ａ）は溶液抵抗に基づくスラグ塩基度の重回帰分析の結果であり、回帰係数Ｒ^２は０．９４であった。（ｂ）は電荷移動抵抗に基づく酸化鉄含有量の重回帰分析の結果であり、回帰係数Ｒ^２は０．９７であった。これらの結果から、スラグの塩基度及び酸化鉄含有量の推定精度が非常に高いことが確認できた。

なお、従来のプローブ（電極端子：２本）を用いた場合、得られる抵抗は塩基度の影響と同時に酸化鉄含有量の影響を含む合成抵抗であるため、塩基度の指標から酸化鉄含有量を分離できず、ＣａＯ／ＳｉＯ_２よりも精度の低い指標（ＣａＯ＋ＦｅＯ）／ＳｉＯ_２（重量比）を用いることになる。一例として、図６に、従来のプローブを用いて得られる、（ＣａＯ＋ＦｅＯ）／ＳｉＯ_２と合成抵抗（Ｒ^＊）との関係を図６に示した。

１基材
２電極端子
１０プローブ

Claims

少なくとも３本の金属若しくは導電性耐火物から形成される電極端子と温度測定センサーとを備え、
前記電極端子間の距離を変化させて測定されるスラグのインピーダンスを、時間経過によるスラグ組成の変化の影響を受けにくい１工程で得るため、
前記電極端子間の距離が、
前記電極端子から形成される多角形の辺を形成する電極端子を選択して得られる距離でそれぞれ異なるように配置されている、
高温溶融物のインピーダンス及び位相角差測定用プローブ。
前記電極端子の数が５本以上である請求項１に記載の高温溶融物のインピーダンス及び位相角差測定用プローブ。
請求項１または２に記載のプローブを用いた転炉におけるスラグの組成制御方法であって、測定対象である前記スラグと同種であって、それぞれ異なる塩基度を有する複数の試験用スラグを用意する第１工程と、
前記試験用スラグのうち１種を選択し、前記試験用スラグに前記プローブを浸漬し、前記プローブの電極端子のうち電圧を印加する２本の前記電極端子を選択し、周波数を変化させながら通電することによりインピーダンスを測定し、該インピーダンスに基づいてそれぞれの前記試験用スラグのナイキストプロットを作成し、該ナイキストプロットと下記式（１）とから前記試験用スラグの合成抵抗を得る第２工程と、
前記第２工程のうち、電圧を印加する２本の前記電極端子の組み合わせを替えて、前記試験用スラグの前記合成抵抗を得ることを繰り返す第３工程と、
前記第２工程及び前記第３工程により得られた前記試験用スラグの前記合成抵抗と測定に用いた前記電極端子の電極端子間距離との関係から、前記試験用スラグの溶液抵抗及び電荷移動抵抗を算出する第４工程と、
前記試験用スラグの種類を替えて、前記第２工程～前記第４工程と同様の方法により、前記試験用スラグの前記溶液抵抗及び前記電荷移動抵抗を算出することを繰り返す第５工程と、
前記試験用スラグの塩基度と前記第４工程及び前記第５工程により得られた前記溶液抵抗及び前記電荷移動抵抗とに基づいて塩基度検量線を得る第６工程と、
測定対象である前記スラグについて、前記第２及び第３工程と同様の方法で、前記スラグの前記合成抵抗を得る第７工程と、
前記第７工程において得られた前記スラグの前記合成抵抗と測定に用いた前記電極端子の電極端子間距離との関係から、前記スラグの前記溶液抵抗及び前記電荷移動抵抗を算出する第８工程と、
前記第８工程において得られた前記前記溶液抵抗及び前記電荷移動抵抗から、前記塩基度検量線に基づいて、前記スラグの塩基度を推定する第９工程と、
前記第９工程において推定された前記スラグの塩基度を含む転炉の操業情報に基づいて、前記スラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整する第１０工程と、を備える、
スラグ組成制御方法。

ここで、Ｚ：インピーダンス、Ｖ：電極端子間電圧、Ｉ：電極端子間電流、Ｒｓｏｌ：溶液抵抗、Ｒｃｔ：電荷移動抵抗、Ｃ：二重層容量、ω：角周波数、ｊ：虚数単位を表す。
前記第６工程において、前記試験用スラグの酸化鉄含有量と前記第４工程及び前記第５工程により得られた前記溶液抵抗及び前記電荷移動抵抗とに基づいて酸化鉄含有量検量線を得て、前記第９工程において、前記第８工程において得られた前記溶液抵抗及び前記電荷移動抵抗から、前記酸化鉄含有量検量線に基づいて、前記スラグの酸化鉄含有量を推定し、
前記第１０工程において、前記第９工程において推定された前記スラグの酸化鉄含有量を前記転炉の操業情報に含めて、前記スラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整する、
請求項３に記載のスラグ組成制御方法。
前記第２工程、前記第３工程、前記第５工程、及び前記第７工程のうち少なくとも１つの工程において、前記電極端子に通電する電流の周波数が１０ｋＨｚであるときに、測定されるインピーダンスが１０ｍΩ～１００ｋΩである、請求項３又は４に記載のスラグ組成制御方法。
前記第１０工程において、前記転炉の操業情報に前記スラグの温度を含めて、前記スラグに投入するＣａＯ源の添加量を調整する、請求項３～５のいずれか１項に記載のスラグ組成制御方法。