JP7531794B2 - 助燃性ガス送風装置を備えたセメント系材料の粉粒体熱処理装置 - Google Patents
助燃性ガス送風装置を備えたセメント系材料の粉粒体熱処理装置 Download PDFInfo
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Description
本発明はコンクリート、モルタル、窯業系サイディングといったセメント系材料よりなる粉粒体に含有される有機物を除去し、なおかつロータリーキルン炉の回転ドラム内で前記粉粒体の堆積の抑制を目的とした、助燃性ガス送風装置を備えた回転式熱処理装置に関する。
（セメント系材料について）
コンクリート、モルタル、窯業系サイディングといったセメント系材料はセメントに繊維質原料、混和剤および水を添加し、任意の形状に成形したものである。これらセメント系材料は、必要に応じて加工、裁断され、主に建築材料や住宅用外壁に使用されている。
コンクリート、モルタル、窯業系サイディングといったセメント系材料はセメントに繊維質原料、混和剤および水を添加し、任意の形状に成形したものである。これらセメント系材料は、必要に応じて加工、裁断され、主に建築材料や住宅用外壁に使用されている。
一方近年では、埋立地の確保難や、資源の有効活用と廃棄物の再利用の観点から、セメント系材料の施工、加工および裁断といった工程で排出されるセメント系材料粉粒体、さらには建築物の取り壊しなどでも発生する使用済みセメント系材料粉粒体については、これらをリサイクルする技術の確立が急務となっている状況である。
このうち、コンクリートやモルタルについてはその大半が骨材等の用途で再利用されているものの、窯業系サイディングについては有機系混和剤といった有機物の混合割合が高く、また有機系混和剤の種類も木質チップ、繊維、綿等多岐にわたるため、リサイクルが困難であるという課題がある。
（窯業系サイディングの熱処理による有機物除去）
これに対し、特許文献１では窯業系サイディングの粉粒体を空気等の助燃性ガスを供給しながら５３０℃以上の温度で熱処理することで有機物を除去できることが記載されている。なおかつ、５３０℃での熱処理によりセメントの水和自硬性を再生できるため、水を添加することで再硬化できることが記載されている。
これに対し、特許文献１では窯業系サイディングの粉粒体を空気等の助燃性ガスを供給しながら５３０℃以上の温度で熱処理することで有機物を除去できることが記載されている。なおかつ、５３０℃での熱処理によりセメントの水和自硬性を再生できるため、水を添加することで再硬化できることが記載されている。
（ロータリーキルン炉について）
一方、セメント系材料粉粒体の熱処理方法の一つに回転ドラムとヒーターよりなるロータリーキルン炉を用いた方法が挙げられる。すなわち、セメント系材料粉粒体はヒーターにより加熱された回転ドラム内を移送することで加熱される。粉粒体導入部分より導入されたセメント系材料粉粒体は、特許文献２に示すようスクリューフィーダーによりロータリーキルン炉内へ移送され、所定の温度に設定されたロータリーキルン炉内で加熱処理される。なお、セメント系材料粉粒体がロータリーキルン炉内に滞留する時間はロータリーキルン炉の傾き、および回転数で制御できる。
一方、セメント系材料粉粒体の熱処理方法の一つに回転ドラムとヒーターよりなるロータリーキルン炉を用いた方法が挙げられる。すなわち、セメント系材料粉粒体はヒーターにより加熱された回転ドラム内を移送することで加熱される。粉粒体導入部分より導入されたセメント系材料粉粒体は、特許文献２に示すようスクリューフィーダーによりロータリーキルン炉内へ移送され、所定の温度に設定されたロータリーキルン炉内で加熱処理される。なお、セメント系材料粉粒体がロータリーキルン炉内に滞留する時間はロータリーキルン炉の傾き、および回転数で制御できる。
しかしながら、セメント系材料粉粒体のうち、特に裁断加工時に排出される窯業系サイディング粉粒体の平均嵩比重はゼオライトやアルミナといった無機系粉粒体や金属粉粒体の平均嵩比重と比較すると小さく、回転ドラム内壁との接触面で滑りが生じやすい。
このため、ゼオライトやアルミナといった無機系粉粒体や金属粉粒体と同様のロータリーキルン炉の傾きおよび回転数の条件でセメント系材料粉粒体をロータリーキルン炉内へ導入した場合にはセメント系材料粉粒体がスクリューフィーダーとロータリーキルン炉との接続部分、すなわちスクリューフィーダーの直下部分（以下、スクリューフィーダー直下）でセメント系材料粉粒体が堆積し、閉塞しやすくなるという課題がある。
さらに、セメント系材料粉粒体が堆積した場合、堆積したセメント系材料粉粒体の内部に熱が伝わりにくいため、セメント系材料粉粒体に含まれる有機物の一部がタール化し、セメント系材料粉粒体の堆積がさらに促進される懸念がある。
これに対し、ロータリーキルン炉の傾きを大きくする、もしくは回転数を多くすることでセメント系材料粉粒体の堆積を抑制することは可能であるが、この場合にはセメント系材料粉粒体の飛散が顕著になるため、セメント系材料粉粒体に十分に熱が伝わらず、有機物の除去が不十分になる懸念がある。
また、特に窯業系サイディングはその他のセメント系材料と比較して有機物の混合割合が高いため、有機物のタール化によるスクリューフィーダー直下での堆積が起こりやすい。
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討し、スクリューフィーダー直下で堆積したセメント系材料粉粒体に対し、スクリューフィーダー直下に設置された送風ノズルより助燃性ガスを吐出することで、セメント系材料に含まれる有機物の除去およびセメント系材料粉粒体の堆積を抑制できることを見出した。
さらにこの時、助燃性ガスの吐出と停止を繰り返し、間欠的に助燃性ガスを回転ドラム内に供給することでセメント系材料粉粒体の堆積抑制効果がさらに高まることを見出した。
これにより、スクリューフィーダー直下における有機物のタール化を抑制できるため、セメント系材料粉粒体の回転ドラム内壁への付着も防止できる。
１） 円筒状の前記ロータリーキルン炉を備えた粉粒体熱処理装置であって、粉粒体を回転ドラムとヒーターよりなる前記ロータリーキルン炉内に導入するための前記ホッパーと前記スクリューフィーダーを備え、前記スクリューフィーダーと前記ロータリーキルン炉との接続部分の下方に、設置された前記送風ノズルから前記粉粒体へ助燃性ガスを間欠的に吐出することにより前記粉粒体中に含有される有機物を除去し、かつロータリ内における前記粉粒体の堆積の抑制する粉粒体熱処理装置である。
２） 前記粉粒体がコンクリート、モルタル、窯業系サイディングのうち少なくともいずれか一つを含有する１）に記載の粉粒体熱処理装置である。
３） 前記助燃性ガスが空気、酸素の少なくともいずれか一つを含有する１）に記載の粉粒体熱処理装置である。
４） 前記助燃性ガスの送風ノズルの直径をｄ 、前記回転ドラム直径をＤ とした場合、ｄ とＤ とが０ ． １ ５ ≦ ｄ ／ Ｄ ≦ ０ .５ を満たす１）に記載の粉粒体熱処理装置である。
５） なお、前記回転ドラム内温度が５ ０ ０℃ 以上～８ ０ ０ ℃ 以下である１）記載の粉粒体熱処理装置であることが好ましい。
６） さらに、送風ノズルからの前記助燃性ガス吐出時間が０ ． ５ 秒以上１ 秒以下であって、かつ１ 分間あたりの前記助燃性ガス吐出回数が１ ４ 回以上３ ６ 回以下であることを１）に記載の粉粒体熱処理装置であることが好ましい。
２） 前記粉粒体がコンクリート、モルタル、窯業系サイディングのうち少なくともいずれか一つを含有する１）に記載の粉粒体熱処理装置である。
３） 前記助燃性ガスが空気、酸素の少なくともいずれか一つを含有する１）に記載の粉粒体熱処理装置である。
４） 前記助燃性ガスの送風ノズルの直径をｄ 、前記回転ドラム直径をＤ とした場合、ｄ とＤ とが０ ． １ ５ ≦ ｄ ／ Ｄ ≦ ０ .５ を満たす１）に記載の粉粒体熱処理装置である。
５） なお、前記回転ドラム内温度が５ ０ ０℃ 以上～８ ０ ０ ℃ 以下である１）記載の粉粒体熱処理装置であることが好ましい。
６） さらに、送風ノズルからの前記助燃性ガス吐出時間が０ ． ５ 秒以上１ 秒以下であって、かつ１ 分間あたりの前記助燃性ガス吐出回数が１ ４ 回以上３ ６ 回以下であることを１）に記載の粉粒体熱処理装置であることが好ましい。
本発明によってロータリーキルン炉内に供給されたセメント系材料粉粒体がスクリューフィーダー直下で堆積することを抑制できる。またロータリーキルン炉内のセメント系材料粉粒体が効率よく燃焼するので作業効率も向上し、なおかつ有機物のタール化に伴うセメント系粉粒体の回転ドラム内壁への付着も防止できる。
また本発明は、セメント系材料を用いる建築業界だけでなく、嵩比重がセメント系材料粉粒体に類似するような、例えば加工食品粉粒体の熱処理への適用も期待できる。
本発明における熱処理装置の好適な実施の形態について説明する。なお、以下に説明する実施の形態は特許請求の範囲に記載された本発明の内容を限定するものではない。
（セメントの種類）
セメントの種類は普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントのいずれも好ましく用いることができる。
セメントの種類は普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントのいずれも好ましく用いることができる。
（セメント系材料粉粒体の好適なサイズ）
セメント系材料粉粒体のサイズは、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている目開き４ｍｍ、線直径１．４ｍｍのふるいを通過し、目開き２５０μｍ、線直径１６０μｍのふるいを通過しないサイズが好ましく、目開き２ｍｍ、線直径０．９ｍｍのふるいを通過し、目開き５００μｍ、線直径３１５μｍのふるいを通過しないサイズがより好ましく、目開き１．４ｍｍ、線直径０．７１ｍｍのふるいを通過し、目開き７１０μｍ、線直径４５０μｍのふるいを通過しないサイズが最も好ましい。目開き２５０μｍ、線直径１６０μｍのふるいを通過するサイズの場合、セメント系材料が加熱空気により飛散し、筒状体内で滞留しやすくなる懸念があり、一方、目開き４ｍｍ、線直径１．４ｍｍのふるいを通過しないサイズの場合には、セメント系材料粉粒体が十分に加熱されず、有機物の除去が不十分となる懸念があるためである。
セメント系材料粉粒体のサイズは、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている目開き４ｍｍ、線直径１．４ｍｍのふるいを通過し、目開き２５０μｍ、線直径１６０μｍのふるいを通過しないサイズが好ましく、目開き２ｍｍ、線直径０．９ｍｍのふるいを通過し、目開き５００μｍ、線直径３１５μｍのふるいを通過しないサイズがより好ましく、目開き１．４ｍｍ、線直径０．７１ｍｍのふるいを通過し、目開き７１０μｍ、線直径４５０μｍのふるいを通過しないサイズが最も好ましい。目開き２５０μｍ、線直径１６０μｍのふるいを通過するサイズの場合、セメント系材料が加熱空気により飛散し、筒状体内で滞留しやすくなる懸念があり、一方、目開き４ｍｍ、線直径１．４ｍｍのふるいを通過しないサイズの場合には、セメント系材料粉粒体が十分に加熱されず、有機物の除去が不十分となる懸念があるためである。
（セメント系材料粉粒体の嵩密度）
セメント系材料粉粒体の嵩密度は０．１ｇ／ｃｍ３以上１０ｇ／ｃｍ３以下が好ましく、０．２ｇ／ｃｍ３以上５ｇ／ｃｍ３以下がより好ましく、０.５ｇ／ｃｍ３以上１ｇ／ｃｍ３以下が最も好ましい。粉粒体の嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ３未満の場合には粉粒体が粗くなるため、ロータリーキルン炉内での滞留時間の短縮が懸念され、１０ｇ／ｃｍ３より大きい場合にはセメント系材料粉粒体が細かくなるため、ロータリーキルン炉内で堆積しやすくなることが懸念されるためである。
セメント系材料粉粒体の嵩密度は０．１ｇ／ｃｍ３以上１０ｇ／ｃｍ３以下が好ましく、０．２ｇ／ｃｍ３以上５ｇ／ｃｍ３以下がより好ましく、０.５ｇ／ｃｍ３以上１ｇ／ｃｍ３以下が最も好ましい。粉粒体の嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ３未満の場合には粉粒体が粗くなるため、ロータリーキルン炉内での滞留時間の短縮が懸念され、１０ｇ／ｃｍ３より大きい場合にはセメント系材料粉粒体が細かくなるため、ロータリーキルン炉内で堆積しやすくなることが懸念されるためである。
図１に本発明の熱処理装置全体図を示す。ホッパー１より吐出されたセメント系材料粉粒体７はスクリューフィーダー２によりロータリーキルン炉３へ移送される。なお、回転ドラム３０２内はヒーター３０１ａ、３０１ｂ、３０１ｃによって所定の温度に昇温することが可能である。一方、助燃性ガスはスクリューフィーダー２直下に設置された助燃性ガス供給装置４より配管５を通じて送風ノズル６より回転ドラム３０２内へと吐出されることで、セメント系材料粉粒体７が回転ドラム３０２内で堆積することなく、また助燃性ガスとも十分に接触しながら移送され、粉粒体回収箱８へ到達する。さらに、回転ドラム３０２内ではセメント系材料粉粒体７に含まれる有機物が除去される。
なお、回転ドラム３０２内の温度は熱電対温度計９ａ、９ｂおよび９ｃにより把握することが可能である。さらに熱電対温度計９ａ、９ｂおよび９ｃは、温度制御部１０と配線１１ａ、１１ｂおよび１１ｃにより接続され、所定の温度に制御可能である。また、実際の炉内温度は温度制御部１０に表示される。
（回転ドラム３０２の材質）
回転ドラム３０２の材質は、ステンレス鋼、鋳鉄、鉄、セラミック、石英ガラスのうちすくなくとも１つ以上を含有することが好ましく、ステンレス鋼、鋳鉄、セラミックがより好ましく、ステンレス鋼が最も好ましい。ステンレス鋼は耐腐食性が高く、耐久性に優れるためである。
回転ドラム３０２の材質は、ステンレス鋼、鋳鉄、鉄、セラミック、石英ガラスのうちすくなくとも１つ以上を含有することが好ましく、ステンレス鋼、鋳鉄、セラミックがより好ましく、ステンレス鋼が最も好ましい。ステンレス鋼は耐腐食性が高く、耐久性に優れるためである。
（スクリューフィーダー２の設置位置）
図２に示すように、スクリューフィーダー２から移送されたセメント系材料粉粒体が回転ドラム内に吐出される際、セメント系材料粉粒体は回転ドラム３０２内に吐出される位置（Ｌ１）は端からの炉長をＬとすると、その間には以下の（数１）が成り立つことが好ましい。
図２に示すように、スクリューフィーダー２から移送されたセメント系材料粉粒体が回転ドラム内に吐出される際、セメント系材料粉粒体は回転ドラム３０２内に吐出される位置（Ｌ１）は端からの炉長をＬとすると、その間には以下の（数１）が成り立つことが好ましい。
すなわち、スクリューフィーダー２の設置位置は０．００５Ｌ以上０．０２Ｌ以下の位置に吐出されるのが好ましく、０．００７５Ｌ以上０．０１２Ｌ以下の位置に吐出されるのがより好ましく、０．００９Ｌ以上０．０．１Ｌ以下の位置に吐出されるのが最も好ましい。セメント系材料吐出位置が０．００５Ｌ未満の場合には粉粒体が回転ドラム３０２から脱落する懸念があり、０．０２Ｌより大きい場合、スクリューフィーダー２内でセメント系材料粉粒体に含まれる有機物が除去しきれずにタール化し、フィーダー部分での詰まりが生じる懸念があるためである。
（回転ドラム３０２の回転速度）
回転ドラム３０２の回転速度は０．４ｒｐｍ以上１．４ｒｐｍ以下が好ましく、０．５ｒｐｍ以上０．８ｒｐｍ以下がより好ましく、０．６５ｒｐｍ以上０．７５ｒｐｍ以下が最も好ましい。０．４ｒｐｍ未満では、セメント系材料が移送されず、回転ドラム３０２内で堆積する懸念があり、また１．４ｒｐｍより早い回転速度ではセメント系材料粉粒体の飛散が著しく、またセメント系材料粉粒体が十分に加熱されない懸念があるためである。
回転ドラム３０２の回転速度は０．４ｒｐｍ以上１．４ｒｐｍ以下が好ましく、０．５ｒｐｍ以上０．８ｒｐｍ以下がより好ましく、０．６５ｒｐｍ以上０．７５ｒｐｍ以下が最も好ましい。０．４ｒｐｍ未満では、セメント系材料が移送されず、回転ドラム３０２内で堆積する懸念があり、また１．４ｒｐｍより早い回転速度ではセメント系材料粉粒体の飛散が著しく、またセメント系材料粉粒体が十分に加熱されない懸念があるためである。
（ロータリーキルン炉３の傾き）
ロータリーキルン炉３の傾きは０．５°以上２０°以下が好ましく、１°以上１０°以下がより好ましく、１．５°以上２°以下が最も好ましい。ロータリーキルン炉３の傾きが０．５°未満では、セメント系粉粒体が移送されず、ロータリーキルン炉３内で堆積する懸念があり、また２０°より傾きが大きい場合ではセメント系材料粉粒体の滞留時間の制御が難しく、セメント系材料粉粒体が十分に加熱されない懸念があるためである。
ロータリーキルン炉３の傾きは０．５°以上２０°以下が好ましく、１°以上１０°以下がより好ましく、１．５°以上２°以下が最も好ましい。ロータリーキルン炉３の傾きが０．５°未満では、セメント系粉粒体が移送されず、ロータリーキルン炉３内で堆積する懸念があり、また２０°より傾きが大きい場合ではセメント系材料粉粒体の滞留時間の制御が難しく、セメント系材料粉粒体が十分に加熱されない懸念があるためである。
（回転ドラム３０２の直径と送風ノズル６の直径の相関）
回転ドラム３０２の直径（Ｄ）と助燃性ガスを回転ドラム３０２に吐出するための送風ノズル６の直径（ｄ）との間には以下の（数２）が成り立つことが好ましい。
回転ドラム３０２の直径（Ｄ）と助燃性ガスを回転ドラム３０２に吐出するための送風ノズル６の直径（ｄ）との間には以下の（数２）が成り立つことが好ましい。
ｄ／Ｄが０．１５よりも小さい場合には、送風ノズル６内における助燃性ガスの線速度が大きいために、セメント系材料粉粒体の飛散が顕著となることが懸念され、また０.５よりも大きい場合には送風ノズル６内における助燃性ガスの線速度が小さく、セメント系材料粉粒体の移送が十分に行えないことから、スクリューフィーダー２直下での粉粒体の堆積が懸念されるためである。
（助燃性ガスの種類）
送風ノズル６より供給される助燃性ガスの種類は空気、酸素が好ましく、空気がより好ましい。空気は高圧ガス設備を必要とせず、簡便に回転ドラム３０２内に供給できるためである。
送風ノズル６より供給される助燃性ガスの種類は空気、酸素が好ましく、空気がより好ましい。空気は高圧ガス設備を必要とせず、簡便に回転ドラム３０２内に供給できるためである。
（助燃性ガスに空気を用いる場合の供給量）
助燃性ガスに空気を用いる場合の助燃性ガス供給装置４の模式図を図３に示す。空気はコンプレッサー１７より配管１８を通じて送風ノズル６に供給され、またマスフローコントローラー１９により吐出量を制御することが可能である。
助燃性ガスに空気を用いる場合の助燃性ガス供給装置４の模式図を図３に示す。空気はコンプレッサー１７より配管１８を通じて送風ノズル６に供給され、またマスフローコントローラー１９により吐出量を制御することが可能である。
また、助燃性ガスに空気を用いる場合の供給量は、以下の（数３）を満たすことが好ましい。なお、Ａは助燃性ガス送り量（Ｌ／ｍｉｎ）、Ｗは窯業系サイディング粉粒体の重量（ｋｇ）、ａはセメント系材料粉粒体に含有される有機炭素の重量割合（ｗｔ％）およびＴはセメント系材料粉粒体の回転ドラム３０２内の滞留時間（分）をそれぞれ表す。
空気の供給量は１００ａＷ／Ｔ以上９００ａＷ／Ｔ以下が好ましく、２００ａＷ／Ｔ以上７００ａＷ／Ｔ以下がより好ましく、４００ａＷ／Ｔ以上５００ａＷ／Ｔ以下が最も好ましい。空気の送り量が１００ａＷ／Ｔより少ない場合には、有機物が不完全燃焼し、セメント系材料粉粒体から有機物を十分に除去できない懸念があり、一方９００ａＷ／Ｔより多い場合には、セメント系材料粉粒体や回転ドラム３０２内に吐出された空気の加熱に必要なエネルギーが大きくなり、回転ドラム３０２内の昇温にかかるエネルギーコストが増大する懸念があるためである。
（助燃性ガスに酸素を用いる場合の供給量）
助燃性ガスに酸素を用いる場合、助燃性ガス供給装置４の模式図を図４に示す。助燃性ガスは高圧ガスボンベ２０に設置された調圧弁２１より配管２２を通じて送風ノズル６に供給され、またマスフローコントローラー２３により供給量を制御することが可能である。
助燃性ガスに酸素を用いる場合、助燃性ガス供給装置４の模式図を図４に示す。助燃性ガスは高圧ガスボンベ２０に設置された調圧弁２１より配管２２を通じて送風ノズル６に供給され、またマスフローコントローラー２３により供給量を制御することが可能である。
また、助燃性ガスに酸素を用いる場合の供給量は、以下の（数４）を満たすことが好ましい。なお、Ａは助燃性ガス送り量（Ｌ／ｍｉｎ）、Ｗは窯業系サイディング粉粒体の重量（ｋｇ）、ａはセメント系材料粉粒体に含有される有機炭素の重量割合（ｗｔ％）およびＴはセメント系材料粉粒体の回転ドラム３０２内の滞留時間（分）をそれぞれ表す。
酸素の供給量は２０ａＷ／Ｔ以上１８０ａＷ／Ｔ以下が好ましく、６０ａＷ／Ｔ以上１４０ａＷ／Ｔ以下がより好ましく、８０ａＷ／Ｔ以上１００ａＷ／Ｔ以下が最も好ましい。空気の送り量が２０ａＷ／Ｔより少ない場合には有機物が不完全燃焼し、セメント系材料粉粒体から有機物を十分に除去できない懸念があり、一方１８０ａＷ／Ｔより多い場合にはセメント系材料粉粒体や回転ドラム３０２内に吐出された空気の加熱に必要なエネルギーが大きくなり、回転ドラム３０２内の昇温にかかるエネルギーコストが増大する懸念があるためである。
（間欠的な助燃性ガス供給における吐出時間）
助燃性ガスを送風ノズル６より回転ドラム３０２内に供給する場合において、助燃性ガスの回転ドラム３０２内への吐出と助燃性ガスの回転ドラム３０２内への吐出停止とを所定の間隔で繰り返し、助燃性ガスの回転ドラム３０２内への供給を間欠的に行うことで、連続的に助燃性ガスを吐出する場合と比較してセメント系材料粉粒体の堆積抑制効果を高めることができる。
助燃性ガスを送風ノズル６より回転ドラム３０２内に供給する場合において、助燃性ガスの回転ドラム３０２内への吐出と助燃性ガスの回転ドラム３０２内への吐出停止とを所定の間隔で繰り返し、助燃性ガスの回転ドラム３０２内への供給を間欠的に行うことで、連続的に助燃性ガスを吐出する場合と比較してセメント系材料粉粒体の堆積抑制効果を高めることができる。
助燃性ガスを間欠的に回転ドラム３０２内に供給する場合、助燃性ガスの吐出時間は０．１秒以上０．３秒以下が好ましく、０．１５秒以上０．２５秒以下がより好ましく、０．１８秒以上０．２２秒以下が最も好ましい。吐出時間が０．１秒未満の場合は回転ドラム３０２内で粉粒体の堆積が懸念され、０．３秒より大きい場合には粉粒体の飛散が懸念されるためである。
また、助燃性ガスを間欠的に回転ドラム３０２内に供給する場合、１分間あたりに助燃性ガス吐出と吐出停止を繰り返す回数（以下、間欠回数）は、１２回／ｍｉｎ秒以上４０回／ｍｉｎ以下が好ましく、１３回／ｍｉｎ以上１５回／ｍｉｎ以下が最も好ましい。間欠回数が１２回／ｍｉｎ未満の場合は回転ドラム３０２内で粉粒体の堆積が懸念され、４０回／ｍｉｎより大きい場合には粉粒体の飛散が顕著となり、回転ドラム３０２の隙間から漏出する可能性があるためである。
なお、間欠的に助燃性ガスを回転ドラム３０２内への供給する場合、助燃性ガスの吐出時間と吐出停止時間は一定である。このため、助燃性ガスの吐出時間と間欠回数が定まれば、吐出停止時間は一義的に定まる。
（回転ドラム３０２内の温度）
回転ドラム３０２内の温度は５００℃以上８００℃以下が好ましく、５２０℃以上６２０℃以下がより好ましく、５６０℃以上５８０℃以下が最も好ましい。５００℃未満の場合には、セメント系材料粉粒体に含まれる有機物を完全に除去できずにタール分が発生し、回転ドラム３０２内壁に付着、堆積しやすくなる懸念があり、また８００℃より高い温度の場合には有機物の除去するうえで昇温の意義が希薄になるためである。
回転ドラム３０２内の温度は５００℃以上８００℃以下が好ましく、５２０℃以上６２０℃以下がより好ましく、５６０℃以上５８０℃以下が最も好ましい。５００℃未満の場合には、セメント系材料粉粒体に含まれる有機物を完全に除去できずにタール分が発生し、回転ドラム３０２内壁に付着、堆積しやすくなる懸念があり、また８００℃より高い温度の場合には有機物の除去するうえで昇温の意義が希薄になるためである。
（セメント系材料粉粒体の滞留時間）
セメント系材料粉粒体の回転ドラム３０２内での滞留時間は、３０分以上９０分以下が好ましく、３５分以上６０分以下がより好ましく、４０分以上５０分以下が最も好ましい。滞留時間が３０分未満の場合には、セメント系材料粉粒体に含まれる有機物が十分に除去されずにタール分が発生し、回転ドラム３０２の内壁に付着することによって堆積しやすくなる懸念があり、また９０分より長い時間の場合は、有機物を除去するうえでは昇温の意義が希薄になるためである。
セメント系材料粉粒体の回転ドラム３０２内での滞留時間は、３０分以上９０分以下が好ましく、３５分以上６０分以下がより好ましく、４０分以上５０分以下が最も好ましい。滞留時間が３０分未満の場合には、セメント系材料粉粒体に含まれる有機物が十分に除去されずにタール分が発生し、回転ドラム３０２の内壁に付着することによって堆積しやすくなる懸念があり、また９０分より長い時間の場合は、有機物を除去するうえでは昇温の意義が希薄になるためである。
（セメント系材料粉粒体の飛散防止機構）
回転ドラム３０２の回転数が大きい場合、回転ドラム３０２内でセメント系材料粉粒体が飛散する可能性がある。このため、飛散したセメント系材料粉粒体については配管１２および配管１３を通じてダクト１４より排出することが可能となっている。また、配管１２と配管１４の間には任意に取り出し、交換が可能な集塵フィルター１５が設置されている。
回転ドラム３０２の回転数が大きい場合、回転ドラム３０２内でセメント系材料粉粒体が飛散する可能性がある。このため、飛散したセメント系材料粉粒体については配管１２および配管１３を通じてダクト１４より排出することが可能となっている。また、配管１２と配管１４の間には任意に取り出し、交換が可能な集塵フィルター１５が設置されている。
さらに回転ドラム３０２内の飛散状況を目視で確認できるようにするため、粉粒体回収箱８の側面に石英ガラス製のぞき窓１６が設置されている。
以下に、好ましい送風条件を得るための実施例を示し、より詳細に説明する。なお、実施例は発明を詳細に説明するためのものであり、本発明を限定的に捉えてはならない。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体（平均粒直径７５μｍ）を使用した。また、本実施例で用いた窯業系サイディング粉粒体の嵩密度は０．５ｇ／ｍ３だった。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体（平均粒直径７５μｍ）を使用した。また、本実施例で用いた窯業系サイディング粉粒体の嵩密度は０．５ｇ／ｍ３だった。
（助燃性ガス）
本実施例では助燃性ガスは空気とした。
本実施例では助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
本実施例で用いた熱処理装置の回転ドラム３０２にはステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）を用い、直径は２０ｍｍ、炉長は１０００ｍｍとした。また、セメント系材料粉粒体はホッパー１より２００ｇ／ｈの割合で供給した。
本実施例で用いた熱処理装置の回転ドラム３０２にはステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）を用い、直径は２０ｍｍ、炉長は１０００ｍｍとした。また、セメント系材料粉粒体はホッパー１より２００ｇ／ｈの割合で供給した。
一方、送風ノズル６の直径は６ｍｍ、長さは２０ｍｍとし、材質にはステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）を用いた。コンプレッサー１７（日立製ベビコン０．２ＬＥ－８Ｓ）を用いて図３の送風ノズル６より間欠的に回転ドラム３０２へ吐出した。空気送り量は０．０７Ｌ／ｍｉｎとし、また、間欠的な空気供給条件は吐出時間１秒、間欠回数１４回／ｍｉｎとした。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
ロータリーキルン炉３内の加熱にはヒーター３０１ａ、３０１ｂ、３０１ｃの電気炉（全て光洋サーモシステム製、ＫＴＦ４５３Ｎ１）を用い、炉内温度は熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃおよび温度制御部１０を用いて制御した。なお、本実施例では、温度制御部１０に表示された熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ５９０℃、５８０℃および５８０℃となるように回転ドラム３０２内温度を設定した。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例ではロータリーキルン炉３の傾きは１．７°、回転速度は０．３ｒｐｍとした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例ではロータリーキルン炉３の傾きは１．７°、回転速度は０．３ｒｐｍとした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（窯業系サイディング材粉粒体の堆積高さ測定）
スクリューフィーダー２の出口直下における窯業系サイディング粉粒体の堆積高さを確認するため、図５に示すようにスクリューフィーダー２と回転ドラム３０２の接続部分に直直径１０ｍｍの差し込み穴２４を設けた。差し込み穴２４から直径５ｍｍ長さ３０ｃｍの黒色セラミックス棒２５を差し込んだ。
スクリューフィーダー２の出口直下における窯業系サイディング粉粒体の堆積高さを確認するため、図５に示すようにスクリューフィーダー２と回転ドラム３０２の接続部分に直直径１０ｍｍの差し込み穴２４を設けた。差し込み穴２４から直径５ｍｍ長さ３０ｃｍの黒色セラミックス棒２５を差し込んだ。
その後、窯業系サイディング粉粒体に接触したセラミック棒２５の部分を目視で確認し、セラミック棒２５先端から窯業系サイディング材粉粒体が付着している箇所と付着していない箇所との境目までの距離を窯業系サイディング材粉粒体の堆積高さとした。なお、セラミックス棒２５を差し込む際は回転ドラム３０２の動作を停止した。
（窯業系サイディング粉粒体の外観評価）
窯業系サイディング粉粒体の堆積高さを計測した後、表１に示す５段階評価を基に、本実施例における窯業系サイディング粉粒体の外観評価を行った。
窯業系サイディング粉粒体の堆積高さを計測した後、表１に示す５段階評価を基に、本実施例における窯業系サイディング粉粒体の外観評価を行った。
（熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況について評価することを目的として、３０分間の熱処理直後に、回転式熱処理炉内の様子をのぞき窓１３より目視にて確認し、表２に示すような５段階評価を行った。
また、熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況について評価することを目的として、３０分間の熱処理直後に、回転式熱処理炉内の様子をのぞき窓１３より目視にて確認し、表２に示すような５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体について熱重量示差熱分析装置（ＭＡＣサイエンス製、ＤＴＭ－２０００）を行った。また、温度域は室温から５３０℃とし、昇温速度は１０℃／ｍｉｎとした。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体について熱重量示差熱分析装置（ＭＡＣサイエンス製、ＤＴＭ－２０００）を行った。また、温度域は室温から５３０℃とし、昇温速度は１０℃／ｍｉｎとした。
（外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は５であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．７％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．７％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは酸素とした。
本実施例の助燃性ガスは酸素とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
助燃性ガス供給には圧縮酸素ボンベ２０を用いた。調圧弁２１およびマスフローコントローラー２３を用いて供給量を０．０２Ｌ／ｍｉｎとしたこと、間欠回数３６回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディングの熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３０である。
助燃性ガス供給には圧縮酸素ボンベ２０を用いた。調圧弁２１およびマスフローコントローラー２３を用いて供給量を０．０２Ｌ／ｍｉｎとしたこと、間欠回数３６回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディングの熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３０である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
（外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は３であり、また飛散状況評価は５であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は３であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．６％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．６％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
送風ノズル６の直径は３ｍｍとした以外は実施例１と同様の条件で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.１５である。
送風ノズル６の直径は３ｍｍとした以外は実施例１と同様の条件で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.１５である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は３であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は３であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．３％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．３％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
送風ノズル６の直径は１０ｍｍとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.５０である。
送風ノズル６の直径は１０ｍｍとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.５０である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は４であり、また飛散状況評価は５であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は４であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９８．２％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９８．２％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
助燃性ガス送り量は０．０５Ｌ／ｍｉｎとしとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３０である。
助燃性ガス送り量は０．０５Ｌ／ｍｉｎとしとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３０である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は４であり、また飛散状況評価は５であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は４であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．３％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．３％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
本実施例では、温度制御部１０に表示された熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ５１０℃、５００℃および５００℃となるように回転ドラム３０２内温度を設定した以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
本実施例では、温度制御部１０に表示された熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ５１０℃、５００℃および５００℃となるように回転ドラム３０２内温度を設定した以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は３であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は３であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９７．０％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９７．０％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
本実施例では、温度制御部１０に表示された熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ８１０℃、８００℃および８００℃となるように回転ドラム３０２内温度を設定した以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
本実施例では、温度制御部１０に表示された熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ８１０℃、８００℃および８００℃となるように回転ドラム３０２内温度を設定した以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は３であり、また飛散状況評価は５であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は３であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．５％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．５％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
間欠回数１３回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
間欠回数１３回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（窯業系サイディング塊の外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は４であり、また飛散状況評価は５であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は４であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９８．７％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９８．７％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本実施例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
本実施例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
間欠回数４０回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
間欠回数４０回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本実施例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本実施例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（窯業系サイディング塊の外観評価および飛散状況評価）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は３であった。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は３であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．０％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
本実施例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９９．０％だった。このことから、本実施例の熱処理により、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物はほぼ除去できたと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例の総合評価は適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本比較例の助燃性ガスは窒素とした。
本比較例の助燃性ガスは窒素とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
助燃性ガス供給には圧縮酸素ボンベ２０を用いた。調圧弁２１およびマスフローコントローラー２３を用いて供給量を０．０７Ｌ／ｍｉｎとしたこと、また間欠的な酸素供給条件を吐出時間１秒、間欠回数１４回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。
助燃性ガス供給には圧縮酸素ボンベ２０を用いた。調圧弁２１およびマスフローコントローラー２３を用いて供給量を０．０７Ｌ／ｍｉｎとしたこと、また間欠的な酸素供給条件を吐出時間１秒、間欠回数１４回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（窯業系サイディング塊の外観評価および飛散状況評価）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は５であった。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は８０．０％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は８０．０％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、助燃性ガスが窒素の場合、有機物の除去が十分に行えないため、本比較例で総合評価は不適であった。
以上の結果から、助燃性ガスが窒素の場合、有機物の除去が十分に行えないため、本比較例で総合評価は不適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
送風ノズル６の直径は１２ｍｍとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.６０である。
送風ノズル６の直径は１２ｍｍとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.６０である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（窯業系サイディング塊の外観評価および飛散状況評価）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は１であった。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は１であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９０．５％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９０．５％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、ｄ／Ｄ=０．６０の場合、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなく、窯業系サイディング粉粒体が排出口から粉粒体が確認でき、フィーダーが確認できないため、本比較例で総合評価は不適であった。
以上の結果から、ｄ／Ｄ=０．６０の場合、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなく、窯業系サイディング粉粒体が排出口から粉粒体が確認でき、フィーダーが確認できないため、本比較例で総合評価は不適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
送風ノズル６の直径は２ｍｍとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.１０である。
送風ノズル６の直径は２ｍｍとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.１０である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（窯業系サイディング塊の外観評価および飛散状況評価）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は１であり、また飛散状況評価は５であった。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は１であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９１．０％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９１．０％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、ｄ／Ｄ=０．１０の場合、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなく、粉粒体の山が崩れないため、本比較例で総合評価は不適であった。
以上の結果から、ｄ／Ｄ=０．１０の場合、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなく、粉粒体の山が崩れないため、本比較例で総合評価は不適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
供給量を０．０２Ｌ／ｍｉｎ、間欠回数５回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
供給量を０．０２Ｌ／ｍｉｎ、間欠回数５回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（窯業系サイディング塊の外観評価および飛散状況評価）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は２であり、また飛散状況評価は５であった。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は２であり、また飛散状況評価は５であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は８９．０％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は８９．０％だった。このことから、本実施例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、供給量が０．０２Ｌ／ｍｉｎおよび間欠回数が５回／ｍｉｎの場合、有機物の除去が十分に行えないため、本比較例で総合評価は不適であった。
以上の結果から、供給量が０．０２Ｌ／ｍｉｎおよび間欠回数が５回／ｍｉｎの場合、有機物の除去が十分に行えないため、本比較例で総合評価は不適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
間欠回数４８回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
間欠回数４８回／ｍｉｎとしたことの他は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、外観評価についても実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（窯業系サイディング塊の外観評価および飛散状況評価）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は２であった。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は２であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９２．０％だった。このことから、本比較例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は９２．０％だった。このことから、本比較例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、間欠回数を４８回／ｍｉｎとした場合、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなく、窯業系サイディング粉粒体が排出口から粉粒体が確認でき、フィーダーが確認できないため、本比較例で総合評価は不適であった。
以上の結果から、間欠回数を４８回／ｍｉｎとした場合、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなく、窯業系サイディング粉粒体が排出口から粉粒体が確認でき、フィーダーが確認できないため、本比較例で総合評価は不適であった。
（セメント系材料粉粒体）
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
本比較例におけるセメント系材料粉粒体には、実施例１と同様のものを使用した。
（助燃性ガス）
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
本比較例の助燃性ガスは空気とした。
（窯業系サイディング粉粒体の熱処理）
本比較例では、温度制御部１０に表示された熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ３１０℃、３００℃および３００℃となるように回転ドラム３０２内温度を設定した以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
本比較例では、温度制御部１０に表示された熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ３１０℃、３００℃および３００℃となるように回転ドラム３０２内温度を設定した以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った。このことから、送風ノズル６の直径をｄ、ロータリーキルン炉３の直径をＤとした場合、ｄ／Ｄ=０.３である。
（ロータリーキルン炉３の傾きと回転速度）
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
本比較例におけるロータリーキルン炉３の傾き、および回転速度は実施例１に記載の条件と同様の方法とした。なお、この条件の場合、粉粒体の滞留時間は３０分だった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価）
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の堆積高さ測定および外観評価は実施例１に記載の方法と同様の方法で行い、また、外観評価は実施例１に記載の表１を基に行った。
（回転式熱処理炉内の窯業系サイディング粉粒体の飛散状況観察）
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
また、熱処理後に、回転ドラム３０２内の様子を目視で確認し、実施例１に記載の表２により５段階評価を行った。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の熱重量測定）
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
本比較例で熱処理後の窯業系サイディング粉粒体についての熱重量測定は実施例１に記載の方法で行った。
（外観評価および飛散状況評価）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は４であった。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、外観評価は５であり、また飛散状況評価は４であった。
（熱処理後の窯業系サイディング粉粒体の重量残存率）
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は７５％だった。このことから、本比較例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
本比較例による窯業系サイディング粉粒体の熱処理を行った結果、重量残存率は７５％だった。このことから、本比較例の熱処理では、窯業系サイディング粉粒体に含有される有機物は除去できなかったと考えられた。
（総合評価）
以上の結果から、熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ３１０℃、３００℃および３００℃の場合、有機物の除去が十分に行えないため、本比較例で総合評価は不適であった。
以上の結果から、熱電対温度計９a、９ｂ、９ｃの温度がそれぞれ３１０℃、３００℃および３００℃の場合、有機物の除去が十分に行えないため、本比較例で総合評価は不適であった。
実施例１～９および比較例１～６で行った窯業系サイディング粉粒体の熱処理条件を表３に、また図１の熱処理装置および図２の送風ノズル６による再生処理窯業系サイディング粉粒体の性状評価結果および総合評価を表４にまとめて示す。
本発明の熱処理装置を用いることで、セメント系材料に含まれる有機物を効率よく除去できるようになるため、これまで再利用が困難であった窯業系サイディング粉粒体の用途開拓の幅が広がる。また本発明は建築業界だけでなく、嵩比重が窯業系サイディング粉粒体に近似する加工食品粉粒体の熱処理にも適用できるため、食品工業への応用展開が期待できる。
１…ホッパー
２…スクリューフィーダー
３…ロータリーキルン炉
３０１ａ…ヒーター
３０１ｂ…ヒーター
３０１ｃ…ヒーター
３０２…回転ドラム
４…助燃性ガス供給装置
５…配管
６…送風ノズル
７…窯業系サイディング粉粒体
８…粉粒体回収箱
９a…熱電対温度計
９b…熱電対温度計
９c…熱電対温度計
１０…温度制御部
１１a…配線
１１b…配線
１１c…配線
１２…配管
１３…配管
１４…ダクト
１５…集塵フィルター
１６…のぞき窓
１７…コンプレッサー
１８…配管
１９…マスフローコントローラー
２０…高圧ガスボンベ
２１…調圧弁
２２…配管
２３…マスフローコントローラー
２４…差し込み穴
２５…セラミックス棒
２…スクリューフィーダー
３…ロータリーキルン炉
３０１ａ…ヒーター
３０１ｂ…ヒーター
３０１ｃ…ヒーター
３０２…回転ドラム
４…助燃性ガス供給装置
５…配管
６…送風ノズル
７…窯業系サイディング粉粒体
８…粉粒体回収箱
９a…熱電対温度計
９b…熱電対温度計
９c…熱電対温度計
１０…温度制御部
１１a…配線
１１b…配線
１１c…配線
１２…配管
１３…配管
１４…ダクト
１５…集塵フィルター
１６…のぞき窓
１７…コンプレッサー
１８…配管
１９…マスフローコントローラー
２０…高圧ガスボンベ
２１…調圧弁
２２…配管
２３…マスフローコントローラー
２４…差し込み穴
２５…セラミックス棒
Claims (4)
- 円筒状のロータリーキルン炉を備えた粉粒体熱処理装置であって、粉粒体を回転ドラムとヒーターよりなるロータリーキルン炉内に導入するためのホッパーとスクリューフィーダーを備え、かつスクリューフィーダーとロータリーキルン炉との接続部分の下方に、前記粉粒体へ助燃性ガスを間欠的に吐出する送風ノズルを設置したことを特徴とする粉粒体熱処理装置。
- 前記粉粒体がコンクリート、モルタル、窯業系サイディングのうち少なくともいずれか一つを含有することを特徴とする請求項１に記載の粉粒体熱処理装置。
- 前記助燃性ガスが空気、酸素の少なくともいずれか一つを含有することを特徴とする請求項１に記載の粉粒体熱処理装置。
- 前記助燃性ガスの送風ノズルの直径をｄ 、前記回転ドラムの直径をＤとした場合。ｄ とＤ とが以下の関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載の粉粒体熱処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020055234A JP7531794B2 (ja) | 2020-03-26 | 2020-03-26 | 助燃性ガス送風装置を備えたセメント系材料の粉粒体熱処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020055234A JP7531794B2 (ja) | 2020-03-26 | 2020-03-26 | 助燃性ガス送風装置を備えたセメント系材料の粉粒体熱処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021156464A JP2021156464A (ja) | 2021-10-07 |
| JP7531794B2 true JP7531794B2 (ja) | 2024-08-13 |
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ID=77917875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020055234A Active JP7531794B2 (ja) | 2020-03-26 | 2020-03-26 | 助燃性ガス送風装置を備えたセメント系材料の粉粒体熱処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7531794B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000296378A (ja) | 1999-04-13 | 2000-10-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 廃棄物の処理方法 |
| JP2012163282A (ja) | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Akami Seisakusho:Kk | 熱処理装置 |
| WO2015186769A1 (ja) | 2014-06-03 | 2015-12-10 | 株式会社ガイア環境技術研究所 | 食品、医薬品、化粧品及び飼料に利用される非晶質ケイ素、及びその製造方法、製造装置 |
| JP2018070424A (ja) | 2016-11-01 | 2018-05-10 | Ｂａｓｆ戸田バッテリーマテリアルズ合同会社 | 水酸化リチウム無水和物の製造方法及びこれに用いるロータリーキルン |
-
2020
- 2020-03-26 JP JP2020055234A patent/JP7531794B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2012163282A (ja) | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Akami Seisakusho:Kk | 熱処理装置 |
| WO2015186769A1 (ja) | 2014-06-03 | 2015-12-10 | 株式会社ガイア環境技術研究所 | 食品、医薬品、化粧品及び飼料に利用される非晶質ケイ素、及びその製造方法、製造装置 |
| JP2018070424A (ja) | 2016-11-01 | 2018-05-10 | Ｂａｓｆ戸田バッテリーマテリアルズ合同会社 | 水酸化リチウム無水和物の製造方法及びこれに用いるロータリーキルン |
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| JP2021156464A (ja) | 2021-10-07 |
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