JP7495663B2 - サーメット製切削工具 - Google Patents
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Description
この発明は、サーメット製切削工具に関するものである。
サーメット製切削工具は被削材との溶着が起こり難いために仕上げ加工に使用されている。この切削工具のトライボロジー特性の向上、すなわち、耐摩耗性を向上させるために種々の提案がなされている。
例えば、特許文献１には、硬質相と結合相を有し、その表面から最大１ｍｍの深さまで内部に向かって連続的に硬さが低くなり、かつ、内部の硬さに対して表面硬さが５～３０％高い硬質表層を有するサーメット製切削工具が記載されている。
また、例えば、特許文献２には、金属成分を５～３０質量％、残部がＴｉを含む炭化物、窒化物、炭窒化物、複合炭窒化物の少なくとも１種からなる硬質分散相を有するサーメット製切削工具であって、表層部は金属成分を３０～９０質量％、残部が前記硬質分散相であるしみだし最表面層とその直下の硬質相からなるサーメット製切削工具が記載されている。
近年の切削加工は高速化、高能率化の傾向にあり、切込み境界部や仕上げ境界部における摩耗（以下、これらを総称して境界部摩耗と云うことがある）がはやく進み、切削工具の寿命が短くなると云う問題がある。
本発明者の検討によれば、前記特許文献１～２に記載されたサーメット製切削工具には、次のような問題があることが判明した。
本発明者の検討によれば、前記特許文献１～２に記載されたサーメット製切削工具には、次のような問題があることが判明した。
前記特許文献１に記載されたサーメット製切削工具は、その表面が脆くなって欠損が生じやすい。
前記特許文献２に記載されたサーメット製切削工具は、表面部分はある程度の靭性を有するものの、前述の境界部摩耗を十分に抑制することができず、工具寿命は短い。
そこで、本発明は、例えば、鋼の切削加工において、２．０ｍｍ以下の切込み、０．５ｍｍ／ｒｅｖ．以下の送り、かつ、２００ｍ／ｍｉｎ以上の切削速度の切削条件に供しても、境界部摩耗を抑え優れた耐摩耗性および耐欠損性を有するサーメット製切削工具を提供することを目的とする。
本発明者は、サーメット製切削工具の表面層の構成について鋭意検討を行った。その結果、ＣｏとＮｉの含有量の和が所定値の結合相と、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）比率を満足する硬質層を有する表面層を有するとき、前述の切削条件に供しても、優れた耐境界部摩耗性および耐欠損性を有するサーメット製切削工具を得ることを知見した。
また、この表面層の下に、ＣｏとＮｉの含有量の和が特定値の結合相である領域が存在すると、より一層優れた耐境界部摩耗性および耐欠損性を有するサーメット製切削工具を得ることも知見した。
また、この表面層の下に、ＣｏとＮｉの含有量の和が特定値の結合相である領域が存在すると、より一層優れた耐境界部摩耗性および耐欠損性を有するサーメット製切削工具を得ることも知見した。
本発明は、この知見に基づくものであって、次のとおりのものである。
「（１）ＴｉＣＮ硬質相およびＴｉＭＣＮ（ただし、Ｍは、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの１種または２種以上）硬質相を有する硬質相と、ＣｏとＮｉの１種または２種を主成分とする結合相とからなるサーメット製切削工具であって、
Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の原子比で表されるＮ比率が、前記工具内部の前記硬質相と前記結合相の両相を合わした平均値として０．４０～０．５５であり、
前記工具表面には、平均層厚が０．５～３．０μｍの結合相富化表面層を有し、
該結合相富化表面層における前記硬質相と前記結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％は、前記工具内部の前記硬質相と前記結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して、２．５～６．０倍であり、
前記結合相富化表面層における前記ＴｉＣＮ硬質相における前記Ｎ比率をＮ１、前記結合相富化表面層よりも前記工具内部に向かって内方にある内方域の前記ＴｉＣＮ硬質相の前記Ｎ比率をＮ２とするとき、０．０５≦Ｎ１－Ｎ２≦０．２０である、
ことを特徴とするサーメット製切削工具。
（２）前記内方域の一部に平均厚さが１００～２００μｍの貧結合相領域を有することを特徴とする前記（１）に記載のサーメット製切削工具。
（３）前記（１）または（２）に記載のサーメット製切削工具の表面に硬質被覆膜を有することを特徴とするサーメット製切削工具。」
「（１）ＴｉＣＮ硬質相およびＴｉＭＣＮ（ただし、Ｍは、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの１種または２種以上）硬質相を有する硬質相と、ＣｏとＮｉの１種または２種を主成分とする結合相とからなるサーメット製切削工具であって、
Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の原子比で表されるＮ比率が、前記工具内部の前記硬質相と前記結合相の両相を合わした平均値として０．４０～０．５５であり、
前記工具表面には、平均層厚が０．５～３．０μｍの結合相富化表面層を有し、
該結合相富化表面層における前記硬質相と前記結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％は、前記工具内部の前記硬質相と前記結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して、２．５～６．０倍であり、
前記結合相富化表面層における前記ＴｉＣＮ硬質相における前記Ｎ比率をＮ１、前記結合相富化表面層よりも前記工具内部に向かって内方にある内方域の前記ＴｉＣＮ硬質相の前記Ｎ比率をＮ２とするとき、０．０５≦Ｎ１－Ｎ２≦０．２０である、
ことを特徴とするサーメット製切削工具。
（２）前記内方域の一部に平均厚さが１００～２００μｍの貧結合相領域を有することを特徴とする前記（１）に記載のサーメット製切削工具。
（３）前記（１）または（２）に記載のサーメット製切削工具の表面に硬質被覆膜を有することを特徴とするサーメット製切削工具。」
本発明のサーメット製切削工具は、例えば鋼の切削加工において、２．０ｍｍ以下の切込み、０．５ｍｍ／ｒｅｖ．以下の送り、かつ、２００ｍ／ｍｉｎ以上の切削速度の切削条件に供しても、境界部摩耗を抑え優れた耐摩耗性および耐欠損性を発揮する。
以下、本発明のサーメット製切削工具に関し、特に、インサートとして用いられる実施形態について、より詳細に説明する。なお、本明細書（発明の詳細な説明）、特許請求の範囲において、数値範囲を「Ｌ～Ｍ」（Ｌ、Ｍは共に数値）を用いて表現する場合、その範囲は上限（Ｍ）および下限（Ｌ）の数値を含むものとする。
図１に模式的に示すように、前記実施形態において、サーメット製切削工具の表面には結合相富化表面層を有し、その内部に内方域、選択的に貧結合相領域を有する。なお、サーメット製切削工具の内部は、内方域よりも切削工具の内部にあり、図示を省略している。以下、前記実施形態に係るサーメット製切削工具の組成、結合相富化表面層、内方域、選択的に存在する貧結合相領域について、詳述する。
１．組成：
サーメット製切削工具は、切削工具全体としてみたときに、８０～９４体積％を占める硬質相と残部が結合相からなる。
サーメット製切削工具は、切削工具全体としてみたときに、８０～９４体積％を占める硬質相と残部が結合相からなる。
（１）硬質相
硬質相は、ＴｉＣＮ硬質相およびＴｉＭＣＮ（ただし、Ｍは、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの１種または２種以上）硬質相を有している。
このＴｉＣＮ硬質相およびＴｉＭＣＮ硬質相の具体的な組成は、
ＴｉＣＮ硬質相が、ＴｉＣｘＮ１－ｘ、ただし、０．０≦ｘ≦１．０であり、
ＴｉＭＣＮ硬質相が、ＴｉｙＭ１－ｙＣｚＮ１－ｚ、ただし、０．０＜ｙ＜１．０、０．０＜ｚ＜１．０である。
なお、本明細書（発明の詳細な説明）、特許請求の範囲において、それぞれ、ＴｉＣＮ硬質相、ＴｉＭＣＮ硬質相の表記をもって、前記組成範囲を表している。
硬質相は、ＴｉＣＮ硬質相およびＴｉＭＣＮ（ただし、Ｍは、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの１種または２種以上）硬質相を有している。
このＴｉＣＮ硬質相およびＴｉＭＣＮ硬質相の具体的な組成は、
ＴｉＣＮ硬質相が、ＴｉＣｘＮ１－ｘ、ただし、０．０≦ｘ≦１．０であり、
ＴｉＭＣＮ硬質相が、ＴｉｙＭ１－ｙＣｚＮ１－ｚ、ただし、０．０＜ｙ＜１．０、０．０＜ｚ＜１．０である。
なお、本明細書（発明の詳細な説明）、特許請求の範囲において、それぞれ、ＴｉＣＮ硬質相、ＴｉＭＣＮ硬質相の表記をもって、前記組成範囲を表している。
（２）結合相
結合相は、ＣｏまたはＮｉの１種または２種を主成分としている。ここで、１種または２種を主成分としているとは、ＣｏまたはＮｉのいずれか、または、ＣｏとＮｉの含有量の和が結合相内で５０質量％を超えていると云うことである。
結合相は、ＣｏまたはＮｉの１種または２種を主成分としている。ここで、１種または２種を主成分としているとは、ＣｏまたはＮｉのいずれか、または、ＣｏとＮｉの含有量の和が結合相内で５０質量％を超えていると云うことである。
（３）不可避的不純物
なお、硬質相および結合相は、製造工程において、意図せずに混入する不純物、すなわち、不可避的不純物を含んでいてもよい。
なお、硬質相および結合相は、製造工程において、意図せずに混入する不純物、すなわち、不可避的不純物を含んでいてもよい。
（４）内部のＮ比率
サーメット製切削工具の表面から６００μｍ以上の内部（特許請求の範囲、本明細書（発明の詳細な説明）において、サーメット製切削工具の内部、または、工具内部ということがある）では、硬質相および結合相の両相を合わした平均値として、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の原子比により表されるＮ比率が０．４０～０．５５であることが好ましい。
その理由は、０．４０未満であると境界部摩耗が発達しやすく、０．５５を超えると切削工具内部にポア（空孔）が増えて安定した切削性能を発揮することができないためである。
サーメット製切削工具の表面から６００μｍ以上の内部（特許請求の範囲、本明細書（発明の詳細な説明）において、サーメット製切削工具の内部、または、工具内部ということがある）では、硬質相および結合相の両相を合わした平均値として、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の原子比により表されるＮ比率が０．４０～０．５５であることが好ましい。
その理由は、０．４０未満であると境界部摩耗が発達しやすく、０．５５を超えると切削工具内部にポア（空孔）が増えて安定した切削性能を発揮することができないためである。
（５）結合相富化表面層
サーメット製切削工具の表面には、平均厚さが０．５～３．０μｍの結合相富化表面層を有することが好ましい。この結合相富化表面層により、境界部摩耗を抑制することができる。
この結合相富化表面層では、硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％が、工具内部の硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して、２．５～６．０倍となっている。
サーメット製切削工具の表面には、平均厚さが０．５～３．０μｍの結合相富化表面層を有することが好ましい。この結合相富化表面層により、境界部摩耗を抑制することができる。
この結合相富化表面層では、硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％が、工具内部の硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して、２．５～６．０倍となっている。
また、この結合相富化表面層では、ＴｉＣＮ硬質相におけるＮ比率をＮ１、結合相富化表面層よりも工具内部に向かって内方にある内方域のＴｉＣＮ硬質相のＮ比率をＮ２とするとき、０．０５≦Ｎ１－Ｎ２≦０．２０であることが好ましい。
この範囲にあると、境界部摩耗を確実に抑制することができ、かつ、切削工具内部のポアによって安定した切削性能が阻害されることもない。
この範囲にあると、境界部摩耗を確実に抑制することができ、かつ、切削工具内部のポアによって安定した切削性能が阻害されることもない。
ここで、内方域とは、結合相富化表面層よりも工具内部に向かって内方にあり、かつ、硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの和が占める質量％が、工具内部の硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して、０．６５倍以上、２．５倍未満となる領域を云い、この工具内部を含むものである。
（６）貧結合相領域
内方域の一部に、切削工具内部の硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して、０．６５～０．９３倍の硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％となる結合相を有する貧結合相領域が存在することが好ましい。この貧結合相領域が存在すると、より確実に前述の切削条件においても境界部摩耗を抑え優れた耐摩耗性および耐欠損性を発揮する。
貧結合相領域のサーメット製切削工具表面からの深さは、例えば、１０μｍである。
内方域の一部に、切削工具内部の硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して、０．６５～０．９３倍の硬質相と結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％となる結合相を有する貧結合相領域が存在することが好ましい。この貧結合相領域が存在すると、より確実に前述の切削条件においても境界部摩耗を抑え優れた耐摩耗性および耐欠損性を発揮する。
貧結合相領域のサーメット製切削工具表面からの深さは、例えば、１０μｍである。
２．各濃度の測定方法
結合相であるＣｏとＮｉの含有量は、ＳＥＭ－ＥＤＳ（Ｅｎｅｒｇｙ Ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ Ｘ－ｒａｙ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ）を用いて測定する。サーメット製切削工具表面に対して垂直方向の外表面からの距離を測定深さと定義する。表面に対して水平方向に２０μｍ、垂直方向に０．２μｍの長方形領域を設定し、長方形の短辺の中心を測定深さに合わせる。測定深さは０．１～１μｍの領域では０．１μｍ間隔の測定を行い、測定深さ１～４μｍの領域では０．５μｍ間隔の測定を行い、測定深さ４～２０μｍの領域では２μｍ間隔の測定を行い、測定深さ２０～３００μｍの領域では２０μｍ間隔の測定を行い、３００～１０００μｍの領域までは１００μｍ間隔の測定を行う。
結合相であるＣｏとＮｉの含有量は、ＳＥＭ－ＥＤＳ（Ｅｎｅｒｇｙ Ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ Ｘ－ｒａｙ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ）を用いて測定する。サーメット製切削工具表面に対して垂直方向の外表面からの距離を測定深さと定義する。表面に対して水平方向に２０μｍ、垂直方向に０．２μｍの長方形領域を設定し、長方形の短辺の中心を測定深さに合わせる。測定深さは０．１～１μｍの領域では０．１μｍ間隔の測定を行い、測定深さ１～４μｍの領域では０．５μｍ間隔の測定を行い、測定深さ４～２０μｍの領域では２μｍ間隔の測定を行い、測定深さ２０～３００μｍの領域では２０μｍ間隔の測定を行い、３００～１０００μｍの領域までは１００μｍ間隔の測定を行う。
１つのサーメット製切削工具に対して任意の異なった３か所において同様な測定を実施し、得られた結果の平均値を各測定深さにおけるＣｏ、Ｎｉ量として、結合相富化表面層、内方域、貧結合相領域を画定する。なお、ＳＥＭ－ＥＤＳ測定時の加速電圧は、２０ｋＶ、照射電流は８０ｍＡ、作動距離は１０ｍｍである。
次に、ＴｉＣＮ硬質相のＮ比率はＴＥＭ－ＥＤＳを用いて測定する。ＴＥＭ－ＨＡＡＤＦ像において黒色に見えるＴｉＣＮ硬質相と見なすことができる粒子について、粒子１個を観察領域に指定して測定を行う。前記で画定した結合相富化表面層、内方域それぞれにおいて５粒子ずつ測定し、各粒子においてＮ／（Ｃ＋Ｎ）を算出し、その平均値を求める。
また、工具内部のＮ比率は、サーメット製切削工具の工具内部（表面から深さ６００μｍ以上の領域）を精密切断機や研削機にて切り出し、粉砕したものを試料とし、燃焼法を用いてＣおよびＮ含有量を測定し、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）を算出する。
３．硬質皮膜
サーメット製切削工具の表面に、０．１～２０．０μｍの合計平均膜厚を有する公知の硬質皮膜を設けると、この硬質皮膜のもたらす耐摩耗性と相俟って、サーメット製切削工具の耐摩耗性がより向上する。
ここで、公知の硬質皮膜としては、Ｔｉの炭化物膜、窒化物膜、炭窒化物膜、炭酸化物膜、および、炭窒化酸化物膜の１種または２種以上、ＴｉとＡｌとの複合窒化物膜、複合炭窒化物膜、さらには、酸化アルミニウム膜を例示することができる。
なお、前述の各膜の組成は、化学量論的組成に限定されるものではない。
サーメット製切削工具の表面に、０．１～２０．０μｍの合計平均膜厚を有する公知の硬質皮膜を設けると、この硬質皮膜のもたらす耐摩耗性と相俟って、サーメット製切削工具の耐摩耗性がより向上する。
ここで、公知の硬質皮膜としては、Ｔｉの炭化物膜、窒化物膜、炭窒化物膜、炭酸化物膜、および、炭窒化酸化物膜の１種または２種以上、ＴｉとＡｌとの複合窒化物膜、複合炭窒化物膜、さらには、酸化アルミニウム膜を例示することができる。
なお、前述の各膜の組成は、化学量論的組成に限定されるものではない。
次に、本発明のサーメット製切削工具についてインサートに適用した実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、いずれも０．８～２．０μｍの平均粒径を有する、表１に示すものを用意し、配合し、さらにワックスを加えてアルコール中で１１時間アトライタ混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形し成形体を得た。
ここで、各原料粉末には凝集が少なくかつ幅の狭い粒度分布を有していたため、切削工具としたときに粗大粒は少なかった。
ここで、各原料粉末には凝集が少なくかつ幅の狭い粒度分布を有していたため、切削工具としたときに粗大粒は少なかった。
次に、作製した圧粉体を焼結、ホーニング加工、コーティングを実施し、ＣＮＭＧ１２０４０８－ＦＨのインサート形状をもった表２に示す本発明工具１～５および比較工具１～５を作製した。本発明工具１の母材は本発明工具２と共通、本発明工具３の母材は本発明工具４と共通、比較工具１の母材は比較工具２と共通、比較工具３の母材は比較工具４と共通であった。
本発明工具１、本発明工具２、および本発明工具５の焼結条件は、次のとおりであった。２００～８００℃で脱脂を行い、１２００℃まで５００Ｐａの減圧下の窒素雰囲気で昇温し、１２００～１４００℃の温度範囲で真空焼結をし、さらに、１５００℃まで１００Ｐａ減圧下の窒素雰囲気で昇温して、そのまま、１時間保持し、引き続いて、１４５０℃まで５００Ｐａのアルゴン雰囲気で４℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却を行い、その後、常温まで急冷した。
本発明工具３および本発明工具４の焼結条件は、次のとおりであった。２００～８００℃で脱脂を行い、１２００℃まで５００Ｐａの減圧下の窒素雰囲気で昇温し、１２００～１４００℃の温度範囲で真空焼結をし、さらに、１５００℃まで１３００Ｐａ減圧下の窒素雰囲気で昇温して、１５００℃で１００Ｐａ減圧下の窒素雰囲気で１時間保持し、引き続いて、１４５０℃まで５００Ｐａのアルゴン雰囲気で４℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却を行い、その後、常温まで急冷した。
比較工具１、比較工具２、比較工具３、比較工具４、および比較工具５の焼結条件は、次のとおりであった。２００～８００℃で脱脂を行い、８００～１４００℃の温度範囲で真空焼結をし、さらに、１５００℃まで１００Ｐａ減圧下の窒素雰囲気で昇温して、そのまま、１時間保持し、その後、常温まで急冷した。
次に、このようにして得られた本発明工具１～５、と比較工具１～５を以下の切削加工試験１および２を行って加工性能を評価した。
切削試験１：連続切削試験
被削材：ＳＮＣＭ４３９
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ
切込み：０．５ｍｍ
送り：０．１ｍｍ／ｒｅｖ．
切削開始後２０分を経過した時点での境界部摩耗量と、境界部摩耗量または逃げ面摩耗量のいずれか大きい方が０．２ｍｍを超えるまでの時間を寿命として測定した。結果を表３に示す。
被削材：ＳＮＣＭ４３９
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ
切込み：０．５ｍｍ
送り：０．１ｍｍ／ｒｅｖ．
切削開始後２０分を経過した時点での境界部摩耗量と、境界部摩耗量または逃げ面摩耗量のいずれか大きい方が０．２ｍｍを超えるまでの時間を寿命として測定した。結果を表３に示す。
切削試験２：耐欠損性試験
被削材：ＳＣＭ４４０、４溝スリット材
切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ
切込み：１．０ｍｍ
切削時間：１ｍｉｎ
送りを変化させ、欠損が発生したときの送り量を調べた。結果を表４に示す。
被削材：ＳＣＭ４４０、４溝スリット材
切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ
切込み：１．０ｍｍ
切削時間：１ｍｉｎ
送りを変化させ、欠損が発生したときの送り量を調べた。結果を表４に示す。
硬質皮膜を有しているもの同士、硬質皮膜を有していないもの同士でそれぞれ本発明工具と比較工具の切削試験結果を比較すると、硬質皮膜の有無にかかわらず、比較被覆工具に比して、本発明工具の方が耐摩耗性、耐欠損性ともに高いことがわかる。また、貧結合相領域を具備したものは、貧結合相領域を具備していない工具に対して耐摩耗性に優れており、また、耐欠損性についても同等な性能を示した。
１ サーメット製切削工具
２ 結合相富化表面層
３ 内方域
４ 貧結合相領域
２ 結合相富化表面層
３ 内方域
４ 貧結合相領域
Claims (3)
- ＴｉＣＮ硬質相およびＴｉＭＣＮ（ただし、Ｍは、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの１種または２種以上）硬質相を有する硬質相と、ＣｏとＮｉの１種または２種を主成分とする結合相とからなるサーメット製切削工具であって、
Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の原子比で表されるＮ比率が、前記工具内部の前記硬質相と前記結合相の両相を合わした平均値として０．４０～０．５５であり、
前記工具表面には、平均層厚が０．５～３．０μｍの結合相富化表面層を有し、
該結合相富化表面層における前記硬質相と前記結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％は、前記工具内部の前記硬質相と前記結合相の両相を合わしたＣｏとＮｉの含有量の和が占める質量％に対して２．５～６．０倍であり、
前記結合相富化表面層における前記ＴｉＣＮ硬質相における前記Ｎ比率をＮ１、前記結合相富化表面層よりも前記工具内部に向かって内方にある内方域の前記ＴｉＣＮ硬質相の前記Ｎ比率をＮ２とするとき、０．０５≦Ｎ１－Ｎ２≦０．２０である、
ことを特徴とするサーメット製切削工具。 - 前記内方域の一部に平均厚さが１００～２００μｍの貧結合相領域を有することを特徴とする請求項１に記載のサーメット製切削工具。
- 請求項１または２に記載のサーメット製切削工具の表面に硬質被覆膜を有することを特徴とするサーメット製切削工具。
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|---|---|---|---|---|
| JP2004223666A (ja) | 2003-01-24 | 2004-08-12 | Kyocera Corp | 荒加工用切削工具 |
| JP2005153100A (ja) | 2003-11-27 | 2005-06-16 | Kyocera Corp | 仕上げ加工用切削工具 |
| JP2008195971A (ja) | 2007-02-08 | 2008-08-28 | Kyocera Corp | サーメット |
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