JP7482332B2 - 羽根車及び遠心送風機 - Google Patents

Description

本開示は、複数のブレードを有する羽根車、及びスクロールケーシングに羽根車を収容した遠心送風機に関する。

遠心送風機は、円盤状の主板の周縁部に複数のブレードを配置した羽根車と、羽根車を収容するスクロールケーシングとを備える。スクロールケーシングは、吸い込む気流を誘導するベルマウスを備えており、側面壁がアルキメデス螺旋状に形成される。スクロールケーシングは、風路の拡大が終了する位置から、吹出口まで延在するディフューズを有する。羽根車の回転又は駆動モータの運転によってスクロールケーシング内で発生した騒音は、吹出口又はベルマウスを通じてスクロールケーシングの外へ放射される。遠心送風機内部の気流の流速は、羽根車から流出した直後が最も大きい。また、スクロールケーシングの壁面又はディフューズの壁面と羽根車の回転中心との距離は、羽根車の回転方向の位置によって異なるため、気流の変動が生じやすい。

ベルマウスを有するスクロールケーシングに羽根車を実装した場合のブレードの高さごとの流れ場に注目すると、羽根車の根本付近では、ブレード同士の間を通過する気流はブレードの負圧面に沿い、剥離が小さい。これに対して、ブレードの高さの中間部から翼端側では、翼端に近づくに従い、ブレード同士の間を通過する気流はブレードの負圧面に沿うことができず、剥離が大きくなる。ブレードの負圧面での剥離領域が大きくなると、主流を形成することが難しくなり、二次流れによる乱れ成分を形成しやすくなり、騒音悪化を招く。したがって、スクロールケーシング実装時は翼軸方向の流れの挙動が異なることを考えた、羽根車の設計が要求される。

特許文献１には、円盤状の主板と、主板の表側面の外周側に環状に配設された複数のブレードと、ブレードの先端部に取り付けられる環状板とを備えた羽根車を有する遠心送風機が開示されている。特許文献１に開示される遠心送風機は、羽根車のブレードの前縁にテーパ部を設けることで、気流の前縁剥離を抑制し、低騒音化を図っている。

特開平７－２７９８９２号公報

特許文献１に開示される遠心送風機は、羽根車のブレードの前縁にテーパ部を設けているが、ブレード同士の間を通過する気流の縦渦化を効果的に行うことができず、負圧面上で生じる剥離渦を抑制する効果が小さい。

本開示は、上記に鑑みてなされたものであって、負圧面で生じる剥離渦を抑制する効果が高い羽根車を得ることを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本開示に係る羽根車は、円盤状の主板と、主板の周縁部に環状に配設され、主板に垂直な方向に延びる複数のブレードとを備える。複数のブレードの各々は、主板の中心側の端部である前縁に、ブレード同士の間を通過する気流に縦渦を形成する縦渦生成部が、主板に垂直な方向においてブレードの中間部から翼端側にかけて部分的に設けられている。縦渦生成部は、主板に平行な踏面と、主板に垂直な蹴上とを備える。前縁のうち縦渦生成部は、階段状である。

本開示に係る羽根車は、負圧面で生じる剥離渦を抑制する効果が高いという効果を奏する。

実施の形態１に係る遠心送風機の斜視図 実施の形態１に係る遠心送風機の断面図 実施の形態１の第１の比較例に係る遠心送風機の断面図 実施の形態１の第１の比較例に係る遠心送風機のブレードの負圧面上の気流の流線を模式的に示す図 実施の形態１の比較例に係る遠心送風機のブレードの負圧面での気流の剥離状態を示す図 実施の形態１の比較例に係る遠心送風機のブレードの負圧面での気流の剥離状態を示す図 実施の形態１の比較例に係る遠心送風機のブレードの負圧面での気流の剥離状態を示す図 実施の形態１の第２の比較例に係る遠心送風機の断面図 実施の形態１に係る遠心送風機の翼負圧面上の圧力変動の実効値を示す図 実施の形態１の第２の比較例に係る遠心送風機の翼負圧面上の圧力変動の実効値を示す図 実施の形態１に係る遠心送風機のブレードの前縁を通過する気流を模式的に示す図 実施の形態１に係る遠心送風機のブレードの前縁付近での剥離渦の挙動を示す図 実施の形態１の第２の比較例に係る遠心送風機のブレードの前縁付近での剥離渦の挙動を示す図 実施の形態１の第３の比較例に係る遠心送風機の断面図 実施の形態１に係る遠心送風機、第１の比較例に係る遠心送風機及び第３の比較例に係る遠心送風機の比騒音と風量との関係を示す図 実施の形態１に係る遠心送風機のブレードの形状の一例を示す図 実施の形態２に係る遠心送風機の断面図

以下に、実施の形態に係る羽根車及び遠心送風機を図面に基づいて詳細に説明する。

実施の形態１．
図１は、実施の形態１に係る遠心送風機の斜視図である。図２は、実施の形態１に係る遠心送風機の断面図である。図２は、図１中のII-II線に沿った遠心送風機１の断面を模式的に示している。実施の形態１に係る遠心送風機１は、羽根車３と、羽根車３を回転させる駆動モータ９と、羽根車３を収容するスクロールケーシング６とを備える。羽根車３は、回転軸２に垂直な円盤状の主板３ｅと主板３ｅの周縁部に環状に設置された複数のブレード３１とを備える。ブレード３１は、主板３ｅに垂直な方向に延びている。主板３ｅの中央部には、駆動モータ９を覆うハブ８が設けられている。スクロールケーシング６には、ベルマウス５が設けられている。スクロールケーシング６の側面壁６１は、回転軸２に垂直な平面へ投影した場合にアルキメデス螺旋状となる形状で形成されている。スクロールケーシング６の巻き終わりには、静圧変換を効果的に行うためのディフューザ６ｂが設けられている。ディフューザ６ｂは、吹出口６ａまで延びている。遠心送風機１は、羽根車３が回転することで気流Ｙ１をスクロールケーシング６内に吸引し、吹出口６ａから気流Ｙ２をスクロールケーシング６の外部に放出する。

羽根車３は、駆動モータ９のシャフト１０に固定されている。羽根車３のブレード３１の主板３ｅの中心側の端部である前縁３ａには、縦渦生成部３ｃが設けられている。縦渦生成部３ｃは、主板３ｅに垂直な方向においてブレード３１の中間部から翼端３ｄ側にかけて部分的に設けられている。縦渦生成部３ｃは、主板３ｅに平行な踏面３ｆと、主板３ｅに垂直な蹴上３ｇとを備える。

図２に示すように、ブレード３１の前縁３ａは、縦渦生成部３ｃが階段状となっている。羽根車３の主板３ｅと踏面３ｆとは平行である。主板３ｅと踏面３ｆとを平行にすることにより、金型成型による製造の容易性を高めることができる。縦渦生成部３ｃは、ブレード３１の前縁３ａの全域ではなく、ブレード３１の高さ方向の中央から翼端３ｄまでの部分に設けられている。

ここで、羽根車３の最小ブレード内径をＤ１、ブレード外径をＤ２、羽根車３の最大ブレード内径をＤ３と定義する。ベルマウス５の吸込口４の直径をＤＢと定義する。羽根車３のブレード３１の高さをＨＢと定義する。ブレード３１の高さＨＢは、主板３ｅから翼端３ｄまでの距離である。最小ブレード内径Ｄ１は、主板３ｅに平行な面へ羽根車３を投影した像におけるブレード３１の前縁３ａの最小の内径である。最大ブレード内径Ｄ３は、主板３ｅに平行な面へ羽根車３を投影した像におけるブレード３１の前縁３ａの最大の内径である。踏面３ｆは、ブレード３１の前縁３ａのうちブレード３１の高さＨＢの６０％、７０％、８０％及び９０％の各位置に設けられている。したがって、縦渦生成部３ｃは、主板３ｅからブレード３１の高さの６０％の位置から翼端３ｄまでの間の部分のみに設けられている。なお、ここでは主板３ｅに垂直な方向におけるブレード３１の中間部を、主板３ｅからブレード３１の高さＨＢの６０％の位置とし、主板３ｅからブレード３１の高さの６０％の位置から翼端３ｄまでの間の部分のみに縦渦生成部３ｃを設けているが、主板３ｅに垂直な方向におけるブレード３１の中間部は、主板３ｅからブレード３１の高さＨＢの４０％から６０％の間とすることができる。

ベルマウス５は、スクロールケーシング６に吸引される気流Ｙ１を整流する。吸込口４の直径ＤＢの大きさと、吸い込み風路の圧力損失の大きさとには相関があり、吸込口４の直径ＤＢの大きさを大きくすると圧力損失は小さくなる。

縦渦生成部３ｃの数を増やしたり、縦渦生成部３ｃの大きさを変えたりしやすくするためには、ブレード３１の根元側の翼弦長を長くするとよい。したがって、羽根車３の最大ブレード内径Ｄ３はベルマウス５の吸込口４の直径ＤＢよりも大きく、かつ羽根車３の最小ブレード内径Ｄ１はベルマウス５の吸込口４の直径ＤＢよりも小さいことが好ましい。

図３は、実施の形態１の第１の比較例に係る遠心送風機の断面図である。実施の形態１に係る遠心送風機１と同様の部分については同じ符号を付し、重複する説明は省略する。第１の比較例に係る遠心送風機２０１は、ブレード３１に縦渦生成部が設けられていない。第１の比較例に係る遠心送風機２０１は、羽根車３以外の部分については、実施の形態１に係る遠心送風機１と同様である。

図４は、実施の形態１の第１の比較例に係る遠心送風機のブレードの負圧面上の気流の流線を模式的に示す図である。なお、羽根車３単体ではなく、ベルマウス５が設けられたスクロールケーシング６に羽根車３を収容した状態でブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の負圧面上での流線を示している。図４に示すように、ブレード３１の高さＨＢの概ね５０％以下の部分では、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の流線の乱れは小さい。一方、ブレード３１の高さＨＢの５０％よりも大きい部分では、スクロールケーシング６に吸引される気流Ｙ１が吸い込み方向から吹き出し方向に転向できないため、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の流線の乱れが大きくなる。特に、ブレード３１の高さＨＢの６０％から９０％の部分では、ベルマウス５に沿ってスクロールケーシング６に吸引された気流Ｙ１が羽根車３のブレード３１の前縁３ａを通過後に吹き出し方向に転向できず、ブレード３１の負圧面から剥がれた流れが形成されやすいため、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の負圧面上での流線の乱れが顕著となる。このように、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３のブレード３１の負圧面上での流線は、ブレード３１の高さ方向の位置によって大きく異なる。

図５、図６及び図７は、実施の形態１の比較例に係る遠心送風機のブレードの負圧面での気流の剥離状態を示す図である。図５は、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置でのブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の負圧面上での剥離状態を示す。図６は、ブレード３１の高さＨＢの６０％の位置でのブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の負圧面上での剥離状態を示す。図７は、ブレード３１の高さＨＢの８０％の位置でのブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の負圧面上での剥離状態を示す。図５、図６及び図７に示す流線は、非圧縮性非定常流体解析によって速度分布を計算して求めている。

図５に示すように、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置では、ブレード３１の負圧面上でブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の剥離が生じている。ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３は、ブレード３１の前縁３ａでブレード３１から剥がれて、ブレード３１の中央よりも後縁３ｂ寄りの箇所でブレード３１に再付着している。ブレード３１の配列方向における剥離領域の大きさＬは、ブレードピッチＰの１／３以下である。遠心送風機２０１は、ブレード３１の高さの概ね３０％の位置で主流流速が最大となることから、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置は、主流が形成される領域と言える。

図６に示すように、ブレード３１の高さＨＢの６０％の位置では、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置と同様に、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の剥離が生じている。ブレード３１の配列方向における剥離領域の大きさＬは、ブレードピッチＰの半分以上である。剥離領域は、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置と比較して広範囲であり、気流Ｙ３がブレード３１に再付着する箇所も、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置と比較してブレード３１の後縁３ｂ寄りになっている。したがって、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置と比べてブレード３１の負圧面での剥離領域が大きくなっている分、主流流れを形成することができず、二次流れを形成しやすい流れ場を呈する。また、ブレード３１の高さＨＢの６０％から１００％の位置は、主流を形成することが難しく、二次流れ成分による乱れが支配的となる。したがって、ブレード３１の高さＨＢの６０％の位置においては、ブレード３１の負圧面では、二次流れ成分による乱れが支配的である。

図７に示すように、ブレード３１の高さＨＢの８０％の位置でも、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置及び６０％の位置と同様に、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の剥離が生じている。ブレード３１の高さＨＢの６０％の位置と同様に、ブレード３１の配列方向における剥離領域の大きさＬは、ブレードピッチＰの半分以上である。ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３がブレード３１に再付着する箇所も、ブレード３１の高さＨＢの４０％と比較してブレード３１の後縁３ｂ寄りになっている。したがって、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置と比べて負圧面の剥離領域が大きくなっている分、主流流れを形成することができず、二次流れを形成しやすい流れ場を呈する。また、ブレード３１の高さＨＢの６０％から１００％の位置は、主流を形成することが難しく、二次流れ成分による乱れが支配的となる。しがたって、ブレード３１の高さＨＢの８０％の位置においては、ブレード３１の負圧面では、二次流れ成分による乱れが支配的である。さらに、ブレード３１の高さＨＢの８０％の位置は、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置及び６０％の位置よりも主流が形成されにくいため、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３の流速は、ブレード３１の高さＨＢの４０％の位置及び６０％の位置よりも小さくなる傾向にあり、ブレード３１の負圧面上で形成される境界層が厚くなる。

図５、図６及び図７に示したように、ブレード３１の高さ方向において、流線の挙動、特にブレード３１の負圧面における剥離範囲及び境界層の厚さが顕著に異なる。したがって、図２に示したように、実施の形態１に係る遠心送風機１は、ブレード３１の負圧面上での気流の剥離が顕著となるブレード３１の高さの中央から翼端３ｄにかけて縦渦生成部３ｃを形成している。また、ブレード３１の負圧面上での気流の剥離が顕著ではないブレード３１の高さ方向の中央からハブ８側の部分には縦渦生成部３ｃを形成しないことにより、羽根車３から流出する主流を阻害して羽根車３の仕事量が低下することを抑制している。

図８は、実施の形態１の第２の比較例に係る遠心送風機の断面図である。実施の形態１に係る遠心送風機１と同様の部分については同じ符号を付し、重複する説明は省略する。第２の比較例に係る遠心送風機３０１は、ブレード３１の高さＨＢの４０％から６０％の間の点と、翼端３ｄとの間にかけてブレード３１の前縁３ａにテーパ部３ｊが設けられている。第２の比較例に係る遠心送風機３０１は、羽根車３のブレード３１にテーパ部３ｊを設けることにより、ブレード３１の前縁３ａで生じる剥離渦の発生タイミングをずらし、低騒音化を図っている。第２の比較例に係る遠心送風機３０１は、羽根車３以外の部分については、実施の形態１に係る遠心送風機１と同様である。

図９は、実施の形態１に係る遠心送風機の翼負圧面上の圧力変動の実効値を示す図である。図１０は、実施の形態１の第２の比較例に係る遠心送風機の翼負圧面上の圧力変動の実効値を示す図である。図９及び図１０では、圧力変動値の実効値を、圧力変動値が小さいほど黒色に近く、圧力変動値が大きいほど白色に近い灰色で示している。

図９及び図１０に示すように、実施の形態１に係る遠心送風機１は、第２の比較例に係る遠心送風機３０１よりも圧力変動の実効値の小さい領域が広い。特に、翼端３ｄ側では圧力変動の実効値が顕著に小さくなっている。圧力変動の実効値が小さくなれば、低騒音化につながる。

図１１は、実施の形態１に係る遠心送風機のブレードの前縁を通過する気流を模式的に示す図である。図１１に示すように、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３は、羽根車３が回転することでブレード３１の前縁３ａからブレード３１同士の間に吸い込まれる。この時、ブレード３１の前縁３ａのうち縦渦生成部３ｃが階段状になっているため、縦渦生成部３ｃを通過する気流には縦渦１００が生じる。気流に縦渦１００が生じることで、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３に生じる剥離領域は抑制される。さらに、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３に強制的に縦渦１００を生じさせることができるため、テーパ部３ｊが設けられた第２の比較例に係る遠心送風機３０１よりもブレード３１の前縁３ａで生じる剥離渦を細分化できる。

図１２は、実施の形態１に係る遠心送風機のブレードの前縁付近での剥離渦の挙動を示す図である。図１３は、実施の形態１の第２の比較例に係る遠心送風機のブレードの前縁付近での剥離渦の挙動を示す図である。渦の挙動は、非定常流体解析によって算出している。解析条件は、同一回転速度及び同一風量とし、羽根形状のみを相違させている。図１２及び図１３において、縦渦１００を白色で模式的に示している。

図１３に示すように、第２の比較例に係る遠心送風機３０１では、渦の細分化現象は生じにくく、比較的大きい渦が支配的であることがわかる。一方で、図１２に示す実施の形態１に係る遠心送風機１では、縦渦生成部３ｃ付近にて気流の縦渦化及び細分化がされている。渦が細分化されると、大きい渦同士の合体が発生しにくくなり、低騒音化がなされる。渦の細分化は、階段状の段差をなす縦渦生成部３ｃを気流が通過することによって行われる。

図９、図１１及び図１２に示すように、ブレード３１の前縁３ａのうち縦渦生成部３ｃが階段状になっていることにより、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３に強制的に縦渦１００を生じさせる。ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３には、縦渦生成部３ｃの踏面３ｆを通過する際に強制的に縦渦１００が形成され、負圧面の剥離領域が小さくなり、ブレード３１同士の間を通過する気流の乱れが減少する。ブレード３１の前縁３ａに縦渦生成部３ｃを設けることにより、ブレード３１の前縁３ａにテーパ部３ｊを設けるよりも、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３に効率的に縦渦１００を形成することができる。したがって、ブレード３１の前縁３ａのうち縦渦生成部３ｃが階段状になっていることにより、ブレード３１の負圧面上の圧力変動が小さくなり、前縁剥離渦が細分化され、低騒音化の効果を高めることができる。

図１４は、実施の形態１の第３の比較例に係る遠心送風機の断面図である。第３の比較例に係る遠心送風機４０１は、ブレード３１の高さ方向の全体にわたってブレード３１の前縁３ａに縦渦生成部３ｃが形成されている点で、実施の形態１に係る遠心送風機１と相違する。この他の部分は実施の形態１に係る遠心送風機１と同様であるため、重複する説明は省略する。

図１５は、実施の形態１に係る遠心送風機、第１の比較例に係る遠心送風機及び第３の比較例に係る遠心送風機の比騒音と風量との関係を示す図である。図１５は、○印のプロットは実施の形態１に係る遠心送風機１を示し、△印のプロットは、第１の比較例に係る遠心送風機２０１を示し、□印のプロットは、第３の比較例に係る遠心送風機４０１を示す。

図１５に示すように、第１の比較例に係る遠心送風機２０１と第３の比較例に係る遠心送風機４０１とでは、第３の比較例に係る遠心送風機４０１の方が全ての風量の範囲で比騒音が大きくなっている。ブレード３１の前縁３ａ全体を階段状とした第３の比較例に係る遠心送風機４０１は、低騒音効果が確認できなかった。これは、羽根車３をスクロールケーシング６に実装すると、羽根車３単体の流れ場とは異なり、ベルマウス５を通過して羽根車３に流入していく気流が形成されるため、ブレード３１の前縁３ａ全周に対して一様な流れとならないためである。したがって、羽根車３をスクロールケーシング６に実装するときは、図３及び図４に示すような流れ場を形成し、これに合わせてブレード３１の前縁３ａの縦渦生成部３ｃを設ける位置を選定する必要がある。

図１５に示すように、実施の形態１に係る遠心送風機１と第１の比較例に係る遠心送風機２０１とでは、破線で囲った送風機の動作風量帯域で比騒音が１．０ｄＢ程度小さくなっている。また、実施の形態１に係る遠心送風機１と第３の比較例に係る遠心送風機４０１とでは、破線で囲った送風機の動作風量帯域で比騒音が１．０ｄＢから１．５ｄＢ小さくなっている。このように、流入する流れの負圧面での剥離が顕著になる高さに絞ってブレード３１の前縁３ａに縦渦生成部３ｃを設けることにより、効率的に吸い込み気流に縦渦１００を生じさせ、ブレード３１の負圧面における剥離領域の拡大を抑制できる。一方、羽根車３の仕事量に関しても、実施の形態１に係る遠心送風機１は、羽根車３のブレード３１の高さＨＢの６０％以下の根元側には縦渦生成部３ｃが設けられていないため、翼弦長は長いままであり、主流形成には問題は生じず、羽根車３の仕事量を維持している。

実施の形態１に係る遠心送風機１の上記の説明において、ブレード３１の前縁３ａのうちブレード３１の高さＨＢの６０％、７０％、８０％及び９０％の各位置に踏面３ｆを設けた構成について説明したが、踏面３ｆを設ける位置及び数は、上記の例に限定されることはない。ただし、縦渦１００を生成するためには、主板３ｅからブレード３１の高さＨＢの６０％の位置から９０％の間の部分に、縦渦生成部３ｃを少なくとも一つ設けることが好ましい。なお、金型成型の容易性の観点では、踏面３ｆの数は少なく、蹴上３ｇは長い方が有利である。

図１６は、実施の形態１に係る遠心送風機のブレードの形状の一例を示す図である。ブレード３１の高さＨＢは１００ｍｍ、ブレード３１の幅Ｗは１５ｍｍであり、ブレード３１の幅Ｗはブレード３１の高さＨＢの７分の１程度である。ブレード３１の高さＨＢの４０％、６０％及び８０％の各位置に、踏面３ｆが設けられている。踏面３ｆの幅Ｗ１は、３ｍｍである。したがって、踏面３ｆの幅Ｗ１は、ブレード３１の幅Ｗの４分の１から８分の１程度である。蹴上３ｇの高さＨ１は、２０ｍｍであり、ブレード３１の高さＨＢの７分の１程度である。

縦渦１００を生成するためには、ブレード３１の前縁３ａに段差を設けることが有効である。踏面３ｆの幅Ｗ１が小さくなると、隣り合う縦渦１００同士が結合して縦渦ではなくなるため、踏面３ｆの幅Ｗ１は一定以上の大きさとする必要がある。具体的には、踏面３ｆの幅Ｗ１は３ｍｍ以上とし、ブレード３１の幅Ｗの８分の１以上とする。

蹴上３ｇの高さＨ１が小さくなると、隣り合う縦渦１００同士が結合して大きくなるため、縦渦１００の細分化のためには、蹴上３ｇの高さＨ１は踏面３ｆの幅Ｗ１の２倍よりも大きいことが好ましい。さらに、蹴上３ｇの高さＨ１は、踏面３ｆの幅Ｗ１の５倍よりも大きいことが特に好ましい。

また、一般的な遠心送風機の羽根車では、ブレードの高さはブレードの幅の７倍以下であるため、踏面の幅に対する蹴上の高さの比率を大きくしていくと、蹴上の数を増やすことができなくなる。実施の形態１に係る遠心送風機１は、少なくとも２段の段差とするために、蹴上３ｇの高さＨ１を踏面３ｆの幅Ｗ１の１０倍よりも小さくしている。

このように、実施の形態１に係る遠心送風機１は、ブレード３１同士の間を通過する気流Ｙ３に強制的に縦渦１００を生成できるため、負圧面上で生じる剥離渦を抑制する効果が高い。

実施の形態２．
図１７は、実施の形態２に係る遠心送風機の断面図である。実施の形態１に係る遠心送風機１は、ベルマウス５を一つ備えた片吸込型であったが、実施の形態２に係る遠心送風機５０１は、ベルマウス５を二つ備えた両吸込型である点で実施の形態１に係る遠心送風機１と相違する。実施の形態１に係る遠心送風機１と共通する部分には同じ符号を付し、重複する説明は省略する。

両吸込型である実施の形態２に係る遠心送風機５０１においても、羽根車３のブレード３１の前縁３ａのうち縦渦生成部３ｃが階段状になっていることで、実施の形態１に係る遠心送風機１と同様に負圧面の剥離を防止でき、低騒音化が期待できる。

以上の実施の形態に示した構成は、内容の一例を示すものであり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、要旨を逸脱しない範囲で、構成の一部を省略、変更することも可能である。

１，２０１，３０１，４０１，５０１ 遠心送風機、２ 回転軸、３ 羽根車、３ａ 前縁、３ｂ 後縁、３ｃ 縦渦生成部、３ｄ 翼端、３ｅ 主板、３ｆ 踏面、３ｇ 蹴上、３ｊ テーパ部、４ 吸込口、５ ベルマウス、６ スクロールケーシング、６ａ 吹出口、６ｂ ディフューザ、８ ハブ、９ 駆動モータ、１０ シャフト、３１ ブレード、６１ 側面壁、１００ 縦渦。

Claims (7)

1. 円盤状の主板と、前記主板の周縁部に環状に配設され、前記主板に垂直な方向に延びる複数のブレードとを備え、
   複数の前記ブレードの各々は、前記主板の中心側の端部である前縁に、前記ブレード同士の間を通過する気流に縦渦を形成する縦渦生成部が、前記主板に垂直な方向において前記ブレードの中間部から翼端側にかけての部分のみに部分的に設けられており、
   前記縦渦生成部は、前記主板に平行な踏面と、前記主板に垂直な蹴上とを備え、
   前記前縁のうち前記縦渦生成部は、階段状であることを特徴とする羽根車。
2. 前記縦渦生成部は、前記主板に垂直な方向において、前記主板から前記ブレードの高さの６０％の位置から前記翼端までの間の部分のみに設けられていることを特徴とする請求項１に記載の羽根車。
3. 前記主板に垂直な方向において、前記主板から前記ブレードの高さの６０％の位置から９０％の間の部分に、前記縦渦生成部が少なくとも一つ設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載の羽根車。
4. 請求項１から３のいずれか１項に記載の羽根車と、前記羽根車を収容するスクロールケーシングとを備えたことを特徴とする遠心送風機。
5. 前記スクロールケーシングは、吸込口にベルマウスが設けられており、
   前記主板に平行な面へ前記羽根車を投影した像における前記ブレードの前記前縁の最小の内径である最小ブレード内径は、前記ベルマウスの吸込口の直径よりも小さいことを特徴とする請求項４に記載の遠心送風機。
6. 前記主板に平行な面へ前記羽根車を投影した像における前記ブレードの前記前縁の最大の内径である最大ブレード内径は、前記ベルマウスの吸込口の直径よりも大きいことを特徴とする請求項５に記載の遠心送風機。
7. 前記スクロールケーシングは、吸込口にベルマウスが設けられており、
   前記主板に平行な面へ前記羽根車を投影した像における前記ブレードの前記前縁の最大の内径である最大ブレード内径は、前記ベルマウスの吸込口の直径よりも大きいことを特徴とする請求項４に記載の遠心送風機。

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