JP7470162B2

JP7470162B2 - Ｃｎｆ分散組成物の製造方法、及びｃｎｆ分散樹脂組成物の製造方法

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Publication number: JP7470162B2
Application number: JP2022148445A
Authority: JP
Inventors: 裕之田中; 慶郎伊東; 総平萩原; 章大熊
Original assignee: Chuetsu Pulp and Paper Co Ltd
Current assignee: Chuetsu Pulp and Paper Co Ltd
Priority date: 2021-09-17
Filing date: 2022-09-16
Publication date: 2024-04-17
Anticipated expiration: 2042-09-16
Also published as: JP2024106348A; JP2023044677A

Description

本発明は、ＣＮＦ分散組成物とその製造方法等に関するものである。

従来、樹脂の補強材としてセルロースナノファイバー（以下、ＣＮＦということもある。）や変性セルロースナノファイバーを用いた樹脂複合材が知られている。

このＣＮＦ／樹脂複合材では、ＣＮＦ等の補強材としての機能を発揮させるために樹脂中にＣＮＦ等を均一に分散させることが重要である。しかし、水に分散させたＣＮＦは水を除去する際に水素結合により凝集して強固な凝集体を作るため、ナノレベルの分散状態で樹脂中に均一に混合させることが困難であった。
そこで、特許文献１には、ＣＮＦ分散液に、アセトンなどの親水性有機溶媒を加えた後、吸引濾過して、ＣＮＦ分散液中の水分及び前記親水性有機溶媒を除去した後に、疎水性有機溶媒を加えて分散させた後、吸引濾過することで、疎水性有機溶媒へ置換する、２段置換法置換法が開示されている。

特開２０１５－１８３１５３号公報

"FTIR によるアルコール消毒剤中に含まれる成分量の迅速分析"、［online］、［令和３年９月１４日検索］、インターネット＜URL：https://www.an.shimadzu.co.jp/aplnotes/ftir/an_a630.pdf＞ X-ray and electron microscope studies of the degradation of cellulose by sulphuric acid Mukherjee, S. M.; Woods, H. J.: Biochim. Biophys. Acta, 10, 499501（1953） Characterization of Amphiphilic Janus-Type Surface in Cellulose Nanofibril Prepared by Aqueous Counter-CollisionTsubasa Tsuji, Kunio Tsuboi, Shingo Yokota, Satomi Tagawa, and Tetsuo KondoBiomacromolecules 2021, 22, 2, 620-628

しかしながら、特許文献１に記載された方法では、吸引ろ過時の初期段階から、ろ布上に細かなＣＮＦ薄膜が形成され、これが除去したい溶媒の通過を阻害するため、溶媒を除去したＣＮＦのマットを得るまでに多大なろ過時間を要する。さらに、ＣＮＦマットの中でも表面とその内部には水分差が生じ、表面側の固形分濃度が高くなる傾向にあり水素結合による凝集が進んでしまうため、ＣＮＦ水分散液を溶媒と均一に混合することは困難であった。

そこで、本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、水分を含むＣＮＦであっても、ＣＮＦ同士が凝集することなく、樹脂中に均一に分散させることのできるＣＮＦ分散組成物とその製造方法を提供することを目的とする。

また、ＣＮＦ水分散液に他の溶媒を添加して混合物とし、その混合物中の他の溶媒とＣＮＦ分散液中の水分との重量比率を算出する際に、ＣＮＦ水分散液中の水分量を測定し、その水分量と他の溶媒の重量とから混合物中の他の溶媒の重量比率を算出することに疑問があった。

そこで、本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ＣＮＦ水分散液に他の溶媒を添加したときに、混合物中の他の溶媒の重量比率を測定する方法を提供することを他の目的とする。

本発明者等は、前記課題に鑑み、鋭意研究を行ってきたところ、ＣＮＦ分散液に特定の割合のイソプロピルアルコールを加えて、共沸させることにより得られるＣＮＦ分散組成物が、ＣＮＦ同士が凝集することなく樹脂中に均一に分散できることを見出した。

また、本発明者等は、前記課題に鑑み、鋭意研究を行ってきたところ、ＣＮＦは、水の保水性が非常に強い繊維であるため、ある一定の値の水分を吸着して固定水とし、それ以上の水分のみが自由水として流動性を確保する溶媒として機能することに着目し、混合物中の他の溶媒の重量比率を測定する方法を見出した。

本発明によれば、水分を含むＣＮＦであっても、ＣＮＦ同士が凝集することなく樹脂中に均一に分散させることのできるＣＮＦ分散組成物とその製造方法が提供される。

本発明によれば、ＣＮＦ水分散液に他の溶媒を添加したときに、混合物中の他の溶媒の重量比率を測定する方法が提供される。

ＩＰＡと水の混合液体における気液平衡曲線である。実施例４におけるＣＮＦをエポキシ樹脂に均一分散させた状態を示す写真である。実施例１３におけるＣＮＦ１８％含有ペースト品を示す写真である。ＣＮＦ５％が均一に分散したナイロン樹脂を示す写真である。実施例１５におけるＣＮＦ分散ロジン樹脂を鉄板に広げている様子を示す写真である。実施例１５において、ＣＮＦ分散ロジン樹脂が１５０℃程度に達した後に、攪拌を継続しながら冷却をしている様子を示す写真である。示差走査熱量測定の結果を示す図である。ＣＮＦ含有率１％品（a）、２％品（ｂ）５％品（ｃ）のスラリーを希釈調製し、１１日間放置後の様子を示す図である。図８の一部の拡大写真である。汎用小型チップ抵抗を実装した基板の写真である。汎用小型チップ抵抗を実装した基板についての抵抗値推移の結果を示す図である。８００サイクル後の接合部を示す図である。シェア強度の推移を示す図である。セラコン部品下のはんだ厚みを示す図である。ヒートサイクル試験前後の状態を比較観察したＦＥ－ＳＥＭ像を示す図である。一般的なＡｇ_３Ｓｎの効果模式図である。はんだ内部の金属組成を確認するためＥＤＳを用いて元素分析を行った結果を示す図である。はんだ内部の組成について配向状態を確認するためＸ線回析装置を用いてＸ線測定を行った結果を示す図である。生産性評価用の実装基板を示す写真である。純水とＩＰＡとから検量線を作成した図である。ＣＮＦスラリーとＩＰＡとから検量線を作成して図１６に載せた図である。

次に、本発明の実施の形態を詳しく説明する。ただし、以下の実施形態は、発明の理解を助けるためのものであり、本発明を限定するものではない。

（用語の定義）
ここで本発明で用いる主な用語の定義づけをする。
本明細書における「ＣＮＦ」との用語は、ＣＮＦとＣＮＣを含み、平均太さ３～２００ｎｍであり、平均長さ３００ｎｍ以上のセルロース繊維のことをいい、平均幅３～４ｎｍのいわゆるシングルセルロースナノファイバー、およびシングルセルロースナノファイバーが、いくつか集合し複数層となっている平均幅１０～２００ｎｍのシングルセルロースナノファイバー集合体や硫酸等で非結晶部を除去したセルロースナノクリスタル（ＣＮＣ）を包含する。また、セルロース繊維の長さ方向に枝分かれのないものだけではなく、枝分かれしているものも存在する。
本明細書における「ＣＮＦ分散組成物」との用語は、成分（１）水、成分（２）セルロースナノファイバー及び成分（３）有機溶媒との混合物を共沸して得られるもののことをいい、広義には、成分（１）、成分（２）及び成分（３）を含有し、未だ共沸していない後述する有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上の物もＣＮＦ分散組成物に含まれ得るし、成分（１）が蒸発して成分（２）及び成分（３）となったものもＣＮＦ分散組成物に含まれる。
本明細書における「ＣＮＦ分散樹脂組成物」との用語は、成分（１）水、成分（２）セルロースナノファイバー、成分（３）有機溶媒及び成分（４）樹脂との混合物を共沸して得られるもののことをいい、前記「ＣＮＦ分散組成物」に成分（４）を加えた物や溶媒が全て除去された後の成分（２）に成分（４）を加えたものもＣＮＦ分散樹脂組成物に含まれる。
本明細書における「ＣＮＦ固着水」との用語は、ＣＮＦの水素結合力や分子間力などによりＣＮＦに強く吸着された水のことをいう。
これは、以下の思想により導き出され、定義されるものである。
ＣＮＦと水とからなる系であっても、ＣＮＦとＣＮＦ固着水のみからなる系である場合には、その物は、流動性がなく、あたかも固体のように振る舞う。そのため、溶媒をＣＮＦ分散液に添加した場合、溶媒とＣＮＦとの間には、ＣＮＦ固着水が存在していることになる。そこで、溶媒添加後のＣＮＦ分散液のＣＮＦ固形分濃度を算出する場合には、ＣＮＦ固着水を省いて計算した方が実際のＣＮＦ分散液の挙動に近くなる。

（混合物中の溶媒の重量比率Ｓｒの算出方法）
本発明におけるＣＮＦ分散液と溶媒（ただし、水を除く）との混合物中の溶媒の重量比率Ｓｒの算出方法は、以下の算出方法により求める。
まず、ＣＮＦ分散液中のＣＮＦの固形分量Ｃ_ｎと、水の溶媒量Ｖ_aを算出する。
次に、ＣＮＦ固着水Ｈ_Ｃを以下の式（1）により算出する。
Ｈ_Ｃ＝Ｃ_ｎ×（１００－a）／a ・・・（1）（式（1）中aは、ＣＮＦ水分散液内で一部ＣＮＦの凝集が始まる時点のＣＮＦ固形分濃度であり、ＣＮＦ固着水中のＣＮＦ固形分濃度とする。）
次に、ＣＮＦ分散液中の実質水溶媒量Ｖ_bを以下の式（2）により算出する。
Ｖ_b＝Ｖ_a－Ｈ_Ｃ・・・（2）
最後に、溶媒の重量Ｖ_ｓと実質水溶媒量Ｖ_ｂとから、以下の式（３）により溶媒の重量比率Ｓ_ｒを算出する。
Ｓ_ｒ＝Ｖ_ｓ／（Ｖ_ｓ＋Ｖ_ｂ）・・・（３）

まず、本願発明に用いることのできるＣＮＦ分散液について説明する。
ＣＮＦ分散液としては、特許第６８６７６１３号公報に記載の微細状繊維の製造方法、特許第６７０４５５１号公報に記載の天然高分子としてセルロースを用いたセルロースナノファイバー及び非特許文献２に記載の調製方法や各公報に記載の他の原料等を由来成分とする微細状繊維の製造方法を参照することができる。

これらＣＮＦ分散液の原料は１種を単独で又は２種以上を混合して用いてもよい。また原料の多糖としてはα－セルロース含有率６０％～９９質量％のパルプを用いるのが好ましい。α－セルロース含有率６０質量％以上の純度であれば繊維径及び繊維長さが調整しやすく、α－セルロース含有率６０質量％未満のものを用いた場合に比べ、熱安定性が高く、着色抑制効果が良好である。一方、９９質量％以上のものを用いた場合、繊維をナノレベルに解繊することが困難になる。

ＣＮＦの結晶化度は結晶化度５０以上が好ましい。結晶化度については、Ｘ線回折法等によって測定することができ、結晶化度５０未満の場合は、セルロースの天然結晶が有する特性を十分に引き出せなくなるほか、腐敗等による保管時の経時劣化を引き起こす虞がある。

特許第６７０４５５１号の００１８段落に記載のＡＣＣ法（水中対向衝突法）により、平均太さ３～２００nmであり、平均長さ０．１μｍ以上であるＣＮＦが得られる。平均太さと平均繊維長さの測定は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）等を適宜選択し、ＣＮＦを観察・測定し、得られた写真から２０本以上を選択し、これをそれぞれ平均化することにより求める。なお、非特許文献３に記載の蛍光増幅を利用する蛍光顕微鏡観察する方法を採用してもよい。

次に、本願発明に用いることのできる溶媒（ただし、水を除く）について説明する。
本願発明においては、水以外であれば全ての溶媒を使用することができる。換言すれば、液体状態をとる全ての物質を用いることが可能である。

次に、ＣＮＦ分散液中のＣＮＦの量Ｃｎと水の溶媒量Ｖaを算出する方法について説明する。
ＣＮＦ分散液中のＣＮＦの量Ｃｎと水の溶媒量Ｖaを算出するには、乾燥重量法等の各種公知の方法を用いて測定・算出することができる。
具体的には、ＣＮＦ分散液の重量を測定し、これを完全乾燥させ、残留した物をＣＮＦとし、この重量を測定して、Ｃｎとする。次いで、ＣＮＦ分散液の重量からＣｎを引くことによって水の溶媒量Ｖaを算出する。

次に、ＣＮＦ固着水Ｈ_Ｃを以下の式（１）により算出する方法について説明する。
Ｈ_Ｃ＝Ｃ_ｎ×（１００－a）／a （１）（式（1）中aは、ＣＮＦ系内で一部凝集が始まる時点のＣＮＦ固形分濃度であり、ＣＮＦ固着水中のＣＮＦ固形分濃度とする。）
ＣＮＦ固着水Ｈ_Ｃは、前述のaを用いて算出する。
ＣＮＦは非常に保水性の強い繊維である。これは、以下のような事実から裏付けられる。公知の油圧プレス機等を使用し非常に高い圧力を加えてＣＮＦ分散液を脱水したとしても、高々、ＣＮＦ固形分濃度が３０％程度にまでしか脱水することができない。また、一般的な空圧プレス機等を用いてＣＮＦ分散液を脱水した場合においては、ＣＮＦ固形分濃度は、１５％程度となるのが一般的である。
一方、ＣＮＦ固形分濃度が概ね１８％以上となってしまうと、ＣＮＦ分散液中のＣＮＦ同士の水素結合が生じ始めてしまうため、均一なＣＮＦとして存在することができない。そのため、１５～１９％がＣＮＦに固着する水として存在すると想定できる。この水の量をＣＮＦ固着水中固形分濃度aとする。
そうすると、これらの値以上の水分のみが、ＣＮＦ水分散液中の自由な水分としてＣＮＦ分散液の流動性を担保する溶媒として機能するといえる。

このような思想に基づき導き出されたＣＮＦ固着水中固形分濃度aを用いると、ＣＮＦを１００とした場合の水の量は１００×（１００－a）／aにより求めることができる。ここで、ＣＮＦ固形分量をＣｎとすれば、式（１）が導き出される。

次に、ＣＮＦ分散液中の実質水溶媒量Ｖ_bを以下の式（2）により算出する方法について説明する。
Ｖ_b＝Ｖ_a－Ｈ_Ｃ・・・（2）
前述したＣＮＦ分散液の水の溶媒量Ｖaから、ＣＮＦ固着水Ｈ_Ｃの値を引くことによって、ＣＮＦ分散液中の実質水溶媒量Ｖ_b を求めることができる。ここで、実質水溶媒量Ｖ_b が意味するところは、各々のＣＮＦ水分散液中のＣＮＦの含量値に応じた各々のＣＮＦ分散液中の流動性に関与する自由な水分量を評価することができるところにある。

最後に、溶媒の重量Ｖｓと実質水溶媒量Ｖ_b とから、以下の式（3）により添加溶媒の重量比率Ｓｒを算出する方法について説明する。
Ｓ_ｒ＝Ｖ_ｓ／（Ｖ_ｓ＋V_ｂ）・・・（３）
添加溶媒の重量Ｖ_ｓを前述したＣＮＦ分散液中の実質水溶媒量Ｖ_bと添加溶媒の重量Ｖ_ｓとの和で除することによって得られる。

以上の方法により、ＣＮＦ水分散液に他の溶媒を添加したときの混合物中の他の溶媒の重量比率を算出することが可能となる。
なお、同様の方法に分子量を勘案することにより、ＣＮＦ水分散液に他の溶媒を添加したときの混合物中の他の溶媒のモル比率を算出することも可能である。

（ＣＮＦ分散組成物の製造方法）
本願発明に係るＣＮＦ分散組成物の製造方法は、成分（１）：水、成分（２）：セルロースナノファイバー、成分（３）：有機溶媒とからなる混合物を加熱混合攪拌しながら共沸する工程を行うことで、前記成分（１）及び前記成分（３）を除去して得られ、
前記成分（３）の前記混合物中の有機溶媒の重量比率は、前記混合物中の溶媒（ただし、水を除く）の重量比率の算出方法によって、算出された前記混合物中の有機溶媒重量比率Ｏｒが５７％以上である。なお、前述の混合物中の溶媒の重量比率Ｓｒの算出方法において、溶媒を有機溶媒としたときの有機溶媒の重量比率をＯｒとしている。

本願発明においては、成分（１）、成分（２）及び成分（３）を同時に加えて混合物としてから、加熱混合攪拌しながら共沸する工程を行って、成分（１）及び成分（３）の一部を除去して有機溶媒重量比率Ｏｒが５７％以上となるようにしてもよい。また、成分（１）、成分（２）を加熱混合攪拌しながら、成分（３）を添加し、加熱混合攪拌しながら共沸する工程を行ってもよい。さらに、前記成分（３）を添加することを複数回添加する工程を行ってもよい。

なお、加熱混合撹拌する手段として、マントルヒーター等の公知の加熱装置を用いて、ミキサー等の公知の撹拌装置を用いて撹拌する方法等が挙げられる。

（成分（１）、成分（２））
本願発明における成分（１）と成分（２）は、前述したＣＮＦ水分散液を用いることで、成分（１）と成分（２）として用いることができる。また、前記ＣＮＦ水分散液に、別途、成分（１）や、成分（２）を別々に、又は同時に追加することによっても、成分（１）と成分（２）として用いることができる。

本発明に用いる成分（２）の量、すなわち、ＣＮＦ水分散液中のＣＮＦ濃度は、特に限定されないが、１～１８質量％が好ましく、より好ましくは５～１５質量％である。１質量％以下であると、成分（３）の量が過剰に必要となり、溶媒回収負担増及びコストが高くなる。また、１８質量％以上であると、一部凝集が生じているため、強力なエネルギーを付加しないと分散できなくなるおそれがあり、均一性の低下及びコストが高くなる。

（成分（３））
本願発明における成分（３）は、水と共沸する有機溶媒である。成分（３）は、ＣＮＦ分散液から成分（１）と共に共沸させ成分（１）を除去又は減じる目的で用いられる。なお、成分（３）は、一種のみを用いてもよいし、二種以上を用いてもよい。

成分（３）の具体例としては、アルコール類を例示することができ、グリセロール、メタノール、エタノール、２－プロパノール、ｎ－プロパノール、ブタノール、イソブチルアルコール、セカンダリーブチルアルコール、tert-ブチルアルコール、1,3-ブタンジオール及びヘキシルジグリコール等が挙げられる。これらの中でも、エタノール、２－プロパノール、ｎ－プロパノールが好ましく、より好ましくは、２－プロパノールが好ましい。２－プロパノールを使うことで成分（１）との共沸温度を下げることができる。さらに、液相比を変動させた時の気相比の変化が少なく、水に対する溶媒の量を抑えることができ、容易に安定して成分（１）の除去を行うことができる。

他には、トルエン、キシレン、ヘキサン、シクロヘキサン、オクタン、クロロベンゼン、ジオキサン、テトラヒドロフラン、アニソール、フェネトール等も使用することができる。

以上のようにして得られたＣＮＦ分散組成物を加熱温度条件下で液体として存在する高分子樹脂を追加し攪拌混合することによって、ＣＮＦ分散樹脂組成物を得ることができる。
また、他の観点からは、本願発明のＣＮＦ分散組成物の製造方法は、ＣＮＦ水分散液を有機溶媒に変換する方法と評価することも可能である。

（ＣＮＦ分散樹脂組成物の製造方法）
本願発明に係るＣＮＦ分散樹脂組成物の製造方法は、前述のＣＮＦ分散組成物の製造方法において、成分（４）樹脂を添加して、同様の方法により得られる。
すなわち、成分（１）：水、成分（２）：セルロースナノファイバー、成分（３）：有機溶媒及び成分（４）樹脂とからなる混合物を加熱混合攪拌しながら共沸する工程を行うことで、前記成分（１）及び前記成分（３）を除去して得られ、
前記成分（３）の前記混合物中の有機溶媒の重量比率は、前記混合物中の溶媒（ただし、水を除く）の重量比率の算出方法によって、算出された前記混合物中の有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上である。なお、前述の混合物中の溶媒の重量比率Ｓｒの算出方法において、溶媒を有機溶媒としたときの有機溶媒の重量比率をＯｒとしている。

また、本願発明においては、成分（１）、成分（２）、成分（３）及び成分（４）を同時に加えて、混合物としてから、加熱混合攪拌しながら共沸する工程を行ってもよい。また、成分（１）、成分（２）を加熱混合攪拌しながら、成分（３）を添加し、加熱混合攪拌しながら共沸する工程を行った後、成分（４）を加えてもよい。さらに、前記成分（３）を添加することを複数回添加する工程を行ってもよい。

このとき、成分（４）の添加タイミングは、成分（３）が系内に残存している状態であることが必要である。成分（３）が存在しない場合は成分（２）の凝集が進んでおり分散できない。成分（１）と成分（３）の合計に対する成分（２）の濃度が１％～１８％のタイミングで添加するとよく、さらに好ましくは２％～１５％、さらに好ましくは５％～１０％である。１％以下のタイミングの場合は、添加する樹脂の粘性により、系の粘度が高くなり強い攪拌力が必要となり分散不良の恐れがある。さらに攪拌容器の容積が必要以上に大きくなり設備コストおよび運転コストが過剰となる。１８％以上のタイミングで添加した場合には、成分（２）の凝集が始まっており、均一不良となり易い。

（成分（４））
本願発明における成分（４）流動樹脂は、特に制限なく用いることができるが、混合時に流動性を示す物であればよい。溶媒に溶ける場合は溶解して利用でき、加熱により軟化する場合は系を加熱しながら利用すればよい。
例えば、熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、熱硬化性樹脂ポリイミドなどが挙げられ、熱可塑性樹脂としては、ナイロン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレン、ポリ酢酸ビニル、ポリウレタン、ポリテトラフルオロエチレン、ABS樹脂、AS樹脂、アクリル樹脂などが挙げられる。熱可塑性樹脂の場合はグリセリンなどの高沸点溶媒に分散させることで、樹脂を軟化させて均一に分散することができる。
また、成分（４）は樹脂に限らず、沸点が製造時の温度より高い溶媒でも同様に利用できる。例えば、ターピネオール、炭素数8個以上のオクタンなどの炭化水素類、プロピレングリコール、炭素数４個以上のペンタノールなどのアルコール類、エチレングリコール、グリセリンなどの２価以上のアルコール類、フェノール、キシレン、ピリジン、酢酸イソペンチル、炭素数３個以上の２メトキシエタノールなどのグリコールエーテル類、２,６―ルチジン、ホルミアミド、2-ブトキシエタノールアセテート、ジメチルスルホキシド、N、N-ジメチルホルムアミド、ブチルカルビトールアセテート、クレゾール等である。

本発明に用いる前記成分（４）の量は、特に限定されないが、ＣＮＦ分散樹脂組成物中のＣＮＦ固形分が、１～２０質量％が好ましく、より好ましくは２～１５質量％である。１％質量以下であると、最終添加目的のＣＮＦ必要量が補えない。２０質量％以上であると、粘度が高くなり過ぎて取扱性に劣る。

ＣＮＦ分散樹脂組成物は、はんだ（ソルダペースト）へ利用できる。はんだ合金８９％と樹脂からなるソルダペーストで、ロジン系樹脂およびエポキシ系樹脂を用いたソルダペーストに対して、ＣＮＦ分散樹脂組成物添加した場合に以下のような効果を確認した。高温ダレ防止、濡れ性の改善、凝集性の改善、はんだ内部のボイド（欠陥）の低減、はんだ金属内部組織の微細化による強度向上、銅の分散性改善によるはんだ合金の均質化、溶融時の吸熱量の低減による省エネなどの効果を確認した。これらの成果により品質管理や生産管理コストの抑制、および接合信頼性などへ対応できる。

（ＣＮＦ分散組成物及びＣＮＦ分散樹脂組成物中の有機溶媒の定量方法）
有機溶媒として、エタノール若しくはイソプロピルアルコールを用いた場合には、非特許文献１に示される方法を用いて、フーリエ変換赤外分光光度計（ＦＴ－ＩＲ）を用いて、以下の手順により、ＣＮＦ分散組成物及びＣＮＦ分散樹脂組成物中のこれらの値を算出することができる。
１．標準試料を用いて、０～１００％の濃度範囲において検量線を作成する。
２．ＣＮＦ分散組成物及びＣＮＦ分散樹脂組成物をろ過して、ＣＮＦ及びＣＮＦ固着水を分離する。
３．得られた濾液をＦＴ－ＩＲを用いて測定する。

以下、実施例に基づき本発明を説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

（実施例１～３、比較例１）
ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製）１％品及びイソプロピルアルコール（２－プロパノールキシダ化学株式会社）を下記の表１に記載の量となるように調整した。
次いで、ＣＮＦ水分散液を加熱攪拌しながら、複数回に分けて、イソプロピルアルコールを添加し、加熱混合撹拌を行い、ＣＮＦ分散組成物を得た。次いで、エポキシ樹脂（リカレジン新日本理化株式会社）中のＣＮＦ固形分濃度が４％となる量のエポキシ樹脂を添加して、ＣＮＦ分散樹脂組成物を得た。目視にて、蒸気が確認できなくなった時点を終点とした。
得られたＣＮＦ分散樹脂組成物を目視により以下の評価基準を用いて評価した。結果を以下の表１に示す。なお、粘性はレオメーター測定により評価した。
◎：凝集物がなく高い粘性を付与できている。
〇：凝集物がなく粘性を付与できている。
△：粘性を付与できているが、一部凝集物がある。
×：ほとんどのＣＮＦが凝集している。

（実施例４～５、比較例２，３）
ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製）５％品及びイソプロピルアルコール（２－プロパノールキシダ化学株式会社）を下記の表２に記載の量となるように調整した。
次いで、表２に記載の量と、エポキシ樹脂（リカレジン新日本理化株式会社）中のＣＮＦ固形分濃度が３％となる量を全て１Ｌビーカーに投入して、添加して、加熱混合攪拌しながら、共沸してＣＮＦ分散樹脂組成物を得た。目視にて、蒸気が確認できなくなり、１５０℃に達した時点を終点とした。
得られたＣＮＦ分散樹脂組成物を目視により前述の評価基準を用いて評価した。結果を以下の表２に示す。また、図２に、実施例４におけるＣＮＦをエポキシ樹脂に均一分散させた状態を示す写真を示す。

（実施例６～９）
ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製）１０％品及びイソプロピルアルコール（２－プロパノールキシダ化学株式会社）を下記の表３に記載の量となるように調整した。
次いで、表３に記載の量とエポキシ樹脂（リカレジン新日本理化株式会社）中のＣＮＦ固形分濃度が５％及び４％となる量を全て３００ｍｌビーカーに投入して、加熱混合攪拌しながら、共沸してＣＮＦ分散樹脂組成物を得た。目視にて、蒸気が確認できなくなった時点を終点とした。実施例６の粘性が高過ぎてレオメーター測定が出来なかったため、その他はＣＮＦ４％配合エポキシ樹脂とした。
得られたＣＮＦ分散樹脂組成物を目視及びレオメーター測定により前述の評価基準を用いて評価した。結果を以下の表３に示す。

表１～３より、ＩＰＡの重量比率Ｏｒを５６．８％以上とすることによって、良好なＣＮＦ分散樹脂組成物が得られることが明らかとなった。
これから、有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上となるように成分（１）、成分（２）及び成分（３）を混合し、ＣＮＦ分散組成物とし、これに樹脂を加えて加熱混合攪拌しながら、共沸することによって、良好なＣＮＦ分散樹脂組成物が得られることが明らかとなった。
また、有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上となるように成分（１）、成分（２）及び成分（３）を調整して、成分（１）及び成分（２）のみが存在するところへ、すなわち、ＣＮＦ水分散液に、成分（３）を複数回添加し、かつ、任意のタイミングで成分（４）を加えることによってもまた、良好なＣＮＦ分散樹脂組成物が得られることが明らかとなった。
すなわち、水分を含むＣＮＦであっても、ＣＮＦ同士が凝集することなく樹脂中に均一にＣＮＦを分散させることのできるＣＮＦ分散組成物、及び樹脂中に均一にＣＮＦが分散されたＣＮＦ分散樹脂組成物が得られることが明らかとなったといえる。

（実施例１０～１２）
実施例１０～１２は、実施例１～９及び比較例１～３において明らかとなった、有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上であるＣＮＦ分散組成物を用いた場合に、良好なＣＮＦ分散樹脂組成物が得られるという点を踏まえつつ、有機溶媒重量比率Ｏｒの値を変化させた時に、ＣＮＦ分散組成物の成分（１）と成分（３）の挙動に係る実施例である。

図１は、ＩＰＡと水の混合液体におけるＩＰＡ液相組成を横軸に、当該混合液体を蒸発させた際に生成されるＩＰＡ蒸気と水蒸気の混合蒸気におけるＩＰＡ気相組成を縦軸に示した気液平衡曲線である。
また、式（４）は、図１より、ＩＰＡ液相組成０．０５～０．９に対応するＩＰＡ気相組成の値として読み取った値をグラフ上にプロットして得たものである。表４に読み取った値を示す。

y = 0.6543x³ - 0.5245x² + 0.4005x + 0.4462 ・・・（４）

ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製）及びイソプロピルアルコール（２－プロパノールキシダ化学株式会社）を下記の表５に記載の量となるように調整した。

次いで、図１及び式（４）を用いて、水が蒸発したと仮定した時のＩＰＡの残量を求め、さらに、ＣＮＦ分散組成物中のＣＮＦ濃度を以下の計算方法により求めた。表５にＣＮＦ分散組成物中のＣＮＦ濃度を示し、表６～表８に実施例１０～実施例１２についての前記計算結果を示す。
１．ＣＮＦ分散組成物中のＩＰＡ液体モル比を式（４）に代入してＩＰＡの気相比を算出する。
２．ＩＰＡの気相比から水の気相比を算出する。
３．これらの値と水とＩＰＡの分子量とから重量比を算出する。
４．これらの値から重量比率を計算する。
５．水が全て蒸発したとした時のＩＰＡの蒸発量を求める。
６．ＩＰＡが残っている場合に、ＣＮＦ固形分ＣｎをＣｎとＩＰＡ残量との和で除してＣＮＦ分散組成物中のＣＮＦ濃度を求める。

次いで、実施例１０～１２に記載の量をビーカーに投入して、ＣＮＦ濃度４％となる量のエポキシ樹脂（リカレジン新日本理化株式会社）を加えて、加熱混合攪拌しながら共沸して、ＣＮＦ分散樹脂組成物を得た。得られたＣＮＦ分散樹脂組成物は、ＣＮＦが均一に分散した高粘度のペースト状態であった。
また、実施例１０～１２に記載の量をビーカーに投入して、加熱混合攪拌しながら共沸して、ＣＮＦ分散組成物中のＣＮＦ濃度が１０％程度であるＣＮＦ分散組成物を得た。
次いで、得られた前記ＣＮＦ分散組成物（実施例１１，１２）の一部をそれぞれろ過して得られた濾液と標準試料として１００％濃度のＩＰＡをＦＴ－ＩＲを用いて測定し、１１３１ｃｍ－１の振動吸収スペクトルを比較したところ、同程度の強度であった。この結果により、得られたＣＮＦ分散組成物には、水が含まれていないことが明らかとなった。すなわち、ＣＮＦとＩＰＡとからなるＣＮＦ分散組成物が得られることが明らかとなった。
次いで、前記ＣＮＦ分散組成物（実施例１０）の一部をろ過して得られた濾液を用いて、同様にＦＴ－ＩＲ測定を行い、ピーク強度が低下していることを確認した。有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上であるＣＮＦ分散組成物は、水、ＣＮＦ、ＩＰＡが存在するＣＮＦ分散組成物であることも明らかとなった。

（実施例１３）
１Ｌビーカー中に、ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製）10％品300g、及びイソプロピルアルコール（２－プロパノールキシダ化学株式会社）４００gを３度に分けて添加混合した。一度目の添加後にガラス棒で攪拌しながら下部ヒーターによる加熱で共沸を開始し、溶媒が半分ほど蒸発した時に、2度目のイソプロパノールを添加した。
さらに、食添用グリセリンを添加してイソプロパノールおよびグリセリンに分散したＣＮＦ１８％含有ペースト品を調製した。固着水以外の水溶媒が全て蒸発したと想定した際の計算上の重量値を表９に示す。また、ＣＮＦ１８％含有ペースト品の写真を図２に示す。

次いで、上記ＣＮＦ１８％含有ペースト：５．２ｇを食添用グリセリン６１ｇに混合して攪拌し、２００℃に加熱した。
次いで、ナイロン樹脂ＰＡ-６６（ポチコン大塚化学株式会社）１７ｇを混合して全てのナイロン樹脂を溶解させた。この時点の粘性は手攪拌から100～1,000cp程度の範囲と思われた。溶解後に300℃まで加熱し、食添用グリセリンを蒸発させた後、鉄板上に流して冷却し、図３に示すＣＮＦ５％が均一に分散したナイロン樹脂を得た。

（比較例４）
実施例１１において用いたＣＮＦ１８％含有ペースト品を用いて同じナイロン樹脂への分散を検討した。
まず、ナイロン樹脂54gをビーカー底に均一に敷き詰めヒーター温度を400℃にして加熱した。薬さじでペレットを押さえつけることで、ビーカー底のナイロンに熱が伝わり、ナイロンは徐々に軟化し、8割程度のナイロンが軟化したが流動性のない状態であった。ここに、上記ＣＮＦペーストを添加した。添加した瞬間に、ビーカーの底部に触れて一部が焦げ始めて白い煙をあげた。ナイロンの流動性もさらに低下して混ぜることができなかった。ここにグリセリンを２０g追加で添加した。ナイロンの溶解につれて透明なグリセリンが黒く変色するが、グリセリンに浸った状態のナイロンの一部しか溶けなかった。ナイロン樹脂が全て溶解する量のグリセリンが必要であり、均一に熱を伝えて溶解することが重要であることが分かった。

（実施例１４）
実施例１１において用いたＣＮＦ１８％含有ペースト品を用いて同じナイロン樹脂への分散を別の方法で検討した。
まず、ナイロン樹脂４４．５ｇを簡易混練機（井元製作所製）に入れて２７０℃で軟化させた、そこに上記ペースト２．５ｇを４回に分けて投入した。各投入後は各５分間以上の混錬を行った。最終４回目投入して混練後の混錬樹脂を取り出して、熱プレスでシートとした。
透過させて凝集物を評価したが、凝集物は見えなかった。ナイロンは溶媒に溶かさずとも混練押出機などでＣＮＦ分散樹脂組成物を得られることが分かった。

（実施例１５）
ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製）１１．１４％品４０gにイソプロピルアルコール（２－プロパノールキシダ化学株式会社）１００gを添加混合してＣＮＦスラリーを得た。
次いで、ロジン樹脂（水素添加ロジンハイペール荒川化学工業株式会社）１１５ｇをイソプロパノール３８７ｇに添加して室温で攪拌して溶解させて、ロジンが完全に溶解したロジン溶解液を調製した。
前記ＣＮＦスラリーに対して、上記ロジン溶解液を添加して加熱攪拌しながら共沸させてイソプロパノールと水を蒸発させた。なお、ロジン液の添加は共沸により反応液が１００ｃｃ程度蒸発する毎に、4回に分けて１１２ｇ、１１０ｇ、１０１ｇ、および残存液１０４ｇの順に添加した。
ロジン溶解液を最後に添加した後、溶媒の蒸発と伴に液温が上昇し１０５℃程度で自由水が蒸発を終えてから沸騰量は減少し、１３０℃で固着水が完全に蒸発後に蒸気は確認できなくなり、１５０℃程度に達した後に攪拌を継続しながら冷却し、ＣＮＦが均一分散したＣＮＦ３．７％分散ロジン樹脂が得られた。
得られたＣＮＦ分散ロジン樹脂は１００℃程度では粘張状のペースト状態であったが、鉄板上に移して室温まで冷却して固体状のロジン樹脂とした。
図５に、得られたＣＮＦ分散ロジン樹脂を鉄板に広げている様子を示す写真を示す。また、図６に、１５０℃程度に達した後に、攪拌を継続しながら冷却をしている様子を示す写真を示す。

（実施例１６）
ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製）１１．１４％品５０gにイソプロピルアルコール（２－プロパノールキシダ化学株式会社）１０３gを添加混合してＣＮＦスラリーを得た。
次いで、これを攪拌させながら、ターピネオール（製品コード RCI-YS-0130、整理番号 YSCHEM354-3、濃度100%、ヤスハラケミカル株式会社製）１００ｇを追加した。このスラリーを加熱攪拌しながら共沸させてイソプロパノールと水を蒸発させた。溶媒の蒸発と伴に液温が上昇し１３５℃程度で自由水と固着水が完全に蒸発し、蒸気は確認できなくなるまで加熱攪拌後、攪拌を継続しながら冷却し、ＣＮＦが均一分散したＣＮＦ５％分散ターピネオール９２ｇが得られた。なお、加熱攪拌過程においては、水とイソプロパノールの共沸以外にも多少のターピネオールの揮発があったと思われる芳香を感じた。
さらにターピネオールを加えて、ＣＮＦ含有率１％品（a）および２％品（ｂ）のスラリーを希釈調製した。１１日間放置後の様子を図８に、さらに拡大写真を図９に示す。これらの図より、ＣＮＦ５％のターピネオールスラリー（ｃ）は１１日経過後も安定分散している様子が確認できた。一方、ＣＮＦ含有率２％品では多少の離油が生じ、ＣＮＦ含有率１％品では明確に離油し下部にＣＮＦスラリーが沈降している様子が確認できた。本技術を用いることでＣＮＦは凝集することなくターピネオール中で分散しているが、ＣＮＦの表面に存在する水酸基は化学修飾などの官能基導入を行っていない天然セルロースであり、オイル吸着能力以上に存在するオイル分は吸着することができず、比重０．９３４のターピネオールの過剰分は表面に浮いていることが確認できる。

（実施例１７）
ＣＮＦ水分散液（nanoforest-S BB-C 中越パルプ工業株式会社製６．４５％、４００ｇ）を、プラネタリーミキサー（ＰＬＭ－２株式会社井上製作所社製）に投入し、６４ｒｐｍ(低速)で攪拌しながら、ＩＰＡ（２－プロパノールキシダ化学株式会社７００ｇ）を４回に分けて徐々に投入した(ＩＰＡモル比３５．９％、有機溶媒重量比率Ｓｒ=７５．４％)。
次いで、エポキシ樹脂（リカレジン新日本理化株式会社）２３０ｇを投入して、９０℃に設定し、加温を開始した。実温度７０℃となったときに減圧を開始し、最大温度１１０℃、０．０９９ＭＰａにて水分を完全に揮発させてＣＮＦを１０％配合させたＣＮＦ分散樹脂組成物を得た。

（実施例１８～実施例２１）
次いで、得られたＣＮＦ分散樹脂組成物を表１０に記載のソルダペースト処方へそれぞれ添加率が、ソルダペースト５００ｇ当りに、０．００５ｇ、０．０１ｇ、０．０５ｇ、０．１ｇの乾燥固形分重量となるように（表１１）添加し、自転公転ミキサー（ＵＭ－１０２株式会社ジャパンユニックス社製）を用いて、公転１０００ｒｐｍ自転２５０ｒｐｍの条件で２分間攪拌して得た。尚、係る処理でソルダペーストの温度は１０℃から２５℃程度まで上昇した。

（ソルダペーストの熱特性）
実施例１８と実施例２０と比較例５を用いて、窒素ガス雰囲気中（３０ｍｌ／ｍｉｎ）、示差走査熱量測定（ＤＳＣ－６０、株式会社島津製作所社製）を行った。結果を図７に示す。図７の結果から、ソルダペーストに温度を付与する過程においては、溶け始める温度が上がり、また、総吸熱量を少なく抑えられることが明らかとなった。これは、熱がＣＮＦ繊維軸を伝わることで、熱伝達速度が高まりソルダペースト全体が均一な温度状態となったためと考えられる。換言すれば、比較例５の場合は表面部分の温度が先に上がることで表面から溶けて内部が遅れて溶けていると推察される。
また、ソルダペーストを冷却固化する過程では、比較例５の結果から、ＣＮＦが存在しないと過冷却を経て結晶化が始まり、この時に放熱が生じていることが明らかとなった。これは、ＣＮＦを添加することで過冷却が抑えられ、スムーズに結晶化が進むことが明らかとなった。これは、熱がＣＮＦ繊維軸を伝わり放出されているためと考えられる。

（実施例２２～２５、比較例６）
（電子実装基板の作製と信頼性評価及び生産性評価）
（ｉ）電子実装基板の作製
実施例１８～２１、比較例５で得られたソルダペーストの生産性、および信頼性を評価するための実装基板の図面をＣＡＤにより設計し、製作仕様書を作成した後、電子部品実装基板を作成し、それぞれ実施例１８～２１に対応するものを実施例２２～２５、比較例６とした。次いで、得られた電子部品実装基板を用いて信頼性評価及び生産性評価を行った。
（ｉｉ）信頼性評価
信頼性評価は、以下の２種類（（Ａ）及び（Ｂ））の基板を用いた１０００サイクルのヒートサイクル試験とした。
（Ａ）汎用小型チップ抵抗を実装した基板(図１０（下図)）を用いて、電気抵抗値測定によりこれらの差異を評価した。
（Ｂ）２つ目は大型のセラミックコンデンサー（セラコン）を実装した基板(図１０（上図)）を用いて、シェア強度測定による評価をした。

（電気抵抗測定による信頼性評価の結果）
図１１に、前記（Ａ）についての抵抗値推移の結果を示す図を示す。図１１から、汎用小型チップ抵抗を実装した電気抵抗測定では、明確な違いは確認できなかった。また、き裂による接合面の絶縁破断が生じたチップは１個も存在していなかったことから、はんだ部の大きな劣化は生じていないことが明らかとなった。

（シェア強度測定による信頼性評価の結果）
図１２と１３に、上記（Ｂ）について、８００サイクル後の接合部を示す図と、シェア強度の変化率推移の結果を示す図を示す。図１２から、大型のセラミックコンデンサーを実装した基板の部品接合部では、８００サイクル段階で、目視で確認できるき裂が生じていた。また、図１３から、ＣＮＦを添加した実施例２２～２５では、シェア強度の低下ペースが遅いことが分かる。これから、ＣＮＦの存在により信頼性評価が高まっているといえる。特にＣＮＦ添加率０．０１％（実施例２０）、０．００２％（実施例１９）では１０００サイクル終了時点で未添加品８００サイクル（比較例５）を上回り、良好な成果を得た。
次いで、セラコン部品下のはんだ厚みを調査した。結果を図１４に示す。ヒートサイクル試験後のセラコン部品の両側２点を断面観察し平均厚みとした。実施例２２～２５では、比較例５と比べて厚みが薄く、添加率の増加に伴い厚みが薄くなっていることが明らかとなった。
これらの結果から、以下のことが推察される。
まず前提として、基板上に塗布したソルダペーストは、その上にセラコン部品等がセット（固定されることなく載せられている状態）され、リフロー炉内で溶融される。その熱溶融の際に、部品の自重落下や濡れ性等の影響を受けて部品が動き、結果として厚みが変化する。従って各接合部品の厚みにはバラつきが生じることとなる。
その上で、ＣＮＦの処方の有無によって、セラコン部品下のはんだ厚みの薄肉化が生じる可能性を、溶融はんだの粘性に焦点を当てて考察する。実施例に係るソルダペーストは、せん断応力を受け続けると粘度が次第に低下し、静止すると粘度が次第に上昇し、最終的に固体状になる性質であるチキソトロピー性を有するＣＮＦが配合されており、この性質がソルダペーストに付与されることによって、セラコン部品下のはんだ厚みの薄肉化が生じると考えられる。
これは、リフローシュミレーターに設置したカメラにより、はんだ溶融時の状態を観察すると、対流運動している様子が観察できたことからも裏付けされる。この熱運動により、溶融はんだにせん断応力が負荷され続けると、粘度が低下すると考えられる。そのため、セラコン部品が重力により沈み込み易くなり、結果として薄肉化した可能性があると推察できる。
次に、前記はんだ厚みが信頼性評価の結果に与える影響については以下のように推察される。
ヒートサイクル試験環境下では、熱による伸縮の小さいセラコン部品と大きい樹脂基板との間隙の接合はんだ部に、せん断ひずみが生じる。より正確には塑性ひずみに加え、非線形の時間依存クリープひずみもあり、単純な線形式ではないものの、厚みが薄くなることは、せん断ひずみが大きくなることを意味し、厚みが薄いほど厳しい条件で評価されていると解釈できる。従って、ソルダペーストの処方を変更し、接合厚みの維持とＣＮＦによる強度向上効果を両立させることができれば、電子基板の信頼性に大きな改善効果を生むことも期待できる。また、添加すると粘度上昇する種類の添加剤の利用も可能となり、処方幅が広がることとなる。

（ヒートサイクル試験後の断面観察）
実施例２５と比較例６とを用いて、ヒートサイクル試験前後の断面観察を行うことによりＣＮＦの有無による熱疲労の差異を評価した。それぞれのヒートサイクル試験前後の状態を比較観察したＦＥ－ＳＥＭ像を図１５（左側：比較例６、右側：実施例２５）に示す。
一般的には、はんだ内部では、β-Snの粒界周囲にネットワーク状に存在するＡｇ_３Ｓｎ共晶部が、クラックの発生・進展を防止するとされている(図１６)。そして、熱サイクルによりβ-Snの微細化やＡｇ_３Ｓｎの拡散移動および再結晶化が進み、上記ネットワークによるき裂進展防止効果が低下するとされている。
ヒートサイクル試験前（冷却サイクル未処理）の観察結果（実施例２５）から、方向性凝固による柱状晶帯の成長が顕著となり、デンドライト状セルからデンドライト結晶成長し、２次アームも明確に成長していることが明らかとなった。これは、前述の示差熱分析結果から明らかとなったはんだ融解後の冷却過程において、過冷却を抑制しスムーズな結晶化を促進する効果があることの裏付けであるといえる。
一方、ヒートサイクル試験（冷却１０００サイクル）後の結果から、ヒートサイクル試験後の電顕観察において、き裂の前兆となるクラックの発生が抑えられている可能性を確認することができた。
また、比較例５の結果から、熱疲労によりβ-Sn結晶部とその周囲のAg₃Sn共晶部との伸縮の違いなどによると思われる微細なき裂が生じて、深い溝に仕切られたような状態が観察された。さらに、β-Snの微細化、およびAg₃Snがβ-Snの結晶粒内に点在している状態が確認できる。この程度はＣＮＦ添加により低下しており、ＣＮＦの存在が信頼性向上に繋がっていることを示唆する結果である。

ソルダペーストを用いて接合した試料中における、はんだ内部の金属組成を確認するため、せん断試験後の破断面を、ＥＤＳ（ProX、Rhenom社製）を用いて元素分析を行った結果を図１７に示す。図１７から、ＣＮＦ添加により、金属間化合物であるAg3Sn組織の形状が、針状から粒状のような形体に変化、微細化していることが確認できた。
次に同じくはんだ内部の組成について、せん断試験後の破断面の配向状態などを確認するため、Ｘ線回析装置（UltimIV、株式会社リガク製）を用いてＸ線測定を行った。結果を図１８に示す。図１８から、Ag₃Sn組成において明確な違いが観察でき、（２００）面、（１０１）面、（２１１）面のピークは小さくなっている一方で、（２２０）面のピークは大きくなっており、ＣＮＦ添加によりAg₃Sn組成の（２２０）面に配向していることが確認できた。
このことから、接合時に（２２０）面に配向していた可能性、及びまたは、せん断変形を加えたことにより（２２０）面に配向した可能性がある。セルロースを添加することにより、凝固時の結晶配向を整える効果があり、ボイドを排出する際に（２２０）面に結晶配向する可能性があることが、X線回折結果から推察できる。（２２０）面に配向することにより、接合強度が向上した可能性が考えられる。

（生産性評価の結果）
生産性評価用の実装基板を用いて、はんだボイド面積率評価を行うことで生産性の確認を行った。生産性評価用の実装基板を図１９に示す。
はんだボイド：ＪＩＳＣ６１１９１－６（表Ａ．４－ＬＧＡはんだ接合部のボイド評価基準）に準じ、Ｘ線ＣＴ観察を行い、はんだ層のみの画像を２値化して求めたボイド面積値で評価した。
ここで、内部のボイドは、接合面積の低下による接合強度低下、電気流路減少による電気抵抗の増大による発熱、さらに電流の乱れによるノイズ発生要因となり、ひいては、電気信号の不安定化の要因となる。結果を表１２に示す。ＣＮＦの添加率が増えるとボイド面積率は減る傾向であることが確認でき、ＣＮＦ配合率０．０２ｗｔ％の実施例２５ではボイド発生の削減率が２３％となった。また、異なる大きさの部品と各種ソルダペーストを用いてボイド発生率の変化を調べた結果を表１３に示す。内部のボイドの低減はボイド削減率には差があるものの最大で５０％の内部ボイド削減となっていることが明らかとなった。これは、流動性が向上したことにより揮発ガスを逃がしやすい或いは、ＣＮＦが気体を担持して浮上して逃がすなどのメカニズムが想定される。
また、ブローホールの確認を行った。ここで、ブローホールとは、はんだ内に発生したガスによってできたボイドが表面に開口したものであって、はんだ表面（界面）に存在するゴルフボールのディンプル状のような穴のことである。溶融はんだ内部からのガスが系外に抜けきるとブローホールは、解消するが、ガスの抜けが遅いと存在したまま残る。また、酷い場合は目視でも観察される。ブローホールは、使用される環境によっては、これを起点に亀裂が発生し、実装した部品が正常に動作しなくなることもあるため、市場にてトラブルが発生する可能性が高くなるとされる。さらに、表面に存在するブローホールは、インラインカメラなどで容易に検知されクレームとなり易く、生産ロスとなる問題がある。表１３で準備した参考例２の基板を用いて、２Ｄ外観検査装置＋目視評価(５０倍拡大鏡)により、ブローホールの検査を行ったところ、従来５％以上の頻度で発生しているブローホールが解消していることも確認できた。

（検量線の作製）
純水とＩＰＡを以下の表１４に記載の濃度で混合した後、フーリエ変換赤外分光光度計（ＳｐｅｃｔｒｕｍＯｎｅＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒ社製）を用いて吸光度測定を行った。次いで、１１２７ｃｍ^－１と１０７５ｃｍ^－１の吸光度値（I₁₁₂₇ +及びI₁₀₇₅）を用いて、下記の式により、１１２７ｃｍ^－１の吸光度比率を算出した。
式 I₁₁₂₇/ ( I₁₁₂₇ + I₁₀₇₅) × 100
次いで、これらの値を用いて検量線を作成した。結果を図２０に示す。

ＩＰＡ濃度の低いＮｏ．５まで含めた相関係数は、０．９４６９であった。一方、ＩＰＡ濃度３７ｗｔ％(２．２ｍｏｌ％)以上の検量線の相関係数０．９８９であった。これらの結果から、高い相関があることが確認できた。

１．２％濃度のＣＮＦスラリーとＩＰＡを以下の表１５の濃度で混合し、フーリエ変換赤外分光光度計を用いて同様に測定を行った。結果を図２１に示す。図２０と図２１より、ＣＮＦが存在した溶液であっても、図２０の検量線と略同一の直線上にあることを確認した。したがって、前述の「ＣＮＦ分散組成物及びＣＮＦ分散樹脂組成物中の有機溶媒の定量方法」の手順２においてＣＮＦを完全に除去できなくとも溶媒中のＩＰＡの含有率を確定できることになる。

Claims

ＣＮＦ水分散液、と溶媒（ただし、水を除く）との混合物中の溶媒の重量比率Ｓｒを、
以下の算出方法によって求める前記混合物中の溶媒の重量比率Ｓｒの算出方法
まず、ＣＮＦ分散液中のＣＮＦの量Ｃ_nと水の溶媒量Ｖ_aを算出する。
次に、ＣＮＦ固着水Ｈ_Ｃを以下の式（１）により算出する。
Ｈ_C＝Ｃ_n×（１００－ａ）／ａ・・・（１）（式（１）中（ａ≦１９）は、ＣＮＦ水分散液内で一部ＣＮＦの凝集が始まる時点のＣＮＦ固形分濃度であり、ＣＮＦ固着水中のＣＮＦ固形分濃度とする。）
次に、ＣＮＦ分散液中の実質水溶媒量Ｖ_ｂを以下の式（２）により算出する。
Ｖ_b＝Ｖ_ａ－Ｈ_C ・・・（２）
次に、溶媒の重量Ｖ_sと実質水溶媒量Ｖ_bとから、以下の式（３）により溶媒の重量比率Ｓ_ｒを算出する。
Ｓｒ＝Ｖ_s／（Ｖ_s＋Ｖ_b）・・・（３）
成分（１）：水、成分（２）：セルロースナノファイバー、成分（３）：有機溶媒とからなる混合物を共沸する工程を行い、前記成分（１）及び前記成分（３）を除去して得るＣＮＦ分散組成物の製造方法であって、
請求項１に記載の方法によって求める前記混合物中の有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上であることを確認する工程を有する、ＣＮＦ分散組成物の製造方法。
成分（１）：水、成分（２）：セルロースナノファイバー、成分（３）：有機溶媒、成分（４）：樹脂とからなる混合物を共沸する工程を行い、前記成分（１）及び前記成分（３）を除去して得るＣＮＦ分散樹脂組成物の製造方法であって、
請求項１に記載の方法によって求める前記成分（３）の有機溶媒重量比率Ｏｒが５６．８％以上であることを確認する工程を有する、ＣＮＦ分散樹脂組成物の製造方法。