JP7458947B2

JP7458947B2 - 蒸気タービン

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Publication number: JP7458947B2
Application number: JP2020154499A
Authority: JP
Inventors: 昌朋滔々; 瑛登國本
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corp
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corp
Priority date: 2020-09-15
Filing date: 2020-09-15
Publication date: 2024-04-01
Anticipated expiration: 2040-09-15
Also published as: EP3998397A1; EP3967848B1; JP2022048602A; US11702962B2; US20220082025A1; EP3967848A1

Description

本開示は、蒸気タービンに関する。

蒸気タービンは、最終段の圧縮段の下流側に、静圧を回復させて蒸気を外部に排出するためのディフューザを備えている。例えば、特許文献１には、タービンケーシングが、外部ケーシングと内部ケーシングとの二重構造によってディフューザを形成した構成が開示されている。ディフューザは、上流側から下流側に向けて、その流路断面積が次第に拡大するよう形成されている。このようなディフューザによって、最終段の圧縮段から排出される蒸気の流れが導くことで、静圧の回復が図られる。

特開２００４－３５３６２９号公報

ところで、上記したような蒸気タービンにおいて、内部を流れる蒸気の流速が早い場合、最終段の圧縮段出口における蒸気の流速が、遷音速や亜音速となる場合がある。蒸気の流速が遷音速や亜音速となることで、蒸気によって、ディフューザ内で衝撃波や剥離が生じてしまう場合がある。このため、ディフューザ内で、より効果的に静圧の回復を図り、蒸気タービンの効率を向上させることが望まれる。

本開示は、上記課題を解決するためになされたものであって、ディフューザ内での蒸気の静圧の回復を効率良く行うことが可能な蒸気タービンを提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本開示に係る蒸気タービンは、軸線を中心として回転するロータ軸と、前記ロータ軸に対して前記軸線を基準とする径方向の外側に固定され、前記軸線の延びる軸方向に間隔をあけて配置された複数の動翼列と、前記ロータ軸及び複数の前記動翼列を覆うケーシングと、前記ケーシングに固定され、前記動翼列に対して前記軸方向の第一側に間隔をあけて配置された静翼列と、を備え、前記ケーシングは、複数の動翼列のうちで前記軸方向の最も第二側に配置された最終段の前記動翼列から流出した蒸気を前記ケーシングの外部に案内するディフューザを有し、前記ディフューザは、前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する外側ガイドと、前記外側ガイドに対して前記径方向の内側に間隔を空けて配置され、前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する内側ガイドと、を有し、前記ディフューザは、前記軸方向で最終段の前記動翼列に最も近い領域であって、前記外側ガイドと前記内側ガイドとの間に画成される流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に小さくなる第一領域と、前記第一領域に対して前記軸方向の第二側で繋がった領域であって、前記流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に大きくなる第二領域と、を有し、前記第一領域における前記流路の最小断面積は、最終段の前記動翼列の外周縁と内周縁との間に画成される前記流路の断面積よりも大きい。

本開示の蒸気タービンによれば、ディフューザ内における蒸気の静圧の回復を効率良く行うことが可能となる。

本開示の実施形態に係る蒸気タービンの全体構成を示す模式図である。上記蒸気タービンの第一実施形態に係るディフューザ周辺の構成を示す断面図である。上記蒸気タービンの第二実施形態に係るディフューザ周辺の構成を示す断面図である。

以下、添付図面を参照して、本開示による蒸気タービンを実施するための形態を説明する。しかし、本開示はこの実施形態のみに限定されるものではない。

＜第一実施形態＞
（蒸気タービンの構成）
図１に示すように、本実施形態の蒸気タービン１Ａは、軸線Ｏを中心として回転するロータ２０と、ロータ２０を覆うケーシング１０と、を有している。

なお、以下の説明の都合上、軸線Ｏが延びている方向を軸方向Ｄａとする。また、軸線Ｏを基準としたロータ２０における径方向を単に径方向Ｄｒとする。また、軸線Ｏを中心としたロータ２０の周方向を単に周方向Ｄｃとする。

（ロータの構成）
ロータ２０は、ロータ軸２１と、動翼列３１と、を有している。ロータ軸２１は、軸線Ｏを中心として軸方向Ｄａに延びている。ロータ軸２１は、軸線Ｏを中心として回転可能とされている。ロータ軸２１は、軸芯部２２と、複数のディスク部２３と、を有している。軸芯部２２は、軸線Ｏを中心として円柱状に形成されて軸方向Ｄａに延びている。複数のディスク部２３は、軸方向Ｄａに互いに間隔をあけて配置されている。各ディスク部２３は、ロータ軸２１の外周部分を構成するように、軸芯部２２と一体に形成されている。各ディスク部２３は、軸芯部２２から径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに広がるように配置されている。

（動翼列の構成）
動翼列３１は、ロータ軸２１の径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに固定されている。動翼列３１は、ロータ軸２１の軸方向Ｄａに沿って間隔をあけて複数列が配置されている。本実施形態の場合、動翼列３１は、例えば四列配置されている。よって、本実施形態の場合、動翼列３１として、第一列から第四列の動翼列３１まで配置されている。

図２に示すように、各列の動翼列３１は、周方向Ｄｃに並ぶ複数の動翼３２を有している。動翼３２は、ディスク部２３の外周に複数並んで取り付けられている。各動翼３２は、動翼本体３３と、シュラウド３４と、プラットフォーム３５と、を有している。

各動翼本体３３は、径方向Ｄｒに延びている。シュラウド３４は、動翼本体３３に対して径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに配置されている。プラットフォーム３５は、動翼本体３３に対して径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに配置されている。プラットフォーム３５は、ディスク部２３に固定されている。動翼３２においてシュラウド３４とプラットフォーム３５との間は、蒸気Ｓが流れる流路である蒸気主流路１５の一部を成している。つまり、動翼列３１の外周縁に位置するシュラウド３４と、動翼列３１の内周縁に位置するプラットフォーム３５との間に蒸気主流路１５は形成されている。周方向Ｄｃに複数の動翼３２が並んで配置されることで、蒸気主流路１５は、ロータ２０の外周部で円環状に形成されている。

（ケーシングの構成）
ケーシング１０は、ロータ軸２１及び複数の動翼列３１、すなわちロータ２０を覆うように形成されている。ケーシング１０における径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉには、静翼列４１が固定されている。静翼列４１は、軸方向Ｄａに沿って間隔を空けて複数配置されている。本実施形態の場合、静翼列４１の列数は、動翼列３１と同じ四列が配置されている。各静翼列４１は、各動翼列３１に対して軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕに間隔をあけて並ぶように配置されている。静翼列４１は、動翼列３１と共に一つの圧縮段を構成している。したがって、本実施形態では、四列の動翼列３１及び静翼列４１によって、最終段を第四段とする四つの圧縮段が構成されている。

（静翼列の構成）
各列の静翼列４１は、周方向Ｄｃに並ぶ複数の静翼４２を有している。静翼列４１は、外側リング４３と、静翼本体４４と、内側リング４６と、を有している。外側リング４３は、環状に形成されている。外側リング４３は、静翼本体４４の径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに配置されている。内側リング４６は、環状に形成されている。内側リング４６は、静翼本体４４の径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに配置されている。外側リング４３と内側リング４６との間の環状の空間は、蒸気Ｓが流れる蒸気主流路１５の一部を成している。

蒸気主流路１５は、複数の動翼列３１及び静翼列４１に跨って軸方向Ｄａに延びている。ここで、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕは、蒸気主流路１５における蒸気Ｓの流れ方向の上流側である。また、軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄは、第一側Ｄａｕとは反対側であって、蒸気主流路１５における蒸気Ｓの流れ方向の下流側である。すなわち、蒸気Ｓは、ケーシング１０内を軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって流れていく。

ケーシング１０は、排気ケーシング５１と、ディフューザ７０と、を備えている。排気ケーシング５１は、ケーシング１０の外部と繋がっている。排気ケーシング５１は、蒸気主流路１５を流れてきた蒸気Ｓをケーシング１０の外部に排出する。排気ケーシング５１は、ケーシング１０において、軸方向Ｄａの最も第二側Ｄａｄに配置されている。排気ケーシング５１の下部には、下方に向かって開口する排気口５１３（図１参照）が形成されている。排気ケーシング５１は、後述するディフューザ７０によって静圧回復が図られた蒸気Ｓを、排気口５１３から外部に排気する。

（ディフューザの構成）
ディフューザ７０は、複数列の動翼列３１のうちで最も軸方向Ｄａの最も第二側Ｄａｄに配置された最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓを、排気ケーシング５１を介してケーシング１０の外部に案内する。ディフューザ７０は、最終段の動翼列３１Ｆと排気ケーシング５１との間に配置されている。本実施形態のディフューザ７０は、外側ガイド７１と、内側ガイド７２と、を有している。

（外側ガイドの構成）
外側ガイド７１は、最終段の動翼列３１Ｆに対して軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに配置されている。外側ガイド７１は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大するよう形成されている。本実施形態の外側ガイド７１は、径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに向かって凸となるように湾曲している。外側ガイド７１は、第一拡径部７１１と、第二拡径部７１２と、を有している。

第一拡径部７１１は、外側ガイド７１において軸方向Ｄａの最も第一側Ｄａｕに配置されている。つまり、本実施形態において、第一拡径部７１１は、外側ガイド７１において、最終段の動翼列３１Ｆに最も近い位置に配置されている。第一拡径部７１１は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって第一の曲率半径Ｒ１で径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大するよう形成されている。第一拡径部７１１は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、第一の曲率半径Ｒ１で湾曲した板状に形成されている。具体的には、第一拡径部７１１は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕの拡径部第一端７１１１と軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄの拡径部第二端７１１２とに対し、軸方向Ｄａの拡径部中間部７１１３が径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに張り出すように湾曲して形成されている。

第二拡径部７１２は、第一拡径部７１１に対し、軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに配置されている。第二拡径部７１２は、第一拡径部７１１に対して軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄで繋がるように、一体に形成されている。本実施形態において、第二拡径部７１２は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大するよう形成されている。第二拡径部７１２は、第一の曲率半径Ｒ１よりも大きい第二の曲率半径Ｒ２で径方向Ｄｒの外側に次第に拡大している。第二拡径部７１２は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、第二の曲率半径Ｒ２で湾曲した板状に形成されている。具体的には、第二の曲率半径Ｒ２は、第一の曲率半径Ｒ１に対して可能な限り大きいことが好ましい。つまり、第二拡径部７１２は、第一拡径部７１１に比べて、拡がり方が緩やかになっている。本実施形態では、第二拡径部７１２は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって直線状に拡径している。

（内側ガイドの構成）
内側ガイド７２は、外側ガイド７１に対して径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに間隔を空けて配置されている。これにより、外側ガイド７１と内側ガイド７２との間には、蒸気Ｓが流通可能な流路である環状流路１００が画成されている。環状流路１００は、軸方向Ｄａから見て円環状になるように、外側ガイド７１と内側ガイド７２との間に画成されている。環状流路１００は、蒸気主流路１５に対して軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄで繋がっている。内側ガイド７２は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに第三の曲率半径Ｒ３で次第に拡大するよう形成されている。内側ガイド７２は、内側湾曲拡径部７３を有している。内側湾曲拡径部７３は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、第三の曲率半径Ｒ３で湾曲した板状に形成されている。具体的には、内側湾曲拡径部７３は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕの内側ガイド第一端７３１と軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄの内側ガイド第二端７３２とに対し、内側ガイド第一端７３１と内側ガイド第二端７３２との間の内側ガイド中間部７３３が径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに張り出すように湾曲して形成されている。第三の曲率半径Ｒ３は、第一拡径部７１１の第一の曲率半径Ｒ１よりも大きく設定することが好ましい。本実施形態では、第三の曲率半径Ｒ３は、第一の曲率半径Ｒ１よりも大きく第二の曲率半径Ｒ２よりも小さい。なお、第三の曲率半径Ｒ３は、第一の曲率半径Ｒ１よりも大きければ、第二の曲率半径Ｒ２よりも小さいことに限定されるものではない。したがって、第三の曲率半径Ｒ３は、第二の曲率半径Ｒ２とおなじであってもよい。

また、ディフューザ７０は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕに位置する第一領域Ｐ１と、軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに位置する第二領域Ｐ２と、に区分される。

第一領域Ｐ１は、軸方向Ｄａで最終段の動翼列３１Ｆに最も近い領域である。第一領域Ｐ１には、第一拡径部７１１が配置されている。第一領域Ｐ１には、内側ガイド第一端７３１を含む内側湾曲拡径部７３の一部が配置されている。

第二領域Ｐ２は、第一領域Ｐ１に対して軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄで繋がった領域である。第二領域Ｐ２には、第二拡径部７１２が配置されている。第二領域Ｐ２には、内側ガイド第二端７３２を含む内側湾曲拡径部７３の一部が配置されている。

また、軸方向Ｄａにおける第一領域Ｐ１の長さＬ１に対して、軸方向Ｄａにおける第二領域Ｐ２の長さＬ２は、例えば、０．５倍～２，０倍程度とすることが好ましい。ここで、第一領域Ｐ１の長さＬ１や、第二領域Ｐ２の長さＬ２は、各領域での径方向Ｄｒにおける環状流路１００の中心付近の長さである。さらに、第一領域Ｐ１の長さＬ１に対して、第二領域Ｐ２の長さＬ２は、０．７倍～１．５倍程度とすることがより好ましい。特に、第一領域Ｐ１の長さＬ１に対して、第二領域Ｐ２の長さＬ２は、０．８倍～１．２倍程度とすることがより一層好ましい。

（作用効果）
一般的に、蒸気タービン１Ａが定格運転している際に最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速（平均流速）が遷音速となる場合がある。さらに、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速分布は、動翼列３１による遠心力の影響により、径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉから外側Ｄｒｏに向かって次第に高くなっている。このため、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速が遷音速である場合、シュラウド３４に近い領域では、蒸気Ｓの流速がさらに高まる。その結果、環状流路１００では、蒸気Ｓが軸線Ｏに対して径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに向かうように斜めに流れる。これにより、ディフューザ７０内を流れる蒸気Ｓは、排気ケーシング５１に流入する前にディフューザ７０を形成する壁面から剥離しやすくなってしまう。剥離が生じた場合には、排気損失が増加してしまう。

これに対し、上記構成の蒸気タービン１Ａでは、内側湾曲拡径部７３が湾曲している。これにより、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓは、径方向Ｄｒで内側ガイド７２に近い部分では、内側湾曲拡径部７３に沿うように流れていく。その結果、内側湾曲拡径部７３の近傍では、蒸気Ｓは、内側湾曲拡径部７３からの剥離が抑えられつつ、径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏへと流れ方向が転向されるように流れていく。また、第一拡径部７１１が、第一の曲率半径Ｒ１で湾曲している。そのため、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓは、第一領域Ｐ１における径方向Ｄｒで外側ガイド７１に近い部分では、第一拡径部７１１に沿うように流れていく。湾曲した面に沿って蒸気Ｓが流れることで、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓを効率良く案内することができる。その後、径方向Ｄｒで外側ガイド７１に近い部分を流れる蒸気Ｓは、第二領域Ｐ２では、第二拡径部７１２に沿うように流れる。第二拡径部７１２は、第一拡径部７１１と比べると、径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに緩やかに拡大している。これにより、第一拡径部７１１から流れでた蒸気Ｓが剥離する方向に沿うように第二拡径部７１２が形成されることとなる。そのため、第一拡径部７１１がそのまま延長されるように第二拡径部７１２が第一の曲率半径Ｒ１で形成されている場合に比べて、蒸気Ｓの流れを径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに抑えることができる。したがって、第一拡径部７１１に沿って流れる蒸気Ｓは、剥離を起こすことなく、第二拡径部７１２に沿って流れていく。このように、外側ガイド７１の下流側（第二側Ｄａｄ）において、曲率半径を大きくすることで、径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏで蒸気Ｓの流れに剥離が生じることを抑えることができる。このようにして、ディフューザ７０で、蒸気Ｓの剥離を抑えつつ、流速を低減させるこができる。そのため、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速（平均流速）が遷音速である場合であっても、剥離の発生を抑えることができる。したがって、ディフューザ７０内における蒸気Ｓの静圧の回復を効率良く行うことが可能となる。

また、蒸気タービン１Ｂでは、内側湾曲拡径部７３の第三の曲率半径Ｒ３が、第一拡径部７１１の第一の曲率半径Ｒ１よりも大きい。これにより、径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉでも剥離の発生を効率良く抑えることができる。その結果、ディフューザ７０内における蒸気Ｓの静圧の回復を、より効率良く図ることが可能となる。

また、蒸気タービン１Ａでは、第一領域Ｐ１の軸方向Ｄａの長さＬ１に対して第二領域Ｐ２の軸方向Ｄａの長さＬ２が、０．５倍～２．０倍とされている。つまり、軸方向Ｄａにおける第一拡径部７１１の長さに対して、軸方向Ｄａにおける第二拡径部７１２の長さが、０．５倍～２．０倍でとされている。これにより、第一領域Ｐ１と第二領域Ｐ２とで、蒸気Ｓの流速をバランスよく調整できる。したがって、静圧の回復を効率良く図ることができる。

＜第二実施形態＞
次に、本開示に係る蒸気タービン１Ｂの第二実施形態について説明する。なお、以下に説明する第二実施形態においては、上記第一実施形態と共通する構成については図中に同符号を付してその説明を省略する。

（熱交換デバイスの構成）
図３に示すように、第二実施形態の蒸気タービン１Ｂでは、ディフューザ６０の構造が第一実施形態と異なっている。

（ディフューザの構成）
第二実施形態のディフューザ６０は、外側ガイド６１と、内側ガイド６２と、を有している。

（外側ガイドの構成）
外側ガイド６１は、最終段の動翼列３１Ｆに対して軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに配置されている。外側ガイド６１は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大するよう形成されている。外側ガイド６１は、第一傾斜部６１１と、第二傾斜部６１２と、を有している。

第一傾斜部６１１は、外側ガイド６１において軸方向Ｄａの最も第一側Ｄａｕに配置されている。つまり、本実施形態において、第一傾斜部６１１は、外側ガイド６１において、最終段の動翼列３１Ｆに最も近い位置に配置されている。第一傾斜部６１１は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大するよう形成されている。第一傾斜部６１１は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、軸線Ｏに対して第一傾斜角θ１で傾斜している。第一傾斜部６１１は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、平板状に形成されている。つまり、第一傾斜部６１１は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、直線状に形成されている。

第二傾斜部６１２は、第一傾斜部６１１に対し、軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに配置されている。第二傾斜部６１２は、第一傾斜部６１１と一体に形成されている。第二傾斜部６１２は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大するよう形成されている。第二傾斜部６１２は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、軸線Ｏに対して第一傾斜角θ１よりも大きい第二傾斜角θ２で傾斜している。第二傾斜部６１２は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、平板状に形成されている。つまり、第二傾斜部６１２は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、直線状に形成されている。

（内側ガイドの構成）
内側ガイド６２は、外側ガイド６１に対して径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに間隔を空けて配置されている。これにより、外側ガイド６１と内側ガイド６２との間には、蒸気Ｓが流通可能な流路である環状流路１００が画成されている。内側ガイド６２は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大するよう形成されている。内側ガイド６２の軸方向Ｄａの長さは、外側ガイド６１の軸方向Ｄａの長さよりも長く形成されている。内側ガイド６２は、外側ガイド６１よりも軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに長く延びている。内側ガイド６２は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、軸線Ｏに対して第三傾斜角θ３で傾斜している。内側ガイド６２は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、平板状に形成されている。したがって、内側ガイド６２は、軸線Ｏに対して平行かつ直交する断面視で、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕの内側ガイド第一端６２１から軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄの内側ガイド第二端６２２に向かって、一度も曲がることなくまっすぐに直線状に延びて形成されている。第三傾斜角θ３は、軸線Ｏに対する角度が第一傾斜角θ１よりも大きく、かつ第二傾斜角θ２よりも小さい。

第二実施形態の第一領域Ｐ１１には、第一傾斜部６１１が配置されている。第一領域Ｐ１１には、内側ガイド第一端６２１を含む内側ガイド６２の一部が配置されている。第一領域Ｐ１１では、外側ガイド６１と内側ガイド６２との間に画成される流路である環状流路１００の断面積が、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって次第に小さくなっている。つまり、第一領域Ｐ１１では、環状流路１００の断面積は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕで最大となり、軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄで最少となっている。第一領域Ｐ１１での環状流路１００の最小断面積Ａ１ｍｉｎは、最終段の動翼列３１Ｆでの蒸気主流路１５の断面積Ａｗよりも大きくなるように形成されている。

第二実施形態の第二領域Ｐ１２には、第二傾斜部６１２が配置されている。第二領域Ｐ１２には、内側ガイド第二端６２２を含む内側ガイド６２の一部が配置されている。第二領域Ｐ１２では、環状流路１００の断面積Ａ２が、軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに向かって次第に大きくなるよう形成されている。つまり、第二領域Ｐ１２では、環状流路１００の断面積は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕで最小となり、軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄで最大となっている。第二領域Ｐ１２での環状流路１００の最大断面積Ａ２ｍａｘは、第一流路１０１における環状流路１００の最大断面積Ａ１ｍａｘよりも大きくなるように形成されている。

また、軸方向Ｄａにおける第一領域Ｐ１１の長さＬ１に対して、軸方向Ｄａにおける第二領域Ｐ１２の長さＬ２は、例えば、０．５倍～２，０倍程度とすることが好ましい。さらに、第一領域Ｐ１１の長さＬ１に対して、第二領域Ｐ１２の長さＬ２は、０．７倍～１．５倍程度とすることがより好ましい。特に、第一領域Ｐ１１の長さＬ１に対して、第二領域Ｐ１２の長さＬ２は、０．８倍～１．２倍程度とすることがより一層好ましい。

（作用効果）
蒸気タービン１Ｂが定格運転している際に最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速（平均流速）が亜音速である場合、シュラウド３４に近い領域では、蒸気Ｓの流速がさらに高まって、超音速となることがある。これに対し、本実施形態では、ディフューザ６０の第一領域Ｐ１１で、環状流路１００の断面積Ａ１が軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに向かって次第に小さくなっている。環状流路１００が絞られていることで、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速（マッハ数）は、第一領域Ｐ１１で全体的に低減される。これにより、第一領域Ｐ１１における径方向Ｄｒで外側ガイド６１に近い領域における蒸気Ｓの流速が、超音速から亜音速に低減される。その後、第一領域Ｐ１１から第二領域Ｐ１２に蒸気Ｓは流入する。第二領域Ｐ１２での蒸気Ｓの流速は、亜音速に低減された状態で、環状流路１００の断面積Ａ２が軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに向かって次第に大きくなることによってさらに低減される。これより、静圧の回復が図られる。したがって、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速が亜音速である場合であっても、ディフューザ６０内における蒸気Ｓの静圧の回復を効率良く行うことが可能となる。

また、蒸気タービン１Ｂでは、第一領域Ｐ１１における環状流路１００の最小断面積Ａ１ｍｉｎが、最終段の動翼列３１Ｆの外周縁と内周縁との間に形成された蒸気主流路１５の断面積Ａｗよりも大きい。これにより、第一領域Ｐ１１で、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流れがチョークしてしまう（圧力比が大きくとも流量が変化しなくなる）ことが抑えられる。

また、蒸気タービン１Ｂでは、第二領域Ｐ１２での環状流路１００の最大断面積Ａ２ｍａｘは、第一領域Ｐ１１での環状流路１００の最大断面積Ａ１ｍａｘよりも大きい。これにより、第一領域Ｐ１１で流速が低減された後に、第二領域Ｐ１２に流れ込んだ蒸気Ｓの流速を、確実に低減させることができる。

また、蒸気タービン１Ｂでは、内側ガイド６２は、軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕの内側ガイド第一端６２１から軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄの内側ガイド第二端６２２に向かって直線状に延びて形成されている。さらに、内側ガイド６２は、第一傾斜部６１１の第一傾斜角θ１よりも大きく、かつ第二傾斜部６１２の第二傾斜角θ２よりも小さい第三傾斜角θ３で傾斜している。これにより、環状流路１００において、径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉでの蒸気Ｓの流れの乱れを抑えることができる。

また、蒸気タービン１Ｂでは、第一領域Ｐ１１の軸方向Ｄａの長さＬ１に対する、第二領域Ｐ１２の軸方向Ｄａの長さＬ２が、０．５倍～２．０倍とされている。これにより、第一領域Ｐ１１と第二領域Ｐ１２とで、蒸気Ｓの流速をバランスよく調整できる。したがって、静圧の回復を効率良く図ることができる。

（その他の実施形態）
以上、本開示の実施の形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施の形態に限られるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等も含まれる。

例えば、動翼列３１及び静翼列４１の段数等をはじめとして、蒸気タービン１Ａ、１Ｂの各部の構成については、適宜変更することが可能である。

＜付記＞
各実施形態に記載の蒸気タービンは、例えば以下のように把握される。

（１）第１の態様に係る蒸気タービン１Ａは、軸線Ｏを中心として回転するロータ軸２１と、前記ロータ軸２１に対して前記軸線Ｏを中心とする径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに固定され、前記軸線Ｏの延びる軸方向Ｄａに間隔をあけて配置された複数の動翼列３１と、前記ロータ軸２１及び複数の前記動翼列３１を覆うケーシング１０と、前記ケーシング１０に固定され、前記動翼列３１に対して前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕに間隔をあけて配置された静翼列４１と、を備え、前記ケーシング１０は、複数の前記動翼列３１のうちで前記軸方向Ｄａの最も第二側Ｄａｄに配置された最終段の前記動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓを前記ケーシング１０の外部に案内するディフューザ７０を有し、前記ディフューザ７０は、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって前記径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに向かって次第に拡大する外側ガイド７１と、前記外側ガイド７１に対して前記径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに間隔を空けて配置され、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって前記径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに向かって次第に拡大する内側ガイド７２と、を有し、前記内側ガイド７２は、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって湾曲しながら前記径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大する内側湾曲拡径部７３を有し、前記外側ガイド７１は、前記軸方向Ｄａで最終段の前記動翼列３１Ｆに最も近い領域に配置され、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって第一の曲率半径Ｒ１で前記径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大する第一拡径部７１１と、前記第一拡径部７１１に対して前記軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄで繋がって、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって前記第一の曲率半径Ｒ１よりも大きい第二の曲率半径Ｒ２で前記径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに次第に拡大する第二拡径部７１２と、を有する。

この蒸気タービン１Ａにおいて、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓは、径方向Ｄｒで内側ガイド７２に近い部分では、内側湾曲拡径部７３に沿うように流れていく。その結果、内側湾曲拡径部７３の近傍では、蒸気Ｓは、内側湾曲拡径部７３からの剥離が抑えられつつ、径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏへと流れ方向が転向されるように流れていく。また、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓは、径方向Ｄｒで外側ガイド７１に近い部分では、第一拡径部７１１に沿うように流れていく。湾曲した面に沿って蒸気Ｓが流れることで、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓを効率良く案内することができる。その後、径方向Ｄｒで外側ガイド７１に近い部分を流れる蒸気Ｓは、第二拡径部７１２に沿うように流れる。第二拡径部７１２は、第一拡径部７１１と比べると、径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに緩やかに拡大している。これにより、第一拡径部７１１から流れでた蒸気Ｓが剥離する方向に沿うように第二拡径部７１２が形成されることとなる。蒸気Ｓの流れを径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに抑えることができる。したがって、第一拡径部７１１に沿って流れる蒸気Ｓは、剥離を起こすことなく、第二拡径部７１２に沿って流れていく。これにより、径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏで蒸気Ｓの流れに剥離が生じることを抑えることができる。このようにして、ディフューザ７０で、蒸気Ｓの剥離を抑えつつ、流速を低減させるこができる。したがって、ディフューザ７０内における蒸気Ｓの静圧の回復を効率良く行うことが可能となる。

（２）第２の態様に係る蒸気タービン１Ａは、（１）の蒸気タービン１Ａであって、前記内側湾曲拡径部７３の曲率半径Ｒ３は、前記第一の曲率半径Ｒ１よりも大きくてもよい。

これにより、径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉでも剥離の発生を効率良く抑えることができる。その結果、ディフューザ７０内における蒸気Ｓの静圧の回復を、より効率良く図ることが可能となる。

（３）第３の態様に係る蒸気タービン１Ａは、（１）または（２）の蒸気タービン１Ａであって、前記軸方向Ｄａにおける前記第一拡径部７１１の長さに対して、前記軸方向Ｄａにおける前記第二拡径部７１２の長さが、０．５倍～２．０倍でとされていてもよい。

これにより、第一領域Ｐ１と第二領域Ｐ２とで、蒸気Ｓの流速をバランスよく調整できる。したがって、静圧の回復を効率良く図ることができる。

（４）第４の態様に係る蒸気タービン１Ｂは、軸線Ｏを中心として回転するロータ軸２１と、前記ロータ軸２１に対して前記軸線Ｏを基準とする径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに固定され、前記軸線Ｏの延びる軸方向Ｄａに間隔をあけて配置された複数の動翼列３１と、前記ロータ軸２１及び複数の前記動翼列３１を覆うケーシング１０と、前記ケーシング１０に固定され、前記動翼列３１に対して前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕに間隔をあけて配置された静翼列４１と、を備え、前記ケーシング１０は、複数の前記動翼列３１のうちで前記軸方向Ｄａの最も第二側Ｄａｄに配置された最終段の前記動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓを前記ケーシング１０の外部に案内するディフューザ６０を有し、前記ディフューザ６０は、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって前記径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに向かって次第に拡大する外側ガイド６１と、前記外側ガイド６１に対して前記径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉに間隔を空けて配置され、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕから第二側Ｄａｄに向かって前記径方向Ｄｒの外側Ｄｒｏに向かって次第に拡大する内側ガイド６２と、を有し、前記ディフューザ６０は、前記軸方向Ｄａで最終段の前記動翼列３１Ｆに最も近い領域であって、前記外側ガイド６１と前記内側ガイド６２との間に画成される流路の断面積Ａ１が、前記軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに向かって次第に小さくなる第一領域Ｐ１１と、前記第一領域Ｐ１１に対して前記軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄで繋がった領域であって、前記流路の断面積Ａ２が、前記軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに向かって次第に大きくなる第二領域Ｐ１２と、を有する。

これにより、ディフューザ６０の第一領域Ｐ１１で、流路が絞られていることで、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速（マッハ数）は、第一領域Ｐ１１で全体的に低減される。これにより、第一領域Ｐ１１における径方向Ｄｒで外側ガイド６１に近い領域における蒸気Ｓの流速が、超音速から亜音速に低減される。その後、第一領域Ｐ１１から第二領域Ｐ１２に蒸気Ｓは流入する。第二領域Ｐ１２での蒸気Ｓの流速は、亜音速に低減された状態で、流路の断面積Ａ２が軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄに向かって次第に大きくなることによってさらに低減される。これより、静圧の回復が図られる。したがって、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流速が亜音速である場合であっても、ディフューザ６０内における蒸気Ｓの静圧の回復を効率良く行うことが可能となる。

（５）第５の態様に係る蒸気タービン１Ａは、（４）の蒸気タービン１Ｂであって、前記第一領域Ｐ１１における前記流路の最小断面積Ａ１ｍｉｎは、最終段の前記動翼列３１Ｆの外周縁と内周縁との間に画成される前記流路の断面積Ａｗよりも大きくてもよい。

これにより、第一領域Ｐ１１で、最終段の動翼列３１Ｆから流出した蒸気Ｓの流れがチョークしてしまうことが抑えられる。

（６）第６の態様に係る蒸気タービン１Ｂは、（４）又は（５）の蒸気タービン１Ｂであって、前記第二領域Ｐ１２における前記流路の最大断面積Ａ２ｍａｘは、前記第一領域Ｐ１１における前記流路の最大断面積Ａ１ｍａｘよりも大きくてもよい。

これにより、第一領域Ｐ１１で流速が低減された後に、第二領域Ｐ１２に流れ込んだ蒸気Ｓの流速を、確実に低減させることができる。

（７）第７の態様に係る蒸気タービン１Ｂは、（４）から（６）の何れか一つの蒸気タービン１Ｂであって、前記外側ガイド６１は、前記第一領域Ｐ１１に配置され、前記軸線に対して第一傾斜角θ１で傾斜した第一傾斜部６１１と、前記第二領域Ｐ１２に配置され、前記軸線Ｏに対して前記第一傾斜角θ１よりも大きい第二傾斜角θ２で傾斜した第二傾斜部６１２と、を有し、前記内側ガイド６２は、前記軸方向Ｄａの第一側Ｄａｕの内側ガイド第一端６２１から軸方向Ｄａの第二側Ｄａｄの内側ガイド第二端６２２に向かって直線状に形成され、前記軸線Ｏに対する第三傾斜角θ３が、前記第一傾斜角θ１よりも大きく、かつ前記第二傾斜角θ２よりも小さくてもよい。

これにより、環状流路１００において、径方向Ｄｒの内側Ｄｒｉでの蒸気Ｓの流れの乱れを抑えることができる。

（８）第８の態様に係る蒸気タービン１Ｂは、（４）から（７）の何れか一つの蒸気タービン１Ｂであって、前記軸方向Ｄａにおける前記第一領域Ｐ１１の長さに対して、前記軸方向Ｄａにおける前記第二領域P１２の長さが、０．５倍～２．０倍でとされていてもよい。

これにより、第一領域Ｐ１１と第二領域Ｐ１２とで、蒸気Ｓの流速をバランスよく調整できる。したがって、静圧の回復を効率良く図ることができる。

１Ａ、１Ｂ…蒸気タービン
１０…ケーシング
１５…蒸気主流路
２０…ロータ
２１…ロータ軸
２２…軸芯部
２３…ディスク部
３１…動翼列
３１Ｆ…最終段の動翼列
３２…動翼
３３…動翼本体
３４…シュラウド
３５…プラットフォーム
４１…静翼列
４２…静翼
４３…外側リング
４４…静翼本体
４６…内側リング
５１…排気ケーシング
５１３…排気口
６０、７０…ディフューザ
６１、７１…外側ガイド
６１１…第一傾斜部
６１２…第二傾斜部
６２、７２…内側ガイド
６２１、７３１…内側ガイド第一端
６２２、７３２…内側ガイド第二端
７１１…第一拡径部
７１１１…拡径部第一端
７１１２…拡径部第二端
７１１３…拡径部中間部
７１２…第二拡径部
７３…内側湾曲拡径部
７３３…内側ガイド中間部
１００…環状流路
Ａ１…断面積
Ａ１ｍａｘ…最大断面積
Ａ１ｍｉｎ…最小断面積
Ａ２…断面積
Ａ２ｍａｘ…最大断面積
Ａｗ…断面積
Ｄａ…軸方向
Ｄａｄ…第二側
Ｄａｕ…第一側
Ｄｃ…周方向
Ｄｒ…径方向
Ｄｒｉ…内側
Ｄｒｏ…外側
Ｏ…軸線
Ｐ１、Ｐ１１…第一領域
Ｐ２、Ｐ１２…第二領域
Ｒ１…第一の曲率半径
Ｒ２…第二の曲率半径
Ｒ３…第三の曲率半径
Ｓ…蒸気
θ１…第一傾斜角
θ２…第二傾斜角
θ３…第三傾斜角

Claims

軸線を中心として回転するロータ軸と、
前記ロータ軸に対して前記軸線を基準とする径方向の外側に固定され、前記軸線の延びる軸方向に間隔をあけて配置された複数の動翼列と、
前記ロータ軸及び複数の前記動翼列を覆うケーシングと、
前記ケーシングに固定され、前記動翼列に対して前記軸方向の第一側に間隔をあけて配置された静翼列と、を備え、
前記ケーシングは、複数の前記動翼列のうちで前記軸方向の最も第二側に配置された最終段の前記動翼列から流出した蒸気を前記ケーシングの外部に案内するディフューザを有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する外側ガイドと、
前記外側ガイドに対して前記径方向の内側に間隔を空けて配置され、前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する内側ガイドと、を有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向で最終段の前記動翼列に最も近い領域であって、前記外側ガイドと前記内側ガイドとの間に画成される流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に小さくなる第一領域と、
前記第一領域に対して前記軸方向の第二側で繋がった領域であって、前記流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に大きくなる第二領域と、を有し、
前記第一領域における前記流路の最小断面積は、最終段の前記動翼列の外周縁と内周縁との間に画成される前記流路の断面積よりも大きい蒸気タービン。
軸線を中心として回転するロータ軸と、
前記ロータ軸に対して前記軸線を基準とする径方向の外側に固定され、前記軸線の延びる軸方向に間隔をあけて配置された複数の動翼列と、
前記ロータ軸及び複数の前記動翼列を覆うケーシングと、
前記ケーシングに固定され、前記動翼列に対して前記軸方向の第一側に間隔をあけて配置された静翼列と、を備え、
前記ケーシングは、複数の前記動翼列のうちで前記軸方向の最も第二側に配置された最終段の前記動翼列から流出した蒸気を前記ケーシングの外部に案内するディフューザを有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する外側ガイドと、
前記外側ガイドに対して前記径方向の内側に間隔を空けて配置され、前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する内側ガイドと、を有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向で最終段の前記動翼列に最も近い領域であって、前記外側ガイドと前記内側ガイドとの間に画成される流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に小さくなる第一領域と、
前記第一領域に対して前記軸方向の第二側で繋がった領域であって、前記流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に大きくなる第二領域と、を有し、
前記第二領域における前記流路の最大断面積は、前記第一領域における前記流路の最大断面積よりも大きい蒸気タービン。
前記第二領域における前記流路の最大断面積は、前記第一領域における前記流路の最大断面積よりも大きい請求項１に記載の蒸気タービン。
軸線を中心として回転するロータ軸と、
前記ロータ軸に対して前記軸線を基準とする径方向の外側に固定され、前記軸線の延びる軸方向に間隔をあけて配置された複数の動翼列と、
前記ロータ軸及び複数の前記動翼列を覆うケーシングと、
前記ケーシングに固定され、前記動翼列に対して前記軸方向の第一側に間隔をあけて配置された静翼列と、を備え、
前記ケーシングは、複数の前記動翼列のうちで前記軸方向の最も第二側に配置された最終段の前記動翼列から流出した蒸気を前記ケーシングの外部に案内するディフューザを有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する外側ガイドと、
前記外側ガイドに対して前記径方向の内側に間隔を空けて配置され、前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する内側ガイドと、を有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向で最終段の前記動翼列に最も近い領域であって、前記外側ガイドと前記内側ガイドとの間に画成される流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に小さくなる第一領域と、
前記第一領域に対して前記軸方向の第二側で繋がった領域であって、前記流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に大きくなる第二領域と、を有し、
前記外側ガイドは、
前記第一領域に配置され、前記軸線に対して第一傾斜角で傾斜した第一傾斜部と、
前記第二領域に配置され、前記軸線に対して前記第一傾斜角よりも大きい第二傾斜角で傾斜した第二傾斜部と、を有し、
前記内側ガイドは、
前記軸方向の第一側の内側ガイド第一端から前記軸方向の第二側の内側ガイド第二端に向かって直線状に形成され、前記軸線に対する第三傾斜角が、前記第一傾斜角よりも大きく、かつ前記第二傾斜角よりも小さい蒸気タービン。
前記外側ガイドは、
前記第一領域に配置され、前記軸線に対して第一傾斜角で傾斜した第一傾斜部と、
前記第二領域に配置され、前記軸線に対して前記第一傾斜角よりも大きい第二傾斜角で傾斜した第二傾斜部と、を有し、
前記内側ガイドは、
前記軸方向の第一側の内側ガイド第一端から前記軸方向の第二側の内側ガイド第二端に向かって直線状に形成され、前記軸線に対する第三傾斜角が、前記第一傾斜角よりも大きく、かつ前記第二傾斜角よりも小さい請求項１から３の何れか一項に記載の蒸気タービン。
軸線を中心として回転するロータ軸と、
前記ロータ軸に対して前記軸線を基準とする径方向の外側に固定され、前記軸線の延びる軸方向に間隔をあけて配置された複数の動翼列と、
前記ロータ軸及び複数の前記動翼列を覆うケーシングと、
前記ケーシングに固定され、前記動翼列に対して前記軸方向の第一側に間隔をあけて配置された静翼列と、を備え、
前記ケーシングは、複数の前記動翼列のうちで前記軸方向の最も第二側に配置された最終段の前記動翼列から流出した蒸気を前記ケーシングの外部に案内するディフューザを有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する外側ガイドと、
前記外側ガイドに対して前記径方向の内側に間隔を空けて配置され、前記軸方向の第一側から第二側に向かって前記径方向の外側に向かって次第に拡大する内側ガイドと、を有し、
前記ディフューザは、
前記軸方向で最終段の前記動翼列に最も近い領域であって、前記外側ガイドと前記内側ガイドとの間に画成される流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に小さくなる第一領域と、
前記第一領域に対して前記軸方向の第二側で繋がった領域であって、前記流路の断面積が、前記軸方向の第二側に向かって次第に大きくなる第二領域と、を有し、
前記軸方向における前記第一領域の長さに対して、前記軸方向における前記第二領域の長さが、０．５倍～２．０倍でとされている蒸気タービン。
前記軸方向における前記第一領域の長さに対して、前記軸方向における前記第二領域の長さが、０．５倍～２．０倍でとされている請求項１から５の何れか一項に記載の蒸気タービン。