JP7438252B2 - 計時器用ムーブメントのためのバランスばね - Google Patents
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Description
本発明は、計時器用ムーブメントのバランスを装備するように意図されたバランスばねに関する。本発明は、さらに、このバランスばねを製造する方法に関する。
計時器のためのバランスばねの製造においては、以下のような制約を受けることがあり、これらは一見して相容れないように思えることが多い。すなわち、高降伏強度を得る必要があり、製造、特に、線引きや圧延の操作、を容易にする必要があり、疲労強度が優れている必要があり、長期間にわたってパフォーマンスレベルが安定している必要があり、断面が小さい必要がある。
また、バランスばねのために選択される合金には、このようなスパイラルばねを組み込んだ携行型時計が様々な温度で使用されてもタイミング性能を維持することを確実にする性質もある必要がある。したがって、合金の熱弾性係数、すなわち、ＣＴＥ、は非常に重要である。ＣｕＢｅ又は洋銀によって作られているバランスを用いてクロノメーター的発振器を形成するためには、±１０ｐｐｍ／℃のＣＴＥを達成しなければならない。
合金の熱弾性係数と、バランスばねの膨張係数（α）及びバランスの膨張係数（β）とを発振器の熱係数（ＣＴ）に関連づける式は以下の通りである。
ここで、変数Ｍはｓ／ｄでのレートであり、変数Ｔは℃単位の温度であり、Ｅは、バランスばねのヤング係数であり、（１／Ｅ）（ｄＥ／ｄＴ）は、バランスばね合金の熱弾性係数であり、膨張係数は℃-1で表されている。
実際に、ＣＴは、次のように計算される。
この値は、－０．６～＋０．６ｓ／ｄ℃の範囲内である必要がある。
従来技術において、計時器の業界のためのバランスばねは、Ｔｉの割合が典型的には４０～６０重量％、特に４７重量％、である二元のＮｂ－Ｔｉ合金によって作られることが知られている。変形パターンと適応された熱処理によって、このバランスばねは、β相のＮｂとＴｉの固溶体と、α相の析出の形態のＴｉを含む２相の微細構造を有する。冷間圧延されたβ相のＮｂとＴｉの固溶体は大きく正であるＣＴＥを有し、α相のＴｉは大きく負であるＣＴＥを有する。これによって、二相の合金のＣＴＥを０近くにすることが可能になり、このことはＣＴのために特に有益である。
しかし、バランスばねのために二元のＮｂ－Ｔｉ合金を用いることに対しては、いくつかの課題がある。このような二元のＮｂ－Ｔｉの合金は、上述のように低いＣＴのために特に有益である。一方、その組成は、中間温度エラーのために最適化されてはいない。この中間温度エラーは、２点（８℃と３８℃）を通り抜ける直線によって上記のように近似されるレートに対する曲がりの測定に関する。このレートは、８℃と３８℃の間の線形的なふるまいから逸脱することがあり、２３℃における中間温度エラーは、２３℃の温度におけるこの逸脱の測定に関する。これは、以下の式によって計算される。
典型的には、ＮｂＴｉ４７合金の場合、中間温度エラーは＋４．５ｓ／ｄであるが、これは、－３～＋３ｓ／ｄの好ましい範囲からは逸脱している。
本発明は、熱係数を０の近くに維持しつつ中間温度エラーを低減させることを可能にするような、バランスばねのための新しい製造方法と新しい化学組成を提案することを目的とする。
このために、本発明は、Ｎｂ、Ｔｉ及びＨの合金によって作られた計時器用バランスばねに関する。具体的には、前記バランスばねは、Ｎｂと、Ｔｉと、Ｈと、及び存在する場合にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素とからなる合金によって作られ、前記合金において、Ｔｉの含有量は１～８０重量％であり、Ｈの含有量は０．１７～２重量％であり、Ｎｂを除く他のすべての元素の合計含有量は０．３重量％以下であり、１００重量％までの残りの量のＮｂを含む。
水素を付加することによって、中間温度エラーが０に近く、同時に熱係数が０に近いようなバランスばねを作ることが可能になる。
本発明によると、本製造方法の間に、制御された環境の下で、熱化学的処理によって、Ｎｂ－Ｔｉ合金に水素が付加される。
具体的には、本製造方法は、
ａ）Ｎｂと、Ｔｉと、及び存在する場合にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素とからなる合金によって作られたブランクを作成又は用意し、ここで、前記合金において、Ｔｉの含有量が１～８０重量％であり、Ｎｂを除く他のすべての元素の合計含有量が０．３重量％以下であり、１００重量％までの残りの量のＮｂを含む、ステップと、
ｂ）前記合金のＴｉとＮｂが実質的にβ相の固溶体の形態となるように、前記ブランクに対してβ型溶体化処理及びクエンチを行うステップと、
ｃ）前記合金に対して一連の変形シーケンスを、行う場合に２つの変形シーケンスの間及び／又は一連の変形シーケンスの後において少なくとも１回の熱処理とともに、行うステップと、
ｄ）ワインドしてバランスばねを形成するワインドステップと、及び
ｅ）最終的定着用熱処理ステップとを行い、
前記方法は、水素を含む環境において付加的な熱化学的処理を行う熱化学的処理ステップを行い、この熱化学的処理ステップは、ステップｂ）の溶体化処理の間に、ステップｃ）の熱処理の間に、ステップｅ）の最終的定着用熱処理の間に、ステップｂ）及びｃ）の間に、ステップｃ）及びｄ）の間に、ステップｄ）及びｅ）の間に、又はステップｅ）の後に、行う。
ａ）Ｎｂと、Ｔｉと、及び存在する場合にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素とからなる合金によって作られたブランクを作成又は用意し、ここで、前記合金において、Ｔｉの含有量が１～８０重量％であり、Ｎｂを除く他のすべての元素の合計含有量が０．３重量％以下であり、１００重量％までの残りの量のＮｂを含む、ステップと、
ｂ）前記合金のＴｉとＮｂが実質的にβ相の固溶体の形態となるように、前記ブランクに対してβ型溶体化処理及びクエンチを行うステップと、
ｃ）前記合金に対して一連の変形シーケンスを、行う場合に２つの変形シーケンスの間及び／又は一連の変形シーケンスの後において少なくとも１回の熱処理とともに、行うステップと、
ｄ）ワインドしてバランスばねを形成するワインドステップと、及び
ｅ）最終的定着用熱処理ステップとを行い、
前記方法は、水素を含む環境において付加的な熱化学的処理を行う熱化学的処理ステップを行い、この熱化学的処理ステップは、ステップｂ）の溶体化処理の間に、ステップｃ）の熱処理の間に、ステップｅ）の最終的定着用熱処理の間に、ステップｂ）及びｃ）の間に、ステップｃ）及びｄ）の間に、ステップｄ）及びｅ）の間に、又はステップｅ）の後に、行う。
好ましいことに、前記熱化学的処理を、再結晶化された構造に対して行う。
このように作成したバランスばねは、支配的な割合又はすべてが格子間水素の形態である水素を含む。「支配的な割合」という用語は、「すべて」とは対照的に、小さい割合の水素化物の非常に局所化された存在があっても排除されることがないように理解しなければならない。前記合金の微細構造は、固溶体におけるＮｂとＴｉの単一のβ相によって形成される。
本発明に係る方法を用いて作成されたバランスばねは、その低い中間温度エラーと低い熱係数に加えて、５００ＭＰａ以上であり、より厳密には８００～１０００ＭＰａの範囲内である、最大抗張力Ｒｍを有する。好ましいことに、このバランスばねは、８０ＧＰａ以上、好ましくは９０ＧＰａ以上、の弾性率を有する。
以下の詳細な説明を読むことによって、本発明の他の特徴や利点を理解することができる。
本発明は、ニオブ（Ｎｂ）、チタン（Ｔｉ）及び水素（Ｈ）の合金によって作られた計時器用バランスばねに関する。具体的には、前記合金は、Ｎｂと、Ｔｉと、Ｈと、及び存在する場合にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素からなり、Ｔｉの含有量は１～８０重量％であり、Ｈの含有量は０．１７～２重量％であり、Ｎｂを除く微量元素の形態で存在する他のすべての元素の合計含有量は０．３重量％以下であり、１００重量％までの残りの量のＮｂを含む。
好ましくは、Ｈの含有量は、０．２～１．５重量％であり、より好ましくは０．５～１重量％である。
好ましくは、Ｔｉの含有量は、２０～６０重量％であり、より好ましくは４０～５０重量％である。
本発明において用いられる合金は、潜在的な避けられない微量元素を除いてＴｉ、Ｎｂ及びＨ以外の元素をいずれも含まない。
特に、酸素含有量は、全組成物の０．１０重量％以下であり、さらには全組成物の０．０８５重量％以下である。
特に、炭素含有量は、全組成物の０．０４重量％以下、特に全組成物の０．０２０重量％以下、さらには全組成物の０．０１７５重量％以下である。
特に、鉄含有量は、全組成物の０．０３重量％以下、特に全組成物の０．０２５重量％以下、さらには全組成物の０．０２０重量％以下である。
特に、窒素含有量は、全組成物の０．０２重量％以下、特に全組成物の０．０１５重量％以下、さらには全組成物の０．００７５重量％以下である。
具体的には、Ｓｉの含有量は、全組成物の０．０１重量％以下である。
特に、ニッケル含有量は、全組成物の０．０１重量％以下、特に全組成物の０．１６重量％以下である。
特に、銅含有量は、全組成物の０．０１重量％以下、特に全組成物の０．００５重量％以下である。
具体的には、Ａｌの含有量は、全組成物の０．０１重量％以下である。
本発明よると、前記合金は、水素をキャリアガスとして含む雰囲気における熱化学的処理を介して水素リッチにされる。
この熱化学的処理は、当該バランスばねを製造する方法の複数のステップにおいて行うことができる。この方法は、以下のステップを行う。
ａ）Ｎｂと、Ｔｉと、及び存在する場合にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素とからなるらなる合金によって作られたブランクを作成又は用意し、ここで、前記合金において、Ｔｉの含有量が１～８０重量％であり、Ｎｂを除く他のすべての元素の合計含有量が０．３重量％以下であり、１００重量％までの残りの量のＮｂを含む、ステップ
ｂ）ＴｉとＮｂが実質的にβ相の固溶体の形態となるように、前記ブランクに対していわゆるβ型溶体化処理及びクエンチを行うステップと、
ｃ）随意的に一又は複数の熱処理とともに、前記合金に対して変形シーケンスを行うステップ
ここで、用語「変形」は、線引き及び／又は圧延による変形を意味するものと理解することができる。線引きにおいては、必要に応じて、同じシーケンス又は異なるシーケンスで、一又は複数のドロープレートを用いることを必要とすることがある。線引きは、丸い断面を有するワイヤが得られるまで行う。圧延は、線引きと同じ変形シーケンスの間又は別のシーケンスの間に行うことができる。好ましいことに、当該合金に対して行われる最後のシーケンスは、圧延操作であり、好ましくは、ワインダースピンドルの入口断面に適合する矩形の輪郭を有するようにされる。
ｄ）ワインドしてバランスばねを形成するステップ
ｅ）最終定着熱処理を行うステップ
ａ）Ｎｂと、Ｔｉと、及び存在する場合にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素とからなるらなる合金によって作られたブランクを作成又は用意し、ここで、前記合金において、Ｔｉの含有量が１～８０重量％であり、Ｎｂを除く他のすべての元素の合計含有量が０．３重量％以下であり、１００重量％までの残りの量のＮｂを含む、ステップ
ｂ）ＴｉとＮｂが実質的にβ相の固溶体の形態となるように、前記ブランクに対していわゆるβ型溶体化処理及びクエンチを行うステップと、
ｃ）随意的に一又は複数の熱処理とともに、前記合金に対して変形シーケンスを行うステップ
ここで、用語「変形」は、線引き及び／又は圧延による変形を意味するものと理解することができる。線引きにおいては、必要に応じて、同じシーケンス又は異なるシーケンスで、一又は複数のドロープレートを用いることを必要とすることがある。線引きは、丸い断面を有するワイヤが得られるまで行う。圧延は、線引きと同じ変形シーケンスの間又は別のシーケンスの間に行うことができる。好ましいことに、当該合金に対して行われる最後のシーケンスは、圧延操作であり、好ましくは、ワインダースピンドルの入口断面に適合する矩形の輪郭を有するようにされる。
ｄ）ワインドしてバランスばねを形成するステップ
ｅ）最終定着熱処理を行うステップ
本発明によると、前記熱化学的処理は、ステップｂ）の溶体化処理の間に、ステップｃ）の熱処理の間に、ステップｅ）の最終的定着用熱処理の間に、又はステップａ）及びｂ）、ｂ）及びｃ）、ｃ）及びｄ）、ｄ）及びｅ）の間に、又はステップｅ）の後に、行うことができる。好ましいことに、この処理は、この製造方法の終わりにてステップｅ）において行う。この製造方法の終わりにて熱化学的処理を行うことによって、行うことがあるいずれの後のステップの間に、真空下などで、水素を環境に解放することをいずれも防ぐことが可能になる。また、これによって、単一の熱処理の間に、ばねの形状、熱係数及び中間温度エラーを固定することが可能になる。
熱化学的処理は、１００～９００℃、好ましくは５００～８００℃、より好ましくは６００～７００℃、の保持温度で行う。熱化学的処理は、絶対気圧が５×１０2Ｎ／ｍ2（５ｍｂａｒ）～１０6Ｎ／ｍ2（１０ｂａｒ）、好ましくは０．５×１０5～７×１０5Ｎ／ｍ2（０．５～７ｂａｒ）、より好ましくは１×１０5～６×１０5Ｎ／ｍ2（１～６ｂａｒ）、さらに好ましくは３．５×１０5～４．５×１０5Ｎ／ｍ2（３．５～４．５ｂａｒ）であるような１００％のＨ2を含む環境において行われる。また、熱化学的処理は、合計気圧が５×１０2Ｎ／ｍ2（５ｍｂａｒ）～１０6Ｎ／ｍ2（１０ｂａｒ）、好ましくは０．５×１０5～７×１０5Ｎ／ｍ2（０．５～７ｂａｒ）、より好ましくは１×１０5～６×１０5Ｎ／ｍ2（１～６ｂａｒ）、さらに好ましくは３．５×１０5～４．５×１０5Ｎ／ｍ2（３．５～４．５ｂａｒ）であり、Ｈ2の割合が５～９０体積％であるような、混合気体、例えばＡｒとＨ2の混合、を含む環境において行うこともできる。好ましいことに、熱化学的処理は、１分～５時間の継続時間行われる。
ステップｂ）において、変形シーケンスの前のいわゆるβ型溶体化及びクエンチ処理は、真空にて６００℃～１０００℃の温度で５分～２時間の継続時間行い、その後にガス下にて冷却する処理である。具体的には、この処理は、８００℃において１時間行い、その後にガス下にて冷却する。
ステップ（ｃ）において、各変形シーケンスは、１～５の範囲の所与の変形率となるように行われ、この変形率は、伝統的な式２ｌｎ（ｄ0／ｄ）を満たし、ここで、ｄ0は最後のβクエンチの直径であり、ｄは冷間圧延ワイヤの直径である。この一連のシーケンス全体にわたる変形の全体的な累積は、１～１４の範囲の合計変形率を発生させる。
特に、本方法は、１～５の数の変形シーケンスを行う。
特に、第１のシーケンスは、少なくとも３０％の断面減少を伴う第１の変形を行う。
特に、第１のシーケンスを除く各シーケンスは、少なくとも２５％の断面減少を伴う変形を行う。
変形シーケンスの間に、かつ／又はすべての変形シーケンスの後に、変形処理を行うことができる。この熱処理には、上記のようにβ型溶体化及びクエンチ処理を行うこと、Ｔｉのα相に寄与すること、又は構造を修復／再結晶化すること、といういくつかの目的があることができる。β型溶体化及びクエンチ処理は、真空にて６００℃～１０００℃の温度で５分～２時間の継続時間行い、その後にガス下にて冷却する。Ｔｉのα相の析出は、３００～５００℃の温度で１時間～２００時間の持続時間行う。修復／再結晶化は、５００～６００℃の温度で３０分～２０時間の持続時間行う。
ステップ（ｅ）において、最終熱処理は、３００℃～７００℃の温度で１時間～２００時間の持続時間行われる。特に、４００℃～６００℃の保持温度で前記持続時間は５時間～３０時間である。
また、本方法は、好ましいことに、前記合金ブランクの作成又は用意の後であってステップｃ）における変形シーケンスの前に、銅、ニッケル、キュプロニッケル、キュプロマンガン、金、銀、ニッケル－リン（Ｎｉ－Ｐ）及びニッケル－ホウ素（Ｎｉ－Ｂ）などから選択される延性材料の表面層を前記ブランクに加える付加的なステップを行うことができる。これによって、変形中のワイヤ成形の操作を容易にする。また、最終変形シーケンスの間に、前記変形シーケンスの後に、又はワインドステップの後に、延性材料の層を、特にエッチングによって、ワイヤから除去する。
１つの代替的実施形態において、延性材料の表面層を、バランスばねを形成するように堆積し、そのピッチは、剥いだ厚みの倍数ではない。別の代替実施形態において、延性材料の表面層は、ピッチが変動するばねを形成するように堆積される。
このような状況で、特定の計時器用のアプリケーションにおいて、所与の時間においてワイヤ成形操作を容易にするために延性材料を加えて、１０～５００μｍの厚みがワイヤに残り、このワイヤの最終直径が０．３～１ｍｍとなるようにする。特にエッチングによって、ワイヤから延性材料の層が除去され、そして、圧延して平坦にされ、その後に、ワインドによってばね自体を実際に製造する。代わりに、圧延して平坦にする後であってワインドの前に、延性材料の層を除去することができる。
延性材料の付加は、直流電気によって又は機械的に行うことができる。機械的な場合、延性材料は、銅のような延性材料のスリーブ又はチューブであり、これは、直径が大きな合金の棒体上で調整され、その後に、複合棒体を変形するいくかのステップにおいて細くされる。
層の除去は、特に、シアン化物ベース又は酸ベースの溶液、例えば硝酸、を用いるエッチングによって行うことができる。
付加的な熱化学的処理ステップに戻ると、水素を加える目的は、中間温度エラーを減らすためである。Ｔｉが４７重量％、Ｎｂが５３重量％の二元のＮｂ－Ｔｉ合金に対して試験を行った。下記の表１の条件で、１００％のＨ2を含む環境において、ステップｅ）における最終的定着用熱処理の間に、熱化学的処理を行った。熱化学的処理は、再結晶化のための熱処理において終わる変形シーケンスを経た再結晶化された構造（Ｒ）に対して、又は後の再結晶化のための熱処理を行わない変形シーケンスが後で行われる冷間圧延された構造（Ｅ）に対して、行われた。以下の式を用いて２３℃にて中間温度エラー（ＥＳ）を測定した。
これは、８℃におけるレートと３８℃におけるレートを結ぶ直線からの２３℃におけるレートの変分である。例えば、８℃、２３℃、３８℃におけるレートを、ウィッチ（Witschi）クロノスコープを用いて測定することができる。熱係数（ＣＴ）は、同じ機器を用いて、以下の式を用いて測定した。
表１に測定結果を示す。
サンプル０１～０４のＨ含有量は、０．３～１重量％である。すべてのサンプルの中間温度エラーは、所望のように－３～＋３ｓ／ｄの範囲内であり、４×１０5Ｎ／ｍ2（４ｂａｒ）の水素気圧で処理したサンプルについては０に近い値であった。また、ＣＴは、所望のように－０．６＋０．６ｓ／ｄ℃の範囲内であった。サンプル０１において最適なものが得られ、これに対しては、再結晶化された構造に対して熱化学的処理が行われ、熱係数と中間温度エラーはそれぞれ０に近い。その単位はそれぞれ、ｓ／ｄ℃とｓ／ｄである。このサンプルの水素含有量は、０．６重量％のオーダーである。
図１に、サンプル０１～０４の結果をプロットしており、これにおいては、熱係数（ＣＴ）に応じた中間温度エラーを示している。概して、バランスばねの合金が水素を含む場合に、ＣＴとＥＳの間の直接的な関連性が観測された。これは、Ｔｉが４７重量％でＮｂが５３重量％である二元の合金を用いた過去の試験において観測されたものとは対照的である。この後者の場合には、図２に示しているように、ＣＴとＥＳの間に関連性がない。これらの２種類の量を同じグラフにプロットすることによって、サンプルを製造する方法のパラメーターにかかわらない散布図を得ることができる。また、ＣＴ＝ＥＳ＝０であるような点が発生することはない。これは、三元のＮｂ－Ｔｉ－Ｈの場合には当てはまる。このように、水素を追加することによって、ＣＴを低く維持しつつ、中間温度エラーを制御することができる。
また、－２０℃～＋６０℃の範囲にわたって自由に振動するビームの固有周波数を測定する機械的スペクトロメーターを用いて、サンプル０２のヤング率に対して温度が及ぼす影響を連続的に測定した（図３）。ヤング率に対する温度の影響は少ししか観測されなかった。
同じサンプルに対して、Ｘ線回折解析（Bragg-Brentano構成）を行った。図４に、回折スペクトルを示した。３０°～８０°のＸＲＤパターンは、ＴｉＨ2又はＮｂＨの水素化合物の相を示唆していない。図５において、ＮｂＴｉのピーク［１１０］の領域に対応するθ＝３９°のまわりにズームインすることによって、熱化学的処理を行っていないものの基準ピーク（Ｒｅｆピーク）と比べて、熱化学的処理を行った後には、左の方へとシフトしていることかかわかる（Ｉｎｖピーク）。熱化学的処理によって、水素化合物を形成せずに水素を格子間水素（intersitial）の形態で導入することが可能になるというように結論づけることができる。 また、αＴｉの析出は観測されなかった。Ｔｉの析出がないことは、Ｔｉのβ相を安定化させる水素の存在が寄与したものである。
Claims (16)
- 計時器用ムーブメントのバランスを装備するように意図されたバランスばねであって、
前記バランスばねは、Ｎｂと、Ｔｉと、Ｈと、及び選択的にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素とからなる合金によって作られ、
前記合金において、
Ｔｉの含有量は１～８０重量％であり、
Ｈの含有量は０．１７～２重量％であり、
Ｎｂを除く他のすべての元素の合計含有量は０．３重量％以下であり、
１００重量％までの残りの量のＮｂを含む
ことを特徴とするバランスばね。 - Ｈの含有量は０．２～１．５重量％である
ことを特徴とする請求項１に記載のバランスばね。 - Ｈの含有量は０．５～１重量％である
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のバランスばね。 - Ｔｉの含有量は、２０～６０重量％である
ことを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載のバランスばね。 - 前記Ｈは、前記合金において格子間水素の形態で存在する
ことを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載のバランスばね。 - 前記合金の微細構造は、固溶体におけるＮｂとＴｉの単一のβ相によって形成される
ことを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載のバランスばね。 - 熱係数（ＣＴ）が－０．６～＋０．６ｓ／ｄ℃の範囲内であり、中間温度エラー（ＥＳ）が－３～＋３ｓ／ｄの範囲内である
ことを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載のバランスばね。 - 計時器用ムーブメントのバランスを装備するように意図されたバランスばねを製造する方法であって、
ａ）Ｎｂと、Ｔｉと、及び選択的にＯ、Ｃ、Ｆｅ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＡｌから選択される他の微量元素とからなる合金によって作られたブランクを作成又は用意し、ここで、前記合金において、Ｔｉの含有量が１～８０重量％であり、Ｎｂを除く他のすべての元素の合計含有量が０．３重量％以下であり、１００重量％までの残りの量のＮｂを含む、ステップと、
ｂ）前記合金のＴｉとＮｂが実質的にβ相の固溶体の形態となるように、前記ブランクに対してステップといわゆるβ型溶体化処理及びクエンチを行うステップと、
ｃ）前記合金に対して一連の変形シーケンスを、行う場合に２つの変形シーケンスの間及び／又はすべての変形シーケンスの終わりにおいて少なくとも１回の熱処理とともに、行うステップと、
ｄ）ワインドしてバランスばねを形成するワインドステップと、及び
ｅ）最終的定着用熱処理ステップとを行い、
前記方法は、水素を含む環境において付加的な熱化学的処理を行う熱化学的処理ステップを行い、この熱化学的処理ステップは、ステップｂ）の溶体化処理の間に、ステップｃ）の熱処理の間に、ステップｅ）の最終的定着用熱処理の間に、ステップｂ）及びｃ）の間に、ステップｃ）及びｄ）の間に、ステップｄ）及びｅ）の間に、又はステップｅ）の後に、行い、
前記合金内のＨ含有量を０．１７～２重量％にする
ことを特徴とする方法。 - 前記熱化学的処理ステップは、ステップｅ）において行う
ことを特徴とする請求項８に記載の方法。 - 前記熱化学的処理ステップは、再結晶化された状態であるブランク又はバランスばねの構造に対して行う
ことを特徴とする請求項８又は９に記載の方法。 - 前記熱化学的処理は、水素の気圧が５×１０2Ｎ／ｍ2（５ｍｂａｒ）～１０6Ｎ／ｍ2（１０ｂａｒ）である１００％水素を含む環境において１００～９００℃の温度で行い、又は水素の割合が５～９０体積％であり合計気圧が５×１０2Ｎ／ｍ2（５ｍｂａｒ）～１０6Ｎ／ｍ2（１０ｂａｒ）である水素と他の気体の混合体を含む環境において行う
ことを特徴とする請求項８～１０のいずれか一項に記載の方法。 - 前記混合体の前記水素の気圧又は前記合計気圧は、０．５×１０5～７×１０5Ｎ／ｍ2（０．５～７ｂａｒ）である
ことを特徴とする請求項１１に記載の方法。 - 前記温度は、５００～８００℃である
ことを特徴とする請求項１１又は請求項１２に記載の方法。 - 前記混合体の前記水素の気圧又は前記合計気圧は、３．５×１０5～４．５×１０5Ｎ／ｍ2（３．５～４．５ｂａｒ）であり、前記温度は、６００～７００℃である
ことを特徴とする請求項１１～１３のいずれか一項に記載の方法。 - 前記溶体化処理は、真空にて６００℃～１０００℃の温度で５分～２時間の継続時間行い、その後にガス下にて冷却する
ことを特徴とする請求項８～１４のいずれか一項に記載の方法。 - 前記ブランクを作成又は用意するステップａ）の後であって前記一連のシーケンスを行うステップｃ）の前に、銅、ニッケル、キュプロニッケル、キュプロマンガン、金、銀、ニッケル－リン（Ｎｉ－Ｐ）及びニッケル－ホウ素（Ｎｉ－Ｂ）から選択される延性材料の表面層を前記ブランクに加えてワイヤ成形操作を容易にし、前記ワインドステップｄ）の前又は後に、エッチングによって前記延性材料の層を前記ワイヤから除去する
ことを特徴とする請求項８～１５のいずれか一項に記載の方法。
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