JP7384505B1 - Fluidized soil - Google Patents
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Abstract
【課題】固化材としてのセメントを用いない流動化処理土、及び流動化処理土の配合決定方法を提供すること。【解決手段】水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたことを特徴とする。【選択図】 図１[Problem] To provide fluidized soil that does not use cement as a solidifying agent, and a method for determining the mix of fluidized soil. [Solution] The unit amount of water per unit volume of water is W, the amount of powder per unit volume of blast furnace slag powder and fly ash is P, the unit volume of fine aggregate per unit volume of fine aggregate is SL, When the mortar unit volume per unit volume of mortar consisting of water, blast furnace slag powder, fly ash, and fine aggregate is ML, and the replacement ratio of blast furnace slag powder to powder amount P is BF, fly ash , if the fly ash is type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, and the substitution ratio BF is 5% or more and less than 20%, the unit water volume W is 385 kg. /m3 or more and 500kg/m3 or less, the powder water ratio (P/W) is 1.63 or more and 2.75 or less, and the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 35% or less. shall be. [Selection diagram] Figure 1
Description
本発明は、固化材としてのセメントを含まない流動化処理土及び流動化処理土の配合決定方法に関する。 The present invention relates to fluidized soil that does not contain cement as a solidifying agent and a method for determining the mix of fluidized soil.
特許文献１や特許文献２は、フライアッシュや高炉スラグを含めた流動化処理土を提案している。 Patent Document 1 and Patent Document 2 propose fluidized soil containing fly ash and blast furnace slag.
しかし、特許文献１や特許文献２は、いずれも固化材としてセメントを用いるものである。 However, both Patent Document 1 and Patent Document 2 use cement as the solidifying material.
本発明は、固化材としてのセメントを用いない流動化処理土、及び流動化処理土の配合決定方法を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide fluidized soil that does not use cement as a solidification agent, and a method for determining the mix of fluidized soil.
請求項１記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたことを特徴とする。
請求項２記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下としたことを特徴とする。
請求項３記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下としたことを特徴とする。
請求項４記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下としたことを特徴とする。
請求項５記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下としたことを特徴とする。
請求項６記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下としたことを特徴とする。
The fluidized soil of the present invention according to claim 1 contains pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, does not contain cement as a solidifying agent, and does not use an alkali activator. where W is the unit water amount per unit volume of the water, P is the powder amount per unit volume of the blast furnace slag powder and the fly ash, and fine aggregate units per unit volume of the fine aggregate. The volume is SL, the mortar unit volume per unit volume of the mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML, and the replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse grain ratio of 2.5 or less, and the substitution ratio BF is 5% or more. If it is less than 20%, the unit water amount W is 385 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) is 1.63 or more and 2.75 or less, and fine aggregate is used. It is characterized by a volume ratio (SL/ML) of 35% or less.
The fluidized soil of the present invention according to claim 2 contains pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, does not contain cement as a solidifying agent, and does not use an alkali activator. where W is the unit water amount per unit volume of the water, P is the powder amount per unit volume of the blast furnace slag powder and the fly ash, and fine aggregate units per unit volume of the fine aggregate. The volume is SL, the mortar unit volume per unit volume of the mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML, and the replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse grain ratio of 2.5 or less, and the substitution ratio BF is 20% or more. If it is 40% or less, the unit water amount W is 400 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) is 1.63 or more and 1.76 or less, and fine aggregate is used. It is characterized by a volume ratio (SL/ML) of 33% or less.
The fluidized soil of the present invention according to claim 3 contains pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, does not contain cement as a solidifying agent, and does not use an alkali activator. where W is the unit water amount per unit volume of the water, P is the powder amount per unit volume of the blast furnace slag powder and the fly ash, and fine aggregate units per unit volume of the fine aggregate. The volume is SL, the mortar unit volume per unit volume of the mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML, and the replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse grain ratio of more than 2.5, and the replacement ratio BF is 5% or more and 20 %, the unit water amount W should be 320 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) should be 1.32 or more and 2.65 or less, and the fine aggregate volume It is characterized in that the ratio (SL/ML) is 50% or less.
The fluidized soil of the present invention according to claim 4 contains pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, does not contain cement as a solidifying agent, and does not use an alkali activator. where W is the unit water amount per unit volume of the water, P is the powder amount per unit volume of the blast furnace slag powder and the fly ash, and fine aggregate units per unit volume of the fine aggregate. The volume is SL, the mortar unit volume per unit volume of the mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML, and the replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse grain ratio of more than 2.5, and the replacement ratio BF is 20% or more and 40%. % or less, the unit water amount W should be 335 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) should be 1.32 or more and 1.66 or less, and the fine aggregate volume It is characterized by having a ratio (SL/ML) of 48% or less.
The fluidized soil of the present invention according to claim 5 contains pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, does not contain cement as a solidifying agent, and does not use an alkali activator. where W is the unit water amount per unit volume of the water, P is the powder amount per unit volume of the blast furnace slag powder and the fly ash, and fine aggregate units per unit volume of the fine aggregate. The volume is SL, the mortar unit volume per unit volume of the mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML, and the replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF, the fly ash is fly ash raw powder that does not conform to JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, and the If the substitution rate BF is 5% or more and less than 20%, the unit water amount W is 375 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P/W) is 1.44 or more. 2.65 or less, and the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 40% or less.
The fluidized soil of the present invention according to claim 6 contains pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, does not contain cement as a solidifying agent, and does not use an alkali activator. where W is the unit water amount per unit volume of the water, P is the powder amount per unit volume of the blast furnace slag powder and the fly ash, and fine aggregate units per unit volume of the fine aggregate. The volume is SL, the mortar unit volume per unit volume of the mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML, and the replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF, the fly ash is fly ash raw powder that does not conform to JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, and the If the substitution rate BF is 20% or more and 30% or less, the unit water amount W is 390 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P/W) is 1.44 or more. 1.47 or less, and the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 38% or less.
本発明によれば、固化材としてのセメントを用いることなく、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。 According to the present invention, fluidized soil with excellent fluidity, material separation resistance, and strength characteristics can be obtained without using cement as a solidifying agent.
本発明の第１の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが５％以上で２０％未満の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。 In the fluidized soil according to the first embodiment of the present invention, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, and the replacement ratio BF is 5% or more and less than 20%, the unit water volume W should be 385 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P/W) should be 1.63 or more and 2.75 or less. The fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 35% or less. According to this embodiment, when fly ash type II and fine aggregate with a coarse grain ratio of 2.5 or less are used and the substitution ratio BF is 5% or more and less than 20%, fluidity, material separation resistance, And fluidized soil with excellent strength properties can be obtained.
本発明の第２の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが２０％以上で４０％以下の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。 In the fluidized soil according to the second embodiment of the present invention, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, and the replacement ratio BF is 20% or more and 40% or less, the unit water amount W is 400kg/ m3 or more and 500kg/ m3 or less, and the powder water ratio (P/W) is 1.63 or more and 1.76 or less. The fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 33% or less. According to the present embodiment, fly ash type II, fine aggregate with a coarse grain ratio of 2.5 or less is used, and when the substitution ratio BF is 20% or more and 40% or less, fluidity, material separation resistance, And fluidized soil with excellent strength properties can be obtained.
本発明の第３の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５を超える細骨材を用い、置換率ＢＦが５％以上で２０％未満の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。 In the fluidized soil according to the third embodiment of the present invention, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of more than 2.5, and the replacement ratio BF is , if it is 5% or more and less than 20%, the unit water amount W should be 320 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P/W) should be 1.32 or more and 2.65 or less. , the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 50% or less. According to the present embodiment, fly ash type II, fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 is used, and when the substitution ratio BF is 5% or more and less than 20%, fluidity, material separation resistance, And fluidized soil with excellent strength properties can be obtained.
本発明の第４の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５を超える細骨材を用い、置換率ＢＦが２０％以上で４０％以下の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。 In the fluidized soil according to the fourth embodiment of the present invention, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of more than 2.5, and the replacement ratio BF is , if it is 20% or more and 40% or less, the unit water amount W is 335 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P/W) is 1.32 or more and 1.66 or less. , the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 48% or less. According to the present embodiment, fly ash type II, fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 is used, and when the substitution ratio BF is 20% or more and 40% or less, fluidity, material separation resistance, And fluidized soil with excellent strength properties can be obtained.
本発明の第５の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュ原粉、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが５％以上で２０％未満の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。 In the fluidized soil according to the fifth embodiment of the present invention, the fly ash is fly ash raw powder that does not conform to JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, and the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2. .5 or less and the substitution rate BF is 5% or more and less than 20%, the unit water amount W is 375 kg/ m3 or more and 500 kg/ m3 or less, and the powder water ratio (P/W) is The ratio is 1.44 or more and 2.65 or less, and the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 40% or less. According to this embodiment, when raw fly ash powder and fine aggregate with a coarse grain ratio of 2.5 or less are used and the substitution ratio BF is 5% or more and less than 20%, fluidity, material separation resistance, And fluidized soil with excellent strength properties can be obtained.
本発明の第６の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュ原粉、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが２０％以上で３０％以下の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。 In the fluidized soil according to the sixth embodiment of the present invention, the fly ash is fly ash raw powder that does not conform to JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, and the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2. .5 or less and the substitution rate BF is 20% or more and 30% or less, the unit water amount W is 390 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P/W) is The ratio is 1.44 or more and 1.47 or less, and the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 38% or less. According to this embodiment, when fly ash raw powder and fine aggregate with a coarse particle ratio of 2.5 or less are used and the substitution ratio BF is 20% or more and 30% or less, fluidity, material separation resistance, And fluidized soil with excellent strength properties can be obtained.
以下、本発明の一実施例について図面を参照しながら説明する。
本実施例による流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まない。
高炉スラグ微粉末には、ＪＩＳ Ａ ６２０６に適合する「高炉スラグ微粉末４０００」を使用した。
高炉スラグ微粉末は、製鉄所の高炉から排出された溶融状態のスラグに水や空気を高速で多量に吹き付けて急冷粒状体とし、これを微粉砕し調整したものである。
フライアッシュには、ＪＩＳ Ａ ６２０１に適合する「フライアッシュＩＩ種」とＪＩＳ Ａ ６２０１に適合しない強熱減量が５%以上の「フライアッシュ原粉」を使用した。
フライアッシュは、石炭火力発電所において微粉炭を燃焼する際、溶融した灰分が冷却されて球状となったものを電気集塵機等で捕集した副産物である。
細骨材には、ＪＩＳ Ａ ５３０８附属書Ａに適合する細骨材で、粗粒率２．５以下（２．２０±０．３０）の細骨材と、粗粒率２．５を超える（２．７０±０．１５）細骨材を使用した。
流動化処理土は、細骨材、粉体（高炉スラグ微粉末、フライアッシュ）、水の順にミキサーに投入し、全材料投入後３０～９０秒練り混ぜた。
なお、以下の説明では、水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦとしている。
An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.
The fluidized soil according to this example contains pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, and does not contain cement as a solidifying agent.
As the blast furnace slag powder, "Blast Furnace Slag Ground Powder 4000" conforming to JIS A 6206 was used.
Blast furnace slag powder is prepared by blowing a large amount of water or air at high speed onto molten slag discharged from a blast furnace in a steelworks to form a rapidly cooled granule, which is then finely pulverized.
As the fly ash, we used "fly ash type II" that complies with JIS A 6201 and "fly ash raw powder" that does not meet JIS A 6201 and has a loss on ignition of 5% or more.
Fly ash is a byproduct of pulverized coal being burned in a coal-fired power plant, where the molten ash is cooled and collected in a spherical shape using an electrostatic precipitator or the like.
Fine aggregates include fine aggregates that comply with JIS A 5308 Annex A, with a coarse grain ratio of 2.5 or less (2.20 ± 0.30), and fine aggregates with a coarse grain ratio of over 2.5. (2.70±0.15) Fine aggregate was used.
The fluidized soil was charged into a mixer in the following order: fine aggregate, powder (ground blast furnace slag, fly ash), and water, and mixed for 30 to 90 seconds after all materials were added.
In the following explanation, the unit water amount per unit volume of water is W, the powder amount per unit volume of blast furnace slag powder and fly ash is P, and the fine aggregate unit volume per unit volume of fine aggregate. SL is the mortar unit volume per unit volume of the mortar consisting of water, pulverized blast furnace slag, fly ash, and fine aggregate as ML, and BF is the substitution ratio of the pulverized blast furnace slag to the amount of powder P.
＜検討１＞
粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率ＢＦと、粉体量Ｐとの過大・過小領域における流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
流動性（フロー値）は、ＪＨＳ Ａ ３１３「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」により測定した。
材料分離特性（ブリーディング率）は、ＪＳＣＥ－Ｆ ５２２「プレパックドコンクリートの注入モルタルのブリーディング率および膨張率試験方法」により測定した。
強度特性（一軸圧縮強さ）は、ＪＩＳ Ａ １２１６「土の一軸圧縮試験方法」により測定した。
＜目標とする品質＞
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
<Consideration 1>
The replacement ratio BF of ground blast furnace slag powder with respect to the powder amount P, and the fluidity (flow value), material separation characteristics (bleeding rate), and hardening properties (uniaxial The effect on compressive strength was investigated.
The fluidity (flow value) was measured according to JHS A 313 "Testing method for air mortar and air milk".
The material separation properties (bleeding rate) were measured according to JSCE-F 522 "Test method for bleeding rate and expansion rate of poured mortar for prepacked concrete".
The strength characteristics (uniaxial compressive strength) were measured according to JIS A 1216 "Unconfined compression test method for soil".
<Target quality>
The flow value was 250±20 mm (230-270 mm), the bleeding rate was less than 3%, and the unconfined compressive strength was 100-1000 kN/m 2 .
＜配合条件＞
高炉スラグ微粉末は、粉体量Ｐに対して５、１０、１５、２０、３０、４０%の質量割合で置換した６水準とし、それぞれの置換率ＢＦに対して粉体量Ｐを３００～１０００ｋｇ／ｍ３の範囲で３～６水準とした。
単位水量は、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
<Blending conditions>
The blast furnace slag powder was replaced with 6 levels of mass ratio of 5, 10, 15, 20, 30, and 40% to the powder amount P, and the powder amount P was 300 to 300% for each replacement rate BF. Levels 3 to 6 were set in the range of 1000 kg/m 3 .
The unit water amount was adjusted so that the flow value was within the range of 250±20 mm for each powder amount P.
＜要因別の考察＞
＜流動性（フロー値）＞
図１は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１に示すように、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３～１０００ｋｇ／ｍ３とした場合には、単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３～５００ｋｇ／ｍ３の範囲で増減することにより、目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
<Considerations by factor>
<Liquidity (flow value)>
FIG. 1 is a graph showing the relationship between powder amount P and flow value.
As shown in Figure 1, when the amount of powder P is 300 kg/m 3 to 1000 kg/m 3 , the target can be achieved by increasing or decreasing the unit water amount W in the range of 300 kg/m 3 to 500 kg/m 3 . It is possible to obtain fluidity (flow value of 250±20 mm).
＜単位水量＞
図２は、目標フロー値を得るための置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、置換率ＢＦの違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
粉体量Ｐが５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域では、相対的に細骨材の割合が過大となるためペーストと細骨材の密度差が大きくなり、目標フロー値を得るための単位水量Ｗは若干多くなる傾向が確認できた。
置換率ＢＦの違いでは、粉体量Ｐと単位水量Ｗとの関係に大きな差は確認できなかったが、粉体量Ｐ５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域で置換率ＢＦの増大に伴い単位水量Ｗは若干減少した。
粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合は、粉体量Ｐ５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域では粉体量Ｐ５０ｋｇ／ｍ３増減に対して単位水量Ｗが０～５ｋｇ／ｍ３増減、粉体量Ｐが５００ｋｇ／ｍ３を超える過大領域では粉体量Ｐ５０ｋｇ／ｍ３増減に対して単位水量Ｗが１０～１５ｋｇ／ｍ３となった。
以上のことから、粉体量Ｐが決まれば目標フロー値を得るための単位水量Ｗが決定でき、単位水量Ｗが決まれば粉体量Ｐが決定できる。
<Unit water amount>
FIG. 2 is a graph showing the relationship between the powder amount P and the unit water amount W for different replacement rates BF to obtain the target flow value.
When the target flow value was kept constant, the unit water amount W increased as the powder amount P increased regardless of the difference in the substitution rate BF, showing a positive correlation.
In a region where the amount of powder P is too small, 500 kg/ m3 or less, the proportion of fine aggregate becomes relatively excessive, so the difference in density between the paste and fine aggregate becomes large, and the unit water amount W required to obtain the target flow value increases. It was confirmed that there was a tendency for the number to increase slightly.
Regarding the difference in the substitution rate BF, no major difference was confirmed in the relationship between the powder amount P and the unit water amount W, but the unit water amount W increased as the substitution rate BF increased in the undervalued region of powder amount P500 kg/ m3 or less. decreased slightly.
The rate of increase in the unit water volume W with respect to the increase in the powder volume P is as follows: In the undersized region of powder volume P500 kg/ m3 or less, the unit water volume W increases or decreases from 0 to 5 kg/ m3 for the powder volume P50 kg/ m3 increase/decrease; In the excessive range where the amount of powder P exceeds 500 kg/m 3 , the unit water amount W was 10 to 15 kg/m 3 for an increase or decrease of 50 kg/m 3 in the amount of powder P.
From the above, if the powder amount P is determined, the unit water amount W for obtaining the target flow value can be determined, and if the unit water amount W is determined, the powder amount P can be determined.
＜ブリーディング率＞
図３及び図４は、置換率ＢＦの違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、粉体水比とブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかった。そのため、置換率ＢＦの違いに関わらず、図４の直線近似式を用いることができる。
粉体水比が小さいとは粉体量Ｐに対して単位水量Ｗが相対的に多いことを意味するため、粉体水比が小さくなるとともに練混ぜられた水が余剰水となってブリーディングが増大したと考えられる。
得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－４．１５７８ｘ＋９．７８９１
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．６３以上となる。
<Bleeding rate>
3 and 4 are graphs showing the relationship between the powder water ratio and bleeding at different substitution rates BF.
Regardless of the difference in substitution rate BF, the bleeding rate decreased as the powder-water ratio increased, showing a negative correlation.
No significant difference in the relationship between the powder water ratio and the bleeding rate could be confirmed due to the difference in the substitution rate BF. Therefore, the linear approximation formula shown in FIG. 4 can be used regardless of the difference in the substitution rate BF.
A small powder water ratio means that the unit water amount W is relatively large compared to the powder amount P, so as the powder water ratio becomes smaller, the mixed water becomes surplus water and bleeding occurs. It is thought that this has increased.
The obtained approximate formula is as follows.
y=-4.1578x+9.7891
According to the result of this approximate formula, the powder water ratio to obtain a bleeding rate of less than 3% is 1.63 or more.
図５及び図６は、置換率ＢＦの違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、単位水量Ｗとブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディング率は若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦ２０%を閾値として、図６の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（BF２０%以上）ｙ＝－０．０５２５ｘ＋２３．９７５ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝－０．０２０ｘ＋１０．７５１
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は、ＢＦ２０%以上で４００ｋｇ／ｍ３以上、ＢＦ２０%未満で３８５ｋｇ／ｍ３以上とした。
5 and 6 are graphs showing the relationship between the unit water amount W and bleeding for different substitution rates BF.
Regardless of the difference in the substitution rate BF, the bleeding rate decreased as the unit water amount W increased, showing a negative correlation.
Although no major difference in the relationship between the unit water volume W and the bleeding rate could be confirmed due to the difference in the substitution rate BF, the bleeding rate showed a slight tendency to increase when the substitution rate BF became 20% or more.
Therefore, the linear approximation formula shown in FIG. 6 was determined using the substitution rate BF20% as a threshold value.
The obtained approximate formula is as follows.
(BF20% or more) y=-0.0525x+23.975 (BF less than 20%) y=-0.020x+10.751
From the results of this approximation formula, the guideline for the unit water volume W to obtain a bleeding rate of less than 3% is 400 kg/m 3 or more when BF is 20% or more, and 385 kg/m 3 or more when BF is less than 20%.
図７及び図８は、置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、粉体量Ｐとブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディングは若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦが２０%を閾値として、図８の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ２０%以上）ｙ＝－０．００９８ｘ＋９．３ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝－０．００５３ｘ＋６．３４１７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は、ＢＦ２０%以上で６４０ｋｇ／ｍ３以上、ＢＦ２０%未満で６３０ｋｇ／ｍ３以上とした。
FIGS. 7 and 8 are graphs showing the relationship between the amount of powder P and bleeding at different substitution rates BF.
Regardless of the difference in the substitution rate BF, the bleeding rate decreased as the powder amount P increased, showing a negative correlation.
Although no significant difference in the relationship between the amount of powder P and the bleeding rate could be confirmed due to the difference in the substitution rate BF, when the substitution rate BF became 20% or more, the bleeding tended to increase slightly.
Therefore, the linear approximation formula shown in FIG. 8 was determined using a substitution rate BF of 20% as a threshold value.
The obtained approximate formula is as follows.
(BF20% or more) y=-0.0098x+9.3 (BF20% or more) y=-0.0053x+6.3417
From the results of this approximation formula, the guideline for the amount of powder P to obtain a bleeding rate of less than 3% is 640 kg/m 3 or more when BF is 20% or more, and 630 kg/m 3 or more when BF is less than 20%.
図９及び図１０は、置換率ＢＦの違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、モルタル中細骨材容積比とブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディング率は若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦ２０%を閾値として、図１０の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ２０%以上）ｙ＝０．１５２９ｘ－１．９８０９ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝０．０７６９ｘ＋０．３５５９
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は、ＢＦ２０%以上で３３%以下、ＢＦ２０%未満で３５%以下とした。
なお、モルタル中細骨材容積比が大きいとは、モルタル中に占める細骨材の割合が相対的に多いことを意味するため、密度差により水中で細骨材が沈降して細骨材と水が分離し、モルタル中細骨材容積比の増大とともにブリーディングが増大したと考えられる。
FIGS. 9 and 10 are graphs showing the relationship between fine aggregate volume ratio and bleeding at different substitution rates BF.
Regardless of the difference in the substitution rate BF, the bleeding rate increased as the mortar medium-fine aggregate volume ratio increased, showing a positive correlation.
Although no significant difference in the relationship between the mortar medium-fine aggregate volume ratio and the bleeding rate could be confirmed due to the difference in the substitution rate BF, the bleeding rate showed a slight tendency to increase when the substitution rate BF became 20% or more.
Therefore, the linear approximation equation shown in FIG. 10 was determined using the substitution rate BF20% as a threshold value.
The obtained approximate formula is as follows.
(BF20% or more) y=0.1529x-1.9809 (BF20% or more) y=0.0769x+0.3559
Based on the results of this approximation formula, the guideline for the fine aggregate volume ratio to obtain a bleeding rate of less than 3% was set as 33% or less for BF of 20% or more, and 35% or less for BF of less than 20%.
Note that a large mortar medium-fine aggregate volume ratio means that the proportion of fine aggregate in the mortar is relatively large, so fine aggregate settles in water due to the density difference and becomes fine aggregate. It is thought that water separated and bleeding increased as the mortar medium to fine aggregate volume ratio increased.
＜一軸圧縮強さ＞
図１１は、置換率ＢＦの違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
潜在水硬性を有する置換率ＢＦが大きいほど、勾配は急になった。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ４０）ｙ＝２．２６８７ｅ４．４５３９ｘ （ＢＦ３０）ｙ＝２．３６４７ｅ３．８２９４ｘ （ＢＦ２０）ｙ＝２．５３５２ｅ３．３８２ｘ （ＢＦ１５）ｙ＝３．０３２６ｅ２．９４３１ｘ （ＢＦ１０）ｙ＝３．８１１６ｅ２．５４５５ｘ （ＢＦ５）ｙ＝６．９９５３ｅ１．８０２４ｘ
本近似式を用いることにより、要求される一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比を決定でき、その逆数である水粉体比を置換率ＢＦ別で算出できる。
置換率ＢＦ別の粉体水比の範囲は以下の通りである。
（ＢＦ４０）０．８６～１．３６ （ＢＦ３０）０．９８～１．５７ （ＢＦ２０）１．０９～１．７６ （ＢＦ１５）１．１９～１．９７ （ＢＦ１０）１．２９～２．１８ （ＢＦ５）１．４８～２．７５
<Unconfined compressive strength>
FIG. 11 is a graph showing the relationship between powder water ratio and unconfined compressive strength (material age 28 days) at different substitution rates BF.
Regardless of the difference in the substitution rate BF, there was a positive correlation between both indicators, and the unconfined compressive strength increased as the powder-water ratio increased.
The higher the latent hydraulic substitution rate BF, the steeper the slope.
The obtained approximate formula is as follows.
(BF40)y=2.2687e4.4539x (BF30)y=2.3647e3.8294x (BF20)y=2.5352e3.382x (BF15)y=3.0326e2.9431x (BF10)y=3.8116e2.5455x (BF5)y=6.9953e1.8024x
By using this approximation formula, it is possible to determine the powder-water ratio to obtain the required unconfined compressive strength of 100 to 1000 kN/m 2 , and its reciprocal, the water-powder ratio, can be calculated for each substitution rate BF.
The range of powder water ratio for each substitution rate BF is as follows.
(BF40) 0.86-1.36 (BF30) 0.98-1.57 (BF20) 1.09-1.76 (BF15) 1.19-1.97 (BF10) 1.29-2.18 (BF5) 1.48-2.75
図１２及び図１３は、置換率ＢＦの違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、置換率ＢＦの違いに関わらず、図１３の直線近似式を用いることができる。
以上のことより、養生に費やす日数の制限がある場合において、材齢２８日の一軸圧縮強さを材齢７日の一軸圧縮強さから推定でき、短期間で設計強度を得るための配合決定の指標に成り得る。
得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝２．５２１２ｘ－８．６４６５
本近似式の結果より、材齢２８日における一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための材齢７日強度推定は４３～４００ｋＮ／ｍ２となる。
FIGS. 12 and 13 are graphs showing the relationship between the unconfined compressive strength at the age of 7 days and the age of 28 days with different substitution rates BF.
Regardless of the difference in the substitution ratio BF, the greater the unconfined compressive strength at 7 days of age, the greater the unconfined compressive strength at 28 days of age, showing a positive correlation.
Due to the difference in the substitution rate BF, no significant difference could be confirmed in the linear approximation formula between the age of 7 days and the age of 28 days. Therefore, the linear approximation equation shown in FIG. 13 can be used regardless of the difference in the substitution rate BF.
From the above, when there is a limit on the number of days spent on curing, the unconfined compressive strength at 28 days of age can be estimated from the unconfined compressive strength of 7 days of age, and the composition can be determined to obtain the design strength in a short period of time. It can be used as an indicator.
The obtained approximate formula is as follows.
y=2.5212x-8.6465
From the results of this approximation formula, the estimated strength at 7 days of age is 43 to 400 kN/m 2 to obtain an unconfined compressive strength of 100 to 1000 kN/m 2 at 28 days of age.
以上の結果より、目標とする流動性は、粉体量Ｐが３００～１０００ｋｇ／ｍ３の範囲において単位水量Ｗを３００～５００ｋｇ／ｍ３の範囲で決定でき、粉体量Ｐの増減に対して粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係より必要単位水量Ｗを推定できる。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定でき、置換率ＢＦの違いに関わらず粉体水比１．６３以上で決定できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、置換率ＢＦ２０%以上で４００ｋｇ／ｍ３以上、２０%未満で３８５ｋｇ／ｍ３以上とし、任意で設定することができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、置換率ＢＦ２０%以上で６４０ｋｇ／ｍ３以上、２０%未満で６３０ｋｇ／ｍ３以上とし、任意で設定する。
目標とする材料分離抵抗性（ブリーディング率３%未満）を満足するための細骨材容積比の目安は、置換率ＢＦ２０%以上で３３%以下、２０%未満で３５%以下とし、任意で設定する。
一軸圧縮強さは、置換率ＢＦと粉体水比の影響が大きく、置換率ＢＦ別の近似式を用いることにより要求される一軸圧縮強さを得るための粉体水比を推定できる。
（ＢＦ４０）０．８６～１．３６ （ＢＦ３０）０．９８～１．５７ （ＢＦ２０）１．０９～１．７６ （ＢＦ１５）１．１９～１．９７ （ＢＦ１０）１．２９～２．１８ （ＢＦ５）１．４８～２．７５
材齢２８日における一軸圧縮強さは、材齢７日における一軸圧縮強さから推定でき、配合設計に要する期間を短縮できる。
From the above results, the target fluidity can be determined by setting the unit water amount W in the range of 300 to 500 kg/ m3 when the powder amount P is in the range of 300 to 1000 kg/m3. The required unit water amount W can be estimated from the relationship between the powder amount P and the unit water amount W.
The target material separation resistance can be estimated from the powder-water ratio calculated from the respective ratios because the unit water amount W and the powder amount P interact, and regardless of the difference in the substitution rate BF, the powder-water ratio It can be determined with 1.63 or more.
The unit water amount W to satisfy the target material separation resistance is 400 kg/m 3 or more when the BF is 20% or more, and 385 kg/m 3 or more when the BF is less than 20%, and can be set arbitrarily.
The guideline for the amount of powder P to satisfy the target material separation resistance is 640 kg/m 3 or more when the BF is 20% or more, and 630 kg/m 3 or more when the BF is less than 20%, and is set arbitrarily.
The guideline for the fine aggregate volume ratio to satisfy the target material separation resistance (bleeding rate less than 3%) is 33% or less when the replacement ratio BF is 20% or more, and 35% or less when the replacement ratio is less than 20%, which can be set arbitrarily. do.
The unconfined compressive strength is greatly influenced by the substitution rate BF and the powder water ratio, and by using an approximate formula for each substitution rate BF, the powder to water ratio for obtaining the required unconfined compressive strength can be estimated.
(BF40) 0.86-1.36 (BF30) 0.98-1.57 (BF20) 1.09-1.76 (BF15) 1.19-1.97 (BF10) 1.29-2.18 (BF5) 1.48-2.75
The unconfined compressive strength at a material age of 28 days can be estimated from the unconfined compressive strength at a material age of 7 days, and the period required for mix design can be shortened.
＜検討２：骨材比較＞
細骨材種類の違いが流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
比較対象となる細骨材は、粗粒率（F．M）２．５以下の比較的細かい細骨材と、粗粒率（F．M）２．５を超える一般的な細骨材の２種類とした。
<Study 2: Aggregate comparison>
We investigated the effects of different types of fine aggregate on the fluidity (flow value), material separation characteristics (bleeding rate), and hardening properties (uniaxial compressive strength) of fluidized soil.
The fine aggregates to be compared are relatively fine aggregates with a coarse grain ratio (F.M) of 2.5 or less, and general fine aggregates with a coarse grain ratio (F.M) of over 2.5. There were two types.
＜目標とする品質＞
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００ｋＮ／ｍ２～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
<Target quality>
The flow value was 250±20 mm (230 to 270 mm), the bleeding rate was less than 3%, and the unconfined compressive strength was 100 kN/m 2 to 1000 kN/m 2 .
＜配合条件＞
細骨材２種類について、高炉スラグ微粉末を粉体量Ｐに対して１５%置換の一定とし、粉体量Ｐを４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲で５水準とした。
単位水量Ｗは、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
<Blending conditions>
For the two types of fine aggregate, the blast furnace slag powder was fixed at 15% replacement with respect to the powder amount P, and the powder amount P was set at five levels in the range of 400 to 800 kg/m 3 .
The unit water amount W was adjusted so that the flow value was within the range of 250±20 mm for each powder amount P.
＜要因別の考察＞
＜流動性（フロー）＞
図１４は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１４に示すように、細骨材種類に関わらず、単位水量Ｗを増減することにより目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
<Considerations by factor>
<Liquidity (flow)>
FIG. 14 is a graph showing the relationship between the powder amount P and the flow value.
As shown in FIG. 14, regardless of the type of fine aggregate, the target fluidity (flow value 250±20 mm) can be obtained by increasing or decreasing the unit water amount W.
＜単位水量＞
図１５は、目標フロー値を得るための細骨材種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方が、目標フロー値を得るための単位水量Ｗを１０ｋｇ／ｍ３低減できた。
細骨材の粗粒率が大きい場合、所要のワーカビリティーを得るための単位水量Ｗは低減でき、細骨材の粗粒率が小さい場合は逆となる。本試験では目標フロー値を一定としたため、粗粒率の大きい細骨材を使用した配合の単位水量Ｗが低減に繋がった。
細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合に違いはみられず、粉体量Ｐが５０ｋｇ増減に対して単位水量Ｗが５～２０ｋｇ増減となった。
以上のことから、細骨材種類が違った場合でも単位水量結果をスライドすることで所要の性能を満たす配合設計が可能であり、その決定した単位水量Ｗにより粉体量Ｐを決定できる。
<Unit water amount>
FIG. 15 is a graph showing the relationship between the powder amount P and the unit water amount W for different types of fine aggregate to obtain the target flow value.
When the target flow value was kept constant, the unit water volume W increased as the powder volume P increased regardless of the difference in the type of fine aggregate, showing a positive correlation.
The coarse fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 was able to reduce the unit water volume W for obtaining the target flow value by 10 kg/m 3 .
When the coarse grain ratio of fine aggregate is large, the unit water amount W for obtaining the required workability can be reduced, and the opposite is true when the coarse grain ratio of fine aggregate is small. In this test, the target flow value was kept constant, which led to a reduction in the unit water volume W of the formulation using fine aggregate with a large coarse grain ratio.
Regardless of the difference in the type of fine aggregate, there was no difference in the rate of increase in the unit water volume W with respect to the increase in the powder volume P, and the unit water volume W increased or decreased by 5 to 20 kg for a 50 kg increase or decrease in the powder volume P. .
From the above, even if the type of fine aggregate is different, it is possible to design a mixture that satisfies the required performance by sliding the unit water amount result, and the powder amount P can be determined from the determined unit water amount W.
＜ブリーディング率＞
図１６及び図１７は、細骨材種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
細骨材種類の違いでブリーディングの低下傾向に大きな差はみられなかったが、粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方がブリーディング率を約１%低減できた。
目標フロー値を一定とした場合、粗粒率の大きい細骨材の方が単位水量Ｗの低減に繋がり、結果的に余剰水となって表面に移動するブリーディング量の低減に繋がったと考えられる。
粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合の粉体水比とブリーディング率の関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－２．６４４１ｘ＋６．４９４３
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．３２以上となる。
粗粒率２．５以下の細骨材を用いた場合の粉体水比は１．６３以上であるため、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合は粉体水比を０．３程度小さく配合設計できる。
<Bleeding rate>
FIGS. 16 and 17 are graphs showing the relationship between powder water ratio and bleeding for different types of fine aggregate.
Regardless of the type of fine aggregate, the bleeding rate decreased as the powder-water ratio increased, showing a negative correlation.
Although there was no significant difference in the tendency for bleeding to decrease depending on the type of fine aggregate, coarser fine aggregate with a coarse grain ratio of over 2.5 was able to reduce the bleeding rate by about 1%.
When the target flow value is kept constant, it is thought that fine aggregate with a large coarse grain ratio leads to a reduction in the unit water volume W, and as a result, leads to a reduction in the amount of bleeding that becomes surplus water and moves to the surface.
The approximate formula obtained from the relationship between the powder water ratio and the bleeding rate when using fine aggregate with a coarse grain ratio of over 2.5 is as follows.
y=-2.6441x+6.4943
From the result of this approximate equation, the powder water ratio to obtain a bleeding rate of less than 3% is 1.32 or more.
When using fine aggregate with a coarse grain ratio of 2.5 or less, the powder water ratio is 1.63 or more, so when using fine aggregate with a coarse grain ratio of over 2.5, the powder water ratio should be The mixture can be designed to be about 0.3 smaller.
図１８は、細骨材種類の違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた単位水量Ｗとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．０１１８ｘ＋６．７６８２
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は３２０ｋｇ／ｍ３以上となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて単位水量Ｗを約６５ｋｇ／ｍ３低減できる。
FIG. 18 is a graph showing the relationship between the unit water amount W and bleeding for different types of fine aggregate.
Regardless of the difference in the type of fine aggregate, the bleeding rate decreased as the unit water volume W increased, showing a negative correlation.
At a substitution rate BF of 15%, the approximate formula for the unit water amount W and the bleeding rate obtained when using fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 is as follows.
y=-0.0118x+6.7682
From the results of this approximation formula, the standard unit water volume W to obtain a bleeding rate of less than 3% is 320 kg/ m3 or more, and compared to fine aggregate with a coarse grain ratio of 2.5 or less, the unit water volume W is approximately 65 kg/m3 or more. m3 can be reduced.
図１９は、細骨材種類の違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた粉体量Ｐとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．００３８ｘ＋４．５８３３
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は４２０ｋｇ／ｍ３以上となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて粉体量Ｐを約２１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
FIG. 19 is a graph showing the relationship between powder amount P and bleeding for different types of fine aggregate.
Regardless of the difference in the type of fine aggregate, the bleeding rate decreased as the amount of powder P increased, showing a negative correlation.
At a substitution rate BF of 15%, the approximate formula for the amount of powder P and the bleeding rate obtained when using fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 is as follows.
y=-0.0038x+4.5833
From the result of this approximation formula, the guideline for the amount of powder P to obtain a bleeding rate of less than 3% is 420 kg/m3 or more, and compared to fine aggregate with a coarse particle ratio of 2.5 or less, the amount of powder P is approximately 420 kg/m3 or more. 210kg/ m3 can be reduced.
図２０は、細骨材種類の違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた細骨材容積比とブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝０．０５１７ｘ＋０．４０８８
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は５０%以下となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて細骨材容積比を約１５%増大できる。
以上のことから、細骨材種類が違った場合でも各種要因とブリーディング率の関係から単位水量Ｗや粉体量Ｐ、細骨材容積比、粉体水比を推定でき、所要のブリーディング率を満足するための配合設計ができる。
FIG. 20 is a graph showing the relationship between fine aggregate volume ratio and bleeding for different types of fine aggregate.
Regardless of the difference in the type of fine aggregate, the bleeding rate increased as the mortar medium-fine aggregate volume ratio increased, showing a positive correlation.
At a substitution rate of BF 15%, the approximate formula for the fine aggregate volume ratio and bleeding rate obtained when using fine aggregate with a coarse grain ratio of over 2.5 is as follows.
y=0.0517x+0.4088
From the results of this approximation formula, the guideline for the fine aggregate volume ratio to obtain a bleeding rate of less than 3% is 50% or less, and compared to fine aggregate with a coarse grain ratio of 2.5 or less, the fine aggregate volume ratio is approximately 50% or less. Can be increased by 15%.
From the above, even if the type of fine aggregate is different, the unit water volume W, powder volume P, fine aggregate volume ratio, and powder water ratio can be estimated from the relationship between various factors and bleeding rate, and the required bleeding rate can be determined. You can design a mixture to satisfy your needs.
＜一軸圧縮強さ＞
図２１は、細骨材種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方が強度発現に効果があった。
粗粒率２．５を超える細骨材は、同一フローを得るための単位水量Ｗの低減及び硬化した後の強度欠陥に繋がるブリーディングの低減により、良好な強度発現に繋がったと考えられる。
粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合の粉体水比と一軸圧縮強さの関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝８８．７３７ｅ１．２８６２ｘ
本近似式の結果より、一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比の範囲は０．１０～１．８８となる。
粗粒率２．５以下の細骨材を用いた場合における粉体水比の範囲は１．１９～１．９７であるため、上限値１０００ｋＮ／ｍ２を満足するための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
<Unconfined compressive strength>
FIG. 21 is a graph showing the relationship between powder water ratio and unconfined compressive strength (age 28 days) for different types of fine aggregate.
Regardless of the difference in the type of fine aggregate, there was a positive correlation between both indicators, and the unconfined compressive strength increased as the powder-water ratio increased.
Coarse fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 was more effective in developing strength.
It is thought that the fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 led to good strength development due to a reduction in the unit water volume W to obtain the same flow and a reduction in bleeding that leads to strength defects after hardening.
The approximate equation obtained from the relationship between the powder water ratio and the unconfined compressive strength when fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 is used is as follows.
y=88.737e1.2862x
According to the result of this approximation formula, the range of powder water ratio to obtain a uniaxial compressive strength of 100 to 1000 kN/m 2 is 0.10 to 1.88.
When fine aggregate with a coarse particle ratio of 2.5 or less is used, the powder water ratio ranges from 1.19 to 1.97, so the powder water ratio to satisfy the upper limit of 1000 kN/ m2 is determined. The mixture can be designed to be about 0.1 smaller.
図２２は、細骨材種類の違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
細骨材種類の違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、粗粒率２．５を超える細骨材についても図１３で得られた近似式を用いることで強度推定できる。
FIG. 22 is a graph showing the relationship between unconfined compressive strength at 7 days of age and 28 days of age for different types of fine aggregate.
Regardless of the difference in the type of fine aggregate, the greater the unconfined compressive strength at 7 days of age, the greater the unconfined compressive strength at 28 days of age, showing a positive correlation.
Due to the difference in the type of fine aggregate, no significant difference could be confirmed in the linear approximation formula between 7 days old and 28 days old. Therefore, the strength of fine aggregate with a coarse grain ratio exceeding 2.5 can be estimated by using the approximate expression obtained in FIG. 13.
以上の結果より、目標とする流動性は、細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係から推定可能であり、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合は単位水量Ｗを低減して配合設計する必要がある。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定可能であり、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合は粉体水比を小さく設計でき、１．３２以上とすることができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約６５ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約２１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための細骨材容積比の目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約１５%増大できる。
一軸圧縮強さは、粗粒率の大きい細骨材を用いることで増加し、所要の強度を得るための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
粉体水比を小さく設計できることは、所要のフロー、ブリーディング率、一軸圧縮強さを得るための粉体量Ｐを低減できることに繋がる。
From the above results, the target fluidity can be estimated from the relationship between the powder amount P and the unit water amount W, regardless of the difference in the type of fine aggregate. It is necessary to design the mixture by reducing the amount of water W.
The target material separation resistance can be estimated from the powder water ratio calculated by the unit water amount W and the powder amount P, which are calculated by their respective ratios, and fine aggregate with a large coarse particle ratio is used. In this case, the powder water ratio can be designed to be small and can be set to 1.32 or more.
The standard unit water amount W to satisfy the target material separation resistance can be reduced by about 65 kg/m 3 when using fine aggregate with a large coarse grain ratio.
The amount of powder P to satisfy the target material separation resistance can be reduced by about 210 kg/m 3 when using fine aggregate with a large coarse grain ratio.
The approximate fine aggregate volume ratio to satisfy the target material separation resistance can be increased by about 15% when using fine aggregate with a large coarse grain ratio.
The unconfined compressive strength can be increased by using fine aggregate with a large proportion of coarse particles, and the powder/water ratio can be designed to be about 0.1 smaller in order to obtain the required strength.
Being able to design the powder water ratio to be small leads to being able to reduce the amount P of powder required to obtain the required flow, bleeding rate, and unconfined compressive strength.
＜検討３：フライアッシュの違い＞
フライアッシュの違いが流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
比較対象となるフライアッシュは、ＪＩＳ Ａ ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種と、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種とするために調整していないフライアッシュ原粉の２種類とした。
<Study 3: Differences in fly ash>
We investigated the effects of different types of fly ash on the fluidity (flow value), material separation characteristics (bleeding rate), and hardening properties (uniaxial compressive strength) of fluidized soil.
Two types of fly ash were used for comparison: fly ash type II that complies with JIS A 6201, and fly ash raw powder that has not been adjusted to make fly ash type II that complies with JIS.
＜目標とする品質＞
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００ｋＮ／ｍ２～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
＜配合条件＞
フライアッシュ２種類について、高炉スラグ微粉末を粉体量Ｐに対して１５%置換の一定とし、粉体量Ｐを４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲で５水準とした。
単位水量Ｗは、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
<Target quality>
The flow value was 250±20 mm (230 to 270 mm), the bleeding rate was less than 3%, and the unconfined compressive strength was 100 kN/m 2 to 1000 kN/m 2 .
<Blending conditions>
For the two types of fly ash, the blast furnace slag powder was fixed at 15% replacement with respect to the powder amount P, and the powder amount P was set at five levels in the range of 400 to 800 kg/m 3 .
The unit water amount W was adjusted so that the flow value was within the range of 250±20 mm for each powder amount P.
＜要因別の考察＞
＜流動性（フロー）＞
図２３は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１４に示すように、フライアッシュ種類に関わらず、粉体量Ｐが４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲において、単位水量Ｗを増減することにより目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
<Considerations by factor>
<Liquidity (flow)>
FIG. 23 is a graph showing the relationship between powder amount P and flow value.
As shown in Figure 14, regardless of the type of fly ash, the target fluidity (flow value 250 ± 20 mm) can be achieved by increasing or decreasing the unit water volume W in the powder volume P range of 400 to 800 kg/ m3. Obtainable.
＜単位水量＞
図２４は、目標フロー値２５０ｍｍを得るためのフライアッシュ種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉はＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べ、目標フロー値を得るための単位水量Ｗが約１０ｋｇ／ｍ３増加した。
フライアッシュ原粉はフライアッシュＩＩ種に比べ強熱減量が大きく、強熱減量が大きいとフライアッシュ中に含まれる未燃カーボンも増加するため、所要のフローを得るための必要水分を未燃カーボンが吸着し、単位水量Ｗが増加したものと考えられる。
フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合に違いはみられず、粉体量Ｐが５０ｋｇ増減に対して単位水量Ｗが５～２０ｋｇ増減となった。
以上のことから、主材となるフライアッシュ種類が違った場合でも、図２に示す単位水量結果をスライドすることで所要の性能を満たす配合設計が可能であり、その決定した単位水量Ｗにより粉体量Ｐを決定できる。
<Unit water amount>
FIG. 24 is a graph showing the relationship between powder amount P and unit water amount W for different types of fly ash to obtain a target flow value of 250 mm.
When the target flow value was kept constant, the unit water amount W increased as the powder amount P increased regardless of the difference in the type of fly ash, showing a positive correlation.
The fly ash raw powder that does not conform to JIS has a unit water amount W that is approximately 10 kg/m 3 larger than fly ash type II that conforms to JIS.
Fly ash raw powder has a larger ignition loss than fly ash type II, and if the ignition loss is large, the amount of unburned carbon contained in fly ash increases, so the necessary water to obtain the required flow is converted into unburned carbon. It is considered that the unit water amount W increased due to adsorption of water.
Regardless of the type of fly ash, there was no difference in the rate of increase in the unit water amount W with respect to the increase in the powder amount P, and the unit water amount W increased or decreased by 5 to 20 kg for a 50 kg increase or decrease in the powder amount P.
From the above, even if the type of fly ash used as the main material is different, it is possible to design a mixture that satisfies the required performance by sliding the unit water amount results shown in Figure 2. The body mass P can be determined.
＜ブリーディング率＞
図２５及び図２６は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
フライアッシュ種類の違いでブリーディングの低下傾向に大きな差はみられなかったが、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉はＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べ、ブリーディング率を約０．５%低減できた。
目標フロー値を一定とした場合、フライアッシュ原粉の方が単位水量Ｗは増加したが、未燃カーボンが表面に移動する余剰水も吸着したためブリーディング量も低減したと考えられる。
フライアッシュ原粉を用いた場合の粉体水比とブリーディング率の関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－３．０５６８ｘ＋７．４０９
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．４４以上となる。
ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種を用いた場合の粉体水比は１．６３以上であるため、フライアッシュ原粉を用いた場合は粉体水比を０．２程度小さく配合設計できる。
<Bleeding rate>
FIGS. 25 and 26 are graphs showing the relationship between powder water ratio and bleeding for different types of fly ash.
Regardless of the difference in fly ash type, the bleeding rate decreased as the powder-water ratio increased, showing a negative correlation.
Although there was no significant difference in the decreasing tendency of bleeding depending on the type of fly ash, fly ash raw powder that does not comply with JIS could reduce the bleeding rate by approximately 0.5% compared to fly ash type II, which complies with JIS. Ta.
When the target flow value was kept constant, the unit water amount W increased with fly ash raw powder, but it is thought that the amount of bleeding was also reduced because the unburned carbon also adsorbed excess water that moved to the surface.
The approximate formula obtained from the relationship between the powder water ratio and the bleeding rate when fly ash raw powder is used is as follows.
y=-3.0568x+7.409
From the results of this approximate equation, the powder-water ratio to obtain a bleeding rate of less than 3% is 1.44 or more.
Since the powder-water ratio when fly ash type II conforming to JIS is used is 1.63 or more, when fly ash raw powder is used, the powder-water ratio can be designed to be about 0.2 smaller.
図２７は、フライアッシュ種類の違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた単位水量Ｗとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．０１７７ｘ＋９．６５２８
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は３７５ｋｇ／ｍ３以上となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて単位水量Ｗを約１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
FIG. 27 is a graph showing the relationship between the unit water amount W and bleeding for different types of fly ash.
Regardless of the difference in fly ash type, the bleeding rate decreased as the unit water amount W increased, showing a negative correlation.
At a substitution rate of BF 15%, the approximate formula for the unit water amount W and bleeding rate obtained when fly ash raw powder that does not comply with JIS is used is as follows.
y=-0.0177x+9.6528
From the results of this approximation formula, the standard unit water volume W to obtain a bleeding rate of less than 3% is 375 kg/ m3 or more, which reduces the unit water volume W by approximately 10 kg/ m3 compared to fly ash type II that conforms to JIS. can.
図２８は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた粉体量Ｐとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．００４８ｘ＋５．６１６７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は５４５ｋｇ／ｍ３以上となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて粉体量Ｐを約８５ｋｇ／ｍ３低減できる。
FIG. 28 is a graph showing the relationship between powder amount P and bleeding for different types of fly ash.
Regardless of the difference in fly ash type, the bleeding rate decreased as the powder amount P increased, showing a negative correlation.
At a substitution rate BF of 15%, an approximate formula for the amount of powder P and the bleeding rate obtained when fly ash raw powder that does not comply with JIS is used is as follows.
y=-0.0048x+5.6167
From the results of this approximation formula, the guideline for the powder amount P to obtain a bleeding rate of less than 3 % is 545 kg/m3 or more, which means that the powder amount P is approximately 85 kg/m compared to fly ash type II that conforms to JIS. Can be reduced by 3 .
図２９は、フライアッシュ種類の違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた細骨材容積比とブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝０．０６９２ｘ＋０．２８２７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は４０%以下となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて細骨材容積比を約５%増大できる。
以上のことから、フライアッシュ種類が違った場合でも各種要因とブリーディング率の関係から単位水量Ｗや粉体量Ｐ、細骨材容積比、粉体水比を推定でき、所要のブリーディング率を満足するための配合設計ができる。
FIG. 29 is a graph showing the relationship between fine aggregate volume ratio and bleeding for different types of fly ash.
Regardless of the difference in fly ash type, the bleeding rate increased as the mortar medium-fine aggregate volume ratio increased, showing a positive correlation.
At a substitution rate of BF15%, the approximate formula for the fine aggregate volume ratio and bleeding rate obtained when fly ash raw powder that does not comply with JIS is used is as follows.
y=0.0692x+0.2827
From the results of this approximation formula, the target fine aggregate volume ratio to obtain a bleeding rate of less than 3% is 40% or less, increasing the fine aggregate volume ratio by approximately 5% compared to fly ash type II that conforms to JIS. can.
From the above, even if the type of fly ash is different, the unit water volume W, powder volume P, fine aggregate volume ratio, and powder water ratio can be estimated from the relationship between various factors and bleeding rate, and the required bleeding rate can be satisfied. It is possible to design a formulation to achieve this.
＜一軸圧縮強さ＞
図３０は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉の方が強度発現に効果があった。
フライアッシュ原粉は、硬化した後の強度欠陥に繋がるブリーディングを低減できたことにより、強度発現に繋がったと考えられる。
フライアッシュ原粉を用いた場合の粉体水比と一軸圧縮強さの関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝４．８９４３ｅ２．８４６９ｘ
本近似式の結果より、一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比の範囲は１．０６～１．８６となる。
ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種を用いた場合における粉体水比の範囲は１．１９～１．９７であるため、フライアッシュ原粉は粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
<Unconfined compressive strength>
FIG. 30 is a graph showing the relationship between powder water ratio and unconfined compressive strength (age 28 days) for different types of fly ash.
Regardless of the difference in fly ash type, there was a positive correlation between both indicators, and the unconfined compressive strength increased as the powder-water ratio increased.
Fly ash raw powder that does not conform to JIS was more effective in developing strength.
It is thought that the raw fly ash powder was able to reduce bleeding, which leads to strength defects after hardening, which led to the development of strength.
The approximate equation obtained from the relationship between the powder water ratio and the unconfined compressive strength when fly ash raw powder is used is as follows.
y=4.8943e2.8469x
According to the result of this approximation formula, the range of powder water ratio to obtain a uniaxial compressive strength of 100 to 1000 kN/m 2 is 1.06 to 1.86.
When fly ash type II conforming to JIS is used, the powder water ratio ranges from 1.19 to 1.97, so fly ash raw powder can be designed to have a powder water ratio about 0.1 lower.
図３１は、フライアッシュ種類の違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
フライアッシュ種類の違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、フライアッシュ原粉についても図１３で得られた近似式を用いることで強度推定できる。
FIG. 31 is a graph showing the relationship between unconfined compressive strength at 7 days of age and 28 days of age for different types of fly ash.
Regardless of the difference in fly ash type, the greater the unconfined compressive strength at 7 days of age, the greater the unconfined compressive strength at 28 days of age, showing a positive correlation.
Due to the difference in fly ash type, no significant difference could be confirmed in the linear approximation formula between 7-day and 28-day wood ages. Therefore, the strength of fly ash raw powder can also be estimated by using the approximate expression obtained in FIG.
以上の結果より、目標とする流動性は、フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係から推定可能であり、強熱減量の大きいフライアッシュを用いる場合は単位水量Ｗを増加して配合設計する必要がある。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定可能であり、強熱減量の大きいフライアッシュを用いる場合は粉体水比を若干小さく設計でき、１．４４以上とすることができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約８５ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための細骨材容積比の目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約５%増大できる。
一軸圧縮強さは、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いることで増加し、所要の強度を得るための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
粉体水比を小さく設計できることは、所要のフロー、ブリーディング率、一軸圧縮強さを得るための粉体量Ｐを低減できることに繋がる。
From the above results, the target fluidity can be estimated from the relationship between the powder amount P and the unit water amount W, regardless of the type of fly ash, and when using fly ash with a large ignition loss, the unit water amount W It is necessary to increase the amount and design the mixture.
The target material separation resistance can be estimated from the powder water ratio calculated by the unit water amount W and the powder amount P because they interact with each other, and when using fly ash with a large ignition loss. The powder water ratio can be designed to be slightly smaller, and can be set to 1.44 or more.
The unit water amount W to satisfy the target material separation resistance can be reduced by about 10 kg/m 3 when fly ash raw powder that does not comply with JIS is used.
The amount of powder P to satisfy the target material separation resistance can be reduced by about 85 kg/m 3 when fly ash raw powder that does not comply with JIS is used.
The target fine aggregate volume ratio to satisfy the target material separation resistance can be increased by about 5% when using fly ash raw powder that does not comply with JIS.
The unconfined compressive strength can be increased by using fly ash raw powder that does not comply with JIS, and the powder-water ratio can be designed to be about 0.1 smaller in order to obtain the required strength.
Being able to design the powder water ratio to be small leads to being able to reduce the amount P of powder required to obtain the required flow, bleeding rate, and unconfined compressive strength.
以上の検討により、水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦとしたときには、以下の流動化処理土が目標とする品質（流動性、材料分離抵抗性、および強度特性）を得ることができ、以下の流動化処理土の配合決定方法によって目標とする品質（流動性、材料分離抵抗性、および強度特性）を得ることができる。 Based on the above considerations, the unit water amount per unit volume of water is W, the powder amount per unit volume of blast furnace slag powder and fly ash is P, and the fine aggregate unit volume per unit volume of fine aggregate is SL. , when the unit volume of mortar per unit volume of mortar consisting of water, pulverized blast furnace slag, fly ash, and fine aggregate is ML, and the substitution ratio of pulverized blast furnace slag to the amount of powder P is BF, the following flow is obtained. The target quality (fluidity, material separation resistance, and strength properties) of fluidized soil can be obtained, and the target quality (flowability, material separation resistance, and , and strength properties).
第１の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたものである。なお、第１の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、６３０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。 In the fluidized soil according to the first example, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, and the replacement ratio BF is 5%. If the above is less than 20%, the unit water amount W should be 385 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) should be 1.63 or more and 2.75 or less, and the fine bone The material volume ratio (SL/ML) is 35% or less. In addition, in the fluidized soil according to the first example, the powder amount P is 630 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less.
第２の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下としたものである。なお、第２の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、６４０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。 In the fluidized soil according to the second example, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, and the replacement rate BF is 20%. If the above is 40% or less, the unit water amount W is 400 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) is 1.63 or more and 1.76 or less, and fine bone The material volume ratio (SL/ML) is 33% or less. In addition, in the fluidized soil according to the second example, the powder amount P is 640 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less.
第３の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下としたものである。なお、第３の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、４２０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。 In the fluidized soil according to the third embodiment, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of more than 2.5, and the replacement ratio BF is 5% or more. If it is less than 20%, the unit water amount W should be 320 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) should be 1.32 or more and 2.65 or less, and fine aggregate The volume ratio (SL/ML) is 50% or less. In addition, in the fluidized soil according to the third example, the powder amount P is 420 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less.
第４の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下としたものである。なお、第４の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、４３０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。 In the fluidized soil according to the fourth embodiment, the fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201, the fine aggregate has a coarse particle ratio of more than 2.5, and the replacement ratio BF is 20% or more. If it is 40% or less, the unit water amount W should be 335 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, the powder water ratio (P/W) should be 1.32 or more and 1.66 or less, and fine aggregate The volume ratio (SL/ML) is 48% or less. In addition, in the fluidized soil according to the fourth example, the powder amount P is 430 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less.
第５の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下としたものである。なお、第５の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、５４５ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。 In the fluidized soil according to the fifth embodiment, the fly ash is fly ash raw powder that does not comply with JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, and the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less. Yes, if the substitution rate BF is 5% or more and less than 20%, the unit water amount W should be 375 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P/W) should be 1.44 or more. is 2.65 or less, and the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 40% or less. In addition, in the fluidized soil according to the fifth example, the powder amount P is 545 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less.
第６の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下としたものである。なお、第６の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、５５５ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。 In the fluidized soil according to the sixth embodiment, the fly ash is fly ash raw powder that does not comply with JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, and the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less. Yes, if the substitution rate BF is 20% or more and 30% or less, the unit water amount W is 390kg/ m3 or more and 500kg/ m3 or less, and the powder water ratio (P/W) is 1.44 or more. 1.47 or less, and the fine aggregate volume ratio (SL/ML) is 38% or less. In addition, in the fluidized soil according to the sixth example, the powder amount P is 555 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less.
第７の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、５％以上で２０％未満の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下で決定するものである。なお、第７の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを６３０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３８５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を２．７５以下で決定することが好ましい。 The method for determining the mix of fluidized soil according to the seventh embodiment is to use fly ash type II that complies with JIS A6201 as the fly ash, and when the fine aggregate has a coarse particle ratio of 2.5 or less, the replacement rate is BF is determined in the range of 5% or more and less than 20%, the powder amount P is determined in the range of 300 kg/ m3 or more and 1000 kg/ m3 or less, and the fluidity target flow value range for the powder amount P is determined. Determine the unit water amount W in the range of 300 kg/ m3 or more and 500 kg/ m3 or less, and the powder water ratio (P/W) in the range of 1.63 or more and not less than the unconfined compressive strength target value. The aggregate volume ratio (SL/ML) is determined to be 35% or less. In addition, in the method for determining the composition of fluidized soil according to the seventh embodiment, the powder amount P is in a range of 630 kg/m 3 or more, the unit water amount W is in a range of 385 kg/m 3 or more, and the powder water ratio ( P/W) is preferably determined to be 2.75 or less.
第８の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、２０％以上で４０％以下の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下で決定するものである。なお、第８の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを６４０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを４００ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．７６以下で決定することが好ましい。 The method for determining the mix of fluidized soil according to the eighth embodiment is to use fly ash type II that complies with JIS A6201 as the fly ash, and to set the coarse particle ratio of the fine aggregate to 2.5 or less, to determine the replacement rate. BF is determined in the range of 20% or more and 40% or less, the powder amount P is determined in the range of 300 kg/ m3 or more and 1000 kg/ m3 or less, and the range of the fluidity target flow value for the powder amount P is determined. Determine the unit water amount W in the range of 300 kg/ m3 or more and 500 kg/ m3 or less, and the powder water ratio (P/W) in the range of 1.63 or more and not less than the unconfined compressive strength target value. The aggregate volume ratio (SL/ML) is determined to be 33% or less. In addition, in the method for determining the mix of fluidized soil according to the eighth embodiment, the powder amount P is in a range of 640 kg/m 3 or more, the unit water amount W is in a range of 400 kg/m 3 or more, and the powder water ratio ( P/W) is preferably determined at 1.76 or less.
第９の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５を超えるとしたとき、置換率ＢＦを、５％以上で２０％未満の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下で決定するものである。なお、第９の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを４２０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３２０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を２．６５以下で決定することが好ましい。 The method for determining the mix of fluidized soil according to the ninth embodiment is that fly ash type II that complies with JIS A6201 is used as the fly ash, and when the fine aggregate has a coarse particle ratio exceeding 2.5, the replacement The ratio BF is determined in the range of 5% or more and less than 20%, the powder amount P is determined in the range of 300 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less, and the range of fluidity target flow value for the powder amount P is determined. Determine the unit water amount W in the range of 300 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P / W) in the range of 1.32 or more and not below the unconfined compressive strength target value, The fine aggregate volume ratio (SL/ML) is determined at 50% or less. In addition, in the method for determining the mix of fluidized soil according to the ninth embodiment, the powder amount P is in a range of 420 kg/m 3 or more, the unit water amount W is in a range of 320 kg/m 3 or more, and the powder water ratio ( P/W) is preferably determined to be 2.65 or less.
第１０の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５を超えるとしたとき、置換率ＢＦを、２０％以上で４０％以下の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下で決定するものである。なお、第１０の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを４３０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３３５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６６以下で決定することが好ましい。 The method for determining the mix of fluidized soil according to the tenth embodiment uses fly ash type II that complies with JIS A6201 as the fly ash, and when the fine aggregate has a coarse particle ratio exceeding 2.5, the replacement The ratio BF is determined in the range of 20% or more and 40% or less, the powder amount P is determined in the range of 300 kg/ m3 or more and 1000 kg/ m3 or less, and the range of fluidity target flow value for the powder amount P is determined. Determine the unit water amount W in the range of 300 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less, and the powder water ratio (P / W) in the range of 1.32 or more and not below the unconfined compressive strength target value, The fine aggregate volume ratio (SL/ML) is determined to be 48% or less. In addition, in the method for determining the composition of fluidized soil according to the tenth embodiment, the powder amount P is in a range of 430 kg/m 3 or more, the unit water amount W is in a range of 335 kg/m 3 or more, and the powder water ratio ( P/W) is preferably determined at 1.66 or less.
第１１の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、５％以上で２０％未満の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下で決定するものである。なお、第１１の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを５４５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３７５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を２．６５以下で決定することが好ましい。 The method for determining the mix of fluidized soil according to the eleventh embodiment uses fly ash raw powder that does not comply with JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, fine aggregate, and a coarse particle ratio of 2. .5 or less, the substitution rate BF is determined in the range of 5% or more and less than 20%, and the powder amount P is determined in the range of 300 kg/m or more and 1000 kg/m or less, with respect to the powder amount P. When the unit water volume W is within the range of fluidity target flow value from 300 kg/ m3 to 500 kg/ m3 , and the powder water ratio (P/W) is 1.44 or more, the unconfined compressive strength target value The fine aggregate volume ratio (SL/ML) shall be determined within a range of 40% or less. In the method for determining the composition of fluidized soil according to the eleventh embodiment, the powder amount P is set in a range of 545 kg/m 3 or more, the unit water amount W is set in a range of 375 kg/m 3 or more, and the powder water ratio ( P/W) is preferably determined to be 2.65 or less.
第１２の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、２０％以上で４０％以下の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下で決定するものである。なお、第１２の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを５５５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３９０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．２６以下で決定することが好ましい。 The method for determining the composition of the fluidized soil according to the twelfth embodiment uses fly ash raw powder that does not conform to JIS A6201 and has a loss on ignition of 5% or more, fine aggregate, and a coarse particle ratio of 2. .5 or less, the replacement rate BF is determined in the range of 20% or more and 40% or less, and the powder amount P is determined in the range of 300 kg/m 3 or more and 1000 kg/m 3 or less, with respect to the powder amount P. When the unit water volume W is within the range of fluidity target flow value from 300 kg/ m3 to 500 kg/ m3 , and the powder water ratio (P/W) is 1.44 or more, the unconfined compressive strength target value The fine aggregate volume ratio (SL/ML) shall be determined within a range of 38% or less. In addition, in the method for determining the mix of fluidized soil according to the twelfth embodiment, the powder amount P is in a range of 555 kg/m 3 or more, the unit water amount W is in a range of 390 kg/m 3 or more, and the powder water ratio ( P/W) is preferably determined at 1.26 or less.
本発明によれば、固化材としてのセメントを含まない流動化処理土を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain fluidized soil that does not contain cement as a solidifying agent.
Claims (6)
前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、
前記単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。 Fluidized soil containing pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, containing no cement as a solidifying agent , and using no alkaline activator ,
The unit water amount per unit volume of the water is W,
The amount of powder per unit volume of the blast furnace slag fine powder and the fly ash is P,
The fine aggregate unit volume per unit volume of the fine aggregate is SL,
Mortar unit volume per unit volume of mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML,
The replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF,
When
The fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201,
The fine aggregate has a coarse grain ratio of 2.5 or less,
If the substitution rate BF is 5% or more and less than 20%,
The unit water amount W is 385 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less,
The powder water ratio (P/W) is 1.63 or more and 2.75 or less,
Fluidized soil characterized by having a fine aggregate volume ratio (SL/ML) of 35% or less.
前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、
前記単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。 Fluidized soil containing pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, containing no cement as a solidifying agent , and using no alkaline activator ,
The unit water amount per unit volume of the water is W,
The amount of powder per unit volume of the blast furnace slag fine powder and the fly ash is P,
The fine aggregate unit volume per unit volume of the fine aggregate is SL,
Mortar unit volume per unit volume of mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML,
The replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF,
When
The fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201,
The fine aggregate has a coarse grain ratio of 2.5 or less,
If the substitution rate BF is 20% or more and 40% or less,
The unit water amount W is 400 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less,
The powder water ratio (P/W) is 1.63 or more and 1.76 or less,
Fluidized soil characterized by having a fine aggregate volume ratio (SL/ML) of 33% or less.
前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、
前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、
前記単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。 Fluidized soil containing pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, containing no cement as a solidifying agent , and using no alkaline activator ,
The unit water amount per unit volume of the water is W,
The amount of powder per unit volume of the blast furnace slag fine powder and the fly ash is P,
The fine aggregate unit volume per unit volume of the fine aggregate is SL,
Mortar unit volume per unit volume of mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML,
The replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF,
When
The fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201,
The fine aggregate has a coarse grain ratio of more than 2.5,
If the substitution rate BF is 5% or more and less than 20%,
The unit water amount W is 320 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less,
The powder water ratio (P/W) is 1.32 or more and 2.65 or less,
Fluidized soil characterized by having a fine aggregate volume ratio (SL/ML) of 50% or less.
前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、
前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、
前記単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。 Fluidized soil containing pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, containing no cement as a solidifying agent , and using no alkaline activator ,
The unit water amount per unit volume of the water is W,
The amount of powder per unit volume of the blast furnace slag fine powder and the fly ash is P,
The fine aggregate unit volume per unit volume of the fine aggregate is SL,
Mortar unit volume per unit volume of mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML,
The replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF,
When
The fly ash is fly ash type II that complies with JIS A6201,
The fine aggregate has a coarse grain ratio of more than 2.5,
If the substitution rate BF is 20% or more and 40% or less,
The unit water amount W is 335 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less,
The powder water ratio (P/W) is 1.32 or more and 1.66 or less,
Fluidized soil characterized by having a fine aggregate volume ratio (SL/ML) of 48% or less.
前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、
前記単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。 Fluidized soil containing pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, containing no cement as a solidifying agent , and using no alkaline activator ,
The unit water amount per unit volume of the water is W,
The amount of powder per unit volume of the blast furnace slag fine powder and the fly ash is P,
The fine aggregate unit volume per unit volume of the fine aggregate is SL,
Mortar unit volume per unit volume of mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML,
The replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF,
When
The fly ash is fly ash raw powder that does not comply with JIS A6201 and has an ignition loss of 5% or more,
The fine aggregate has a coarse grain ratio of 2.5 or less,
If the substitution rate BF is 5% or more and less than 20%,
The unit water amount W is 375 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less,
The powder water ratio (P/W) is 1.44 or more and 2.65 or less,
Fluidized soil characterized by having a fine aggregate volume ratio (SL/ML) of 40% or less.
前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、
前記単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。 Fluidized soil containing pulverized blast furnace slag, fly ash, water, and fine aggregate, containing no cement as a solidifying agent , and using no alkaline activator ,
The unit water amount per unit volume of the water is W,
The amount of powder per unit volume of the blast furnace slag fine powder and the fly ash is P,
The fine aggregate unit volume per unit volume of the fine aggregate is SL,
Mortar unit volume per unit volume of mortar consisting of the water, the blast furnace slag powder, the fly ash, and the fine aggregate is ML,
The replacement rate of the blast furnace slag powder with respect to the powder amount P is BF,
When
The fly ash is fly ash raw powder that does not comply with JIS A6201 and has an ignition loss of 5% or more,
The fine aggregate has a coarse grain ratio of 2.5 or less,
If the substitution rate BF is 20% or more and 30% or less,
The unit water amount W is 390 kg/m 3 or more and 500 kg/m 3 or less,
The powder water ratio (P/W) is 1.44 or more and 1.47 or less,
Fluidized soil characterized by having a fine aggregate volume ratio (SL/ML) of 38% or less.
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