JP3267895B2 - Cement clinker and cement composition - Google Patents

Cement clinker and cement composition

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JP3267895B2
JP3267895B2 JP13725497A JP13725497A JP3267895B2 JP 3267895 B2 JP3267895 B2 JP 3267895B2 JP 13725497 A JP13725497 A JP 13725497A JP 13725497 A JP13725497 A JP 13725497A JP 3267895 B2 JP3267895 B2 JP 3267895B2
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cement clinker
hydration
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    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C04CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04BLIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00Hydraulic cements
    • C04B7/02Portland cement

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、セメントクリンカ
ー及び、そのセメントクリンカーを含有したセメント組
成物、さらに詳しくは、マスコンクリート、高強度コン
クリート、高流動コンクリート、無収縮コンクリート、
高耐久性コンクリート等の土木,建築分野や、押し出し
成形、抄造等による建材用等に用いられるセメントの改
良に関するものである。
The present invention relates to a cement clinker and a cement composition containing the cement clinker, and more particularly, to mass concrete, high-strength concrete, high-fluid concrete, non-shrink concrete,
The present invention relates to the improvement of cement used in the field of civil engineering and construction such as highly durable concrete, and for building materials by extrusion molding and papermaking.

【0002】[0002]

【従来の技術】近年の建設、施工技術の合理化、省力化
の推進とともに、セメントに対するニーズも多様化、複
合化してきている。
2. Description of the Related Art In recent years, the needs for cement have been diversified and compounded as the rationalization and labor saving of construction and construction techniques have been promoted.

【0003】従来、コンクリートダムや部材寸法の大き
なコンクリート構造物、いわゆるマスコンクリートに
は、セメントの硬化過程で発生するセメントの水和発熱
に基づく温度応力低減のため、各種の混合セメントや中
庸熱セメント、低熱ポルトランドセメント等の、低発熱
型のセメントが使用されてきた。
[0003] Conventionally, concrete dams and concrete structures having large member dimensions, so-called mass concrete, include various types of mixed cement or moderately heated cement in order to reduce the temperature stress based on the heat of hydration of the cement generated during the hardening process of the cement. Low heat type cements such as low heat Portland cement have been used.

【0004】また、一方では、最近施工機会の増加して
いる、高強度・高流動コンクリートの分野においても、
単位セメント量の増加や大量施工によるマスコンクリー
ト化への対応から、結合材として高炉スラグやシリカフ
ォームを用いた混合系に代わって、低熱ポルトランドセ
メントが使用されるようになってきた。
[0004] On the other hand, in the field of high-strength and high-flowable concrete, construction opportunities have recently been increasing.
In response to the increase in the amount of unit cement and the response to mass concrete by mass construction, low-heat Portland cement has been used instead of a mixed system using blast furnace slag and silica foam as a binder.

【0005】[0005]

【発明が解決しようとする課題】しかし、現在市販され
ている低熱ポルトランドセメントを高強度・高流動コン
クリートに使用する場合には、コンクリートの流動性確
保という観点から、水セメント比が25%程度までしか低
減できず、材齢91日の圧縮強度も100N/mm2 程度であっ
た。
However, when low-heat Portland cement currently on the market is used for high-strength, high-flowable concrete, the water-cement ratio is reduced to about 25% from the viewpoint of ensuring the fluidity of the concrete. The compressive strength was only about 100 N / mm 2 at 91 days of age.

【0006】低熱ポルトランドセメントは、普通ポルト
ランドセメントや高炉セメント等に比べ、初期強度が低
いという問題点を有している。この問題点を解決するた
めに、初期強度増進のための粉末度を増大させ、またS
3量を増加させるといった対応がとられている。或い
はセメントクリンカーの組成は変更せずに、粉末度増加
やSO3量増加に加え、フライアッシュや高炉スラグ等
を混合することも行われている。
[0006] Low-heat Portland cement has a problem that its initial strength is lower than that of ordinary Portland cement, blast furnace cement or the like. To solve this problem, the fineness for increasing the initial strength is increased, and
Measures have been taken to increase the amount of O 3 . Alternatively, without changing the composition of cement clinker, fly ash, blast furnace slag, and the like are mixed in addition to the increase in fineness and the amount of SO 3 .

【0007】しかし、粉末度の増大やSO3量の増加
は、強度の向上には寄与するものの、水和発熱量が増大
し、またセメントの流動性が低下するという問題点があ
った。
However, although the increase in the fineness and the increase in the amount of SO 3 contribute to the improvement of the strength, there is a problem that the calorific value of hydration increases and the fluidity of the cement decreases.

【0008】一方、フライアッシュや高炉スラグ等を混
合した場合、このフライアッシュ等がコンクリート中の
混和剤を吸着するという問題点があった。
On the other hand, when fly ash or blast furnace slag is mixed, there is a problem that the fly ash or the like adsorbs the admixture in the concrete.

【0009】いずれにしても、高強度・高流動コンクリ
ートの強度をさらに増大させるためには、セメントを含
めた結合材全体の流動性を向上させ、コンクリートの流
動性を保持したまま、さらに単位水量を削減すること、
或いはセメントを含めた結合材全体の水和発熱量を抑制
し、結合材の強度発現性を向上させることが必要であ
る。
In any case, in order to further increase the strength of the high-strength and high-fluidity concrete, it is necessary to improve the fluidity of the entire binder including cement, and to maintain the fluidity of the concrete while maintaining a unit water volume. To reduce the
Alternatively, it is necessary to suppress the amount of heat generated by hydration of the entire binder including cement and to improve the strength development of the binder.

【0010】しかし、流動性と強度とは、本質的に相反
するものであり、一方を向上させると他方が低下すると
いう関係にある。従って、この2つの課題を同時に解決
することは容易ではない。それに加えて、水和発熱量を
低下するという課題までも達成するのは困難であり、こ
れらの課題をすべて解決することは従来の技術では困難
となっていた。
However, the fluidity and the strength are essentially contradictory, and there is a relationship that when one is improved, the other is reduced. Therefore, it is not easy to simultaneously solve these two problems. In addition, it is difficult to achieve even the problem of lowering the heat of calorific value of hydration, and it has been difficult to solve all of these problems by conventional techniques.

【0011】本発明は、高強度・高流動コンクリートの
強度をさらに増大させるために、セメントの流動性向上
並びに長期強度を維持しながら水和熱を抑制するという
課題を同時に達成しようとするものである。
The present invention aims at simultaneously improving the fluidity of cement and suppressing heat of hydration while maintaining long-term strength in order to further increase the strength of high-strength and high-flowable concrete. is there.

【0012】[0012]

【課題を解決するための手段】本発明は、このような課
題を解決せんとするもので、その課題を解決するための
手段は、セメントクリンカー(但し、C 3 A含有量が0
〜2%であり、且つC 4 AF及びC 2 Fの合計の含有量が
7〜20%であるビーライト系低発熱セメントクリンカ
ーを除く)中のAl23とFe23を、Al23/Fe
23比で、0.05〜0.62としたことにある。また、他の手
段は、セメントクリンカー中のAl23とFe23を、
Al23/Fe23比で、0.05〜0.62とし、且つC 3
含有量を35%以上としたとにある。
SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve such a problem, and a means for solving the problem is a cement clinker (provided that the C 3 A content is 0%).
22%, and the total content of C 4 AF and C 2 F
Belite low heat generating cement clinker with 7-20%
Of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 in Al 2 O 3 / Fe
That is, the ratio of 2 O 3 is set to 0.05 to 0.62. Another means is to remove Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 in cement clinker,
Al 2 O 3 / Fe 2 O 3 ratio: 0.05 to 0.62 , and C 3 S
The content is 35% or more .

【0013】セメント中のC3Aは、水和反応性が高
く、水和発熱量も多いことが知られており、中庸熱ポル
トランドセメントや低熱ポルトランドセメントを製造す
る場合、C3Aを普通ポルトランドセメントの9重量%
程度から、2〜4重量%程度に減少させている。
It is known that C 3 A in cement has a high hydration reactivity and a large amount of calorific value of hydration. When producing moderately heated Portland cement or low-heat Portland cement, C 3 A is converted to ordinary Portland cement. 9% by weight
From about 2% to about 4% by weight.

【0014】セメントクリンカーのIMが0.62付近で、
ボーグ式で計算した場合の間隙質は、フェライト(C4
AF)のみとなり、C3Aが計算上生成しなくなる。
When the IM of the cement clinker is around 0.62,
The pore quality calculated by the Borg equation is ferrite (C 4
AF) only, and C 3 A is not generated in calculation.

【0015】さらに、IMを低下させることにより、間
隙質はC6AF2さらにはC2F組成のフェライトへと変
化していく。
Further, by decreasing IM, the interstitial material changes to C 6 AF 2 and further to C 2 F ferrite.

【0016】これにより、水和反応性が高く、水和発熱
量も多いC3Aの低減効果ばかりでなく、コンクリート
にする場合に混和剤の吸着量が多いC3Aを無くすこと
により、流動性の向上が可能となる。
[0016] Thus, not only the effect of reducing C 3 A, which has high hydration reactivity and a large amount of heat generated by hydration, but also eliminates C 3 A, which adsorbs a large amount of an admixture, when it is made into concrete, thereby improving fluidity. The performance can be improved.

【0017】さらに、IMの低減によりフェライトの組
成がC4AFからC6AF2と変化するにつれ、セメント
の水和発熱量が低下し、流動性が向上する。
Further, as the composition of the ferrite changes from C 4 AF to C 6 AF 2 due to the reduction of IM, the calorific value of hydration of the cement decreases, and the fluidity improves.

【0018】このように、単にC3Aを無くすことによ
る効果以上に、セメントクリンカーのIMを低減するこ
とによるフェライト組成の変更が、課題解決の有効手段
であることが本発明により明らかとなった。
Thus, the present invention has revealed that changing the ferrite composition by reducing the IM of the cement clinker is an effective means for solving the problem, in addition to the effect of simply eliminating C 3 A. .

【0019】尚、間隙質が、C2F組成のフェライト
(IM=0付近)では、モルタル圧縮強さの伸びが不十
分であることから、IMの下限値を0.05に設定した。こ
れは、C2Sへの微量成分固溶量の変化による影響に加
え、セメントクリンカー中のAl23量が少なくなるこ
とにより、C2Sの結晶が大きくなり、セメントへの粉
砕過程でC2Sが粉砕されにくくなることも原因の1つ
と考えられる。
In the case of ferrite having a C 2 F composition (in the vicinity of IM = 0), the lower limit of IM is set to 0.05 because elongation of mortar compressive strength is insufficient. This is in addition to the effect of changes in minor components solid solution amount of the C 2 S, by the amount of Al 2 O 3 in the cement clinker is reduced, C 2 crystals S is increased, the grinding process of cement It is considered that one of the causes is that C 2 S is hardly pulverized.

【0020】[0020]

【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。Embodiments of the present invention will be described below.

【0021】試薬を用いてセメントクリンカーの原料を
調合し、電気炉にて1450℃で1時間焼成後、電気炉より
取り出して空気中で急冷して、表1〜3に示す実施例1
〜12の組成のクリンカー、及び比較例1〜9の組成のク
リンカーを得た。
A cement clinker raw material was prepared using a reagent, fired at 1450 ° C. for 1 hour in an electric furnace, taken out of the electric furnace, and rapidly cooled in air.
Clinkers having compositions of 1212 and Comparative Examples 1-9 were obtained.

【0022】[0022]

【表1】 [Table 1]

【0023】[0023]

【表2】 [Table 2]

【0024】[0024]

【表3】 [Table 3]

【0025】これら実施例1〜12、並びに比較例1〜9
の組成のクリンカーに、SO3量で2重量%となるよう
に石膏を添加し、テストミルで混合粉砕することによっ
て、C3S量及びIMの異なるセメント21種を調製し
た。
Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 9
Gypsum was added to the clinker having a composition of 2% by weight in terms of SO 3 and mixed and pulverized with a test mill to prepare 21 types of cements having different C 3 S contents and IM.

【0026】その鉱物組成を表4〜6に示す。The mineral compositions are shown in Tables 4-6.

【0027】[0027]

【表4】 [Table 4]

【0028】[0028]

【表5】 [Table 5]

【0029】[0029]

【表6】 [Table 6]

【0030】セメントの粉末度は、ブレーン比表面積で
2900〜3000cm2/g とした。
The fineness of cement is determined by the specific surface area of Blaine.
It was set to 2900 to 3000 cm 2 / g.

【0031】上記実施例1〜12及び比較例1〜9のクリ
ンカーについて、水和熱とモルタル圧縮強さを測定し、
その比を算出した。
For the clinkers of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 9, the heat of hydration and the mortar compressive strength were measured.
The ratio was calculated.

【0032】水和熱の測定は、JISのR5203−1
995に基づいて行った。
The heat of hydration was measured according to JIS R5203-1.
995.

【0033】また、モルタル圧縮強度の測定は、JIS
のR5201−1992に基づいて行った。
The measurement of mortar compressive strength is based on JIS
R5201-192.

【0034】その測定結果を表7〜9に示す。Tables 7 to 9 show the measurement results.

【0035】[0035]

【表7】 [Table 7]

【0036】[0036]

【表8】 [Table 8]

【0037】[0037]

【表9】 [Table 9]

【0038】表7〜9からも明らかなように、実施例1
〜12では比較例1〜9に比べて水和熱/モルタル圧縮強
さの比が小さく、水和熱発生の抑制効果が認められた。
As is clear from Tables 7 to 9, Example 1
In Nos. To 12, the ratio of heat of hydration / mortar compressive strength was smaller than in Comparative Examples 1 to 9, and the effect of suppressing the generation of heat of hydration was observed.

【0039】特に、材齢13週及び1年の水和熱/モルタ
ル圧縮強さの比は、図1〜3にも示すように、C3S量
が 15 重量%程度、 35 重量%程度、及び55重量%程度
のいずれの場合にもIM0.05〜0.62の範囲内で小さくな
った。
In particular, the ratio of heat of hydration / compressive strength of mortar at 13 weeks and 1 year of age is, as shown in FIGS. 1 to 3, when the C 3 S content is about 15% by weight, about 35% by weight, In both cases of about 55% by weight and IM, the value became smaller in the range of 0.05 to 0.62 of IM.

【0040】さらに、実施例1〜12及び比較例1〜9に
ついてフローとパットエリアを測定した。
Further, the flows and putt areas of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 9 were measured.

【0041】(パットエリアの測定方法)(Method of measuring put area)

【0042】減水剤を含有した混練水70mlを入れたビー
カー200ml の中へ約10秒間でセメント200gを投入し、ハ
ンドミキサーで1分50秒間激しく攪拌してペーストを調
整した。
Into a 200 ml beaker containing 70 ml of kneading water containing a water reducing agent, 200 g of cement was charged for about 10 seconds, and the mixture was vigorously stirred with a hand mixer for 1 minute and 50 seconds to prepare a paste.

【0043】このペーストを、プラスチック板上におい
たミニスランプコーンにスプーンで流し込み、マイクロ
スパッチュラでミニスランプコーン内のペーストをよく
かき混ぜた後、上面をならし、セメント投入開始から3
分後にミニスランプコーンを引き上げた。
This paste was poured into a mini-slump cone placed on a plastic plate with a spoon, and the paste in the mini-slump cone was thoroughly mixed with a microspratula.
After a minute, the mini slump cone was raised.

【0044】プラスチック板上に広がったペーストの短
径及び長径を測定し、パットエリアを算出した。
The short and long diameters of the paste spread on the plastic plate were measured, and the pad area was calculated.

【0045】(フローの測定の方法)(Method of measuring flow)

【0046】フロー値の測定は、JISのR5201−
1992に基づいて行った。
The flow value is measured according to JIS R5201-
1992.

【0047】すなわち、試料を乾燥した布でよくぬぐっ
たフローテーブル上の中央の位置に正しく置いたフロー
コーンに2層に詰める。各層は、突き棒の先端がその層
の約1/2 の深さまで入るよう、全面にわたって各15回突
き、最後に不足分を補い表面をならす。
That is, the sample is packed in two layers in a flow cone properly placed at the center position on a flow table well wiped with a dry cloth. Each layer is pierced 15 times each over the entire surface such that the tip of the push rod is about half the depth of the layer, and finally makes up for the shortage and smoothes the surface.

【0048】詰めた後、フローコーンを上方に取り去
り、15秒間に15回の落下運動を与え、試料が広がった後
の径を最大と認める方向と、これに直角な方向とで測定
し、その平均値をmmを単位とする整数で表し、これをフ
ロー値とした。
After packing, the flow cone was removed upward, and a dropping motion was given 15 times for 15 seconds, and the measurement was performed in the direction in which the diameter after the sample spread was recognized to be the maximum and the direction perpendicular thereto. The average value was represented by an integer in units of mm, and this was defined as a flow value.

【0049】その測定結果を表10〜12に示す。Tables 10 to 12 show the measurement results.

【0050】[0050]

【表10】 [Table 10]

【0051】[0051]

【表11】 [Table 11]

【0052】[0052]

【表12】 [Table 12]

【0053】表10には、実施例1〜4及び比較例1〜
3、すなわちC3S量が15重量%程度のビーライトセメ
ントについての結果を示した。
Table 10 shows Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to
3, that is, results for belite cement having a C 3 S content of about 15% by weight.

【0054】IM0.05〜0.62の範囲内でモルタルフロ
ー、パットエリアともに大きくなったが、これは図4及
び図5により明確に現れている。
Both the mortar flow and the pad area increased within the range of IM 0.05 to 0.62, which is clearly shown in FIGS.

【0055】特に、混和剤を入れた時の流動性指標であ
るパットエリアは、IM0.62付近で著しく増加した。従
って、実施例1〜4と比較例1,2とに著しい相違が見
られた。
In particular, the putt area, which is a fluidity index when the admixture was added, increased remarkably near IM 0.62. Therefore, a remarkable difference was found between Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 and 2.

【0056】また、表11には、実施例5〜8、比較例4
〜6、すなわちC3S量が 35 重量%程度の低熱から中
庸熱タイプのセメントの結果を示した。
Table 11 shows Examples 5 to 8 and Comparative Example 4.
6, that is, low to moderate heat type cements having a C 3 S content of about 35% by weight.

【0057】表11の結果(C3S量が 35 重量%程度の
場合)においても、図6及び図7に示すように、IM0.
05〜0.62の範囲内でモルタルフロー、パットエリアとも
に大きくなり、特にパットエリアは、IM0.62付近で著
しく増加した。従って、実施例5〜8と比較例4,5と
に著しい相違が見られた。
In the results of Table 11 (when the C 3 S content is about 35% by weight), as shown in FIG. 6 and FIG.
Both the mortar flow and the pad area increased within the range of 05 to 0.62, and especially the pad area increased remarkably near IM 0.62. Therefore, remarkable differences were found between Examples 5 to 8 and Comparative Examples 4 and 5.

【0058】さらに、C3S 55 重量%程度の普通セメ
ントタイプの結果を表12の実施例9〜12、比較例7〜9
に示した。
Further, the results of the ordinary cement type of about C 3 S 55% by weight are shown in Tables 9 and 12 and Comparative Examples 7 to 9.
It was shown to.

【0059】表12の結果(C3S量が 55 重量%程度の
場合)においても、図8及び図9に示すようにIM0.05
〜0.62の範囲内でモルタルフロー、パットエリアともに
大きく、パットエリアはIM0.62付近で著しく増加し
た。従って、実施例9〜12と比較例7,8とに著しい相
違が見られた。
In the results shown in Table 12 (when the C 3 S content is about 55% by weight), as shown in FIGS.
Both the mortar flow and the putt area were large within the range of ~ 0.62, and the putt area increased remarkably near IM 0.62. Therefore, remarkable differences were found between Examples 9 to 12 and Comparative Examples 7 and 8.

【0060】[0060]

【発明の効果】叙上のように、本発明では、クリンカー
組成を、Al23/Fe23比で、0.05〜0.62としたた
め、セメントの流動性向上並びに長期強度を維持しなが
ら水和熱を抑制するという従来解決できなかった課題を
同時に解決しうるに至った。
As described above, in the present invention, since the clinker composition is set to 0.05 to 0.62 in the ratio of Al 2 O 3 / Fe 2 O 3 , the water content is improved while maintaining the fluidity of the cement and maintaining the long-term strength. The problem that was not able to be solved conventionally, that is, to suppress the heat of heat, can be solved at the same time.

【0061】この結果、従来の低熱ポルトランドセメン
トの問題点やフライアッシュ等を添加する場合の問題点
を解決することができ、高強度・高流動コンクリートに
適したクリンカー組成物を提供しうるに至った。
As a result, the problem of the conventional low heat Portland cement and the problem of adding fly ash or the like can be solved, and a clinker composition suitable for high-strength and high-flowable concrete can be provided. Was.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】IMと水和熱/モルタル圧縮強さ(C3S 15
重量%程度)との関係を示すグラフ
FIG. 1: IM and heat of hydration / mortar compressive strength (C 3 S 15
(% By weight)

【図2】IMと水和熱/モルタル圧縮強さ(C3S 35
重量%程度)との関係を示すグラフ
Fig. 2 IM and heat of hydration / mortar compressive strength (C 3 S 35
(% By weight)

【図3】IMと水和熱/モルタル圧縮強さ(C3S 55
重量%程度)との関係を示すグラフ。
FIG. 3: IM and heat of hydration / mortar compressive strength (C 3 S 55
(% By weight).

【図4】IMとモルタルフローとの関係(C3S 15 重
量%程度)を示すグラフ。
FIG. 4 is a graph showing the relationship between IM and mortar flow (about C 3 S 15 wt%).

【図5】IMとパットエリアとの関係(C3S 15 重量
%程度)を示すグラフ。
FIG. 5 is a graph showing a relationship between IM and a pad area (about C 3 S 15 wt%).

【図6】IMとモルタルフローとの関係(C3S 35 重
量%程度)を示すグラフ。
FIG. 6 is a graph showing the relationship between IM and mortar flow (about C 3 S 35 wt%).

【図7】IMとパットエリアとの関係(C3S 35 重量
%程度)を示すグラフ。
FIG. 7 is a graph showing the relationship between IM and a pad area (about C 3 S 35 wt%).

【図8】IMとモルタルフローとの関係(C3S 55 重
量%程度)を示すグラフ。
FIG. 8 is a graph showing the relationship between IM and mortar flow (about C 3 S 55% by weight).

【図9】IMとパットエリアとの関係(C3S 55 重量
%程度)を示すグラフ。
FIG. 9 is a graph showing the relationship between IM and the pad area (about C 3 S 55% by weight).

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) C04B 7/02 - 7/06 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) C04B 7 /02-7/06

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】 セメントクリンカー中のAl23とFe
23を、Al23/Fe23比で、0.05〜0.62としたこ
とを特徴とするセメントクリンカー(但し、C 3 A含有
量が0〜2%であり、且つC 4 AF及びC 2 Fの合計の含
有量が7〜20%であるビーライト系低発熱セメントク
リンカーを除く)
Claims: 1. Al 2 O 3 and Fe in cement clinker
The 2 O 3, with Al 2 O 3 / Fe 2 O 3 ratio, cement clinker, characterized in that a 0.05 to 0.62 (however, C 3 A content
The amount is 0-2%, and the total of free C 4 AF and C 2 F
Belite type low heat cement cement with a weight of 7-20%
Excluding linker) .
【請求項2】 セメントクリンカー中のAl23とFe
23を、Al23/Fe23比で、0.05〜0.62としたセ
メントクリンカー(但し、C 3 A含有量が0〜2%であ
り、且つC 4 AF及びC 2 Fの合計の含有量が7〜20%
であるビーライト系低発熱セメントクリンカーを除く)
を含有することを特徴とするセメント組成物。
2. Al 2 O 3 and Fe in cement clinker
The 2 O 3, with Al 2 O 3 / Fe 2 O 3 ratio, cement clinker was 0.05 to 0.62 (however, C 3 A content of 0-2% der
And the total content of C 4 AF and C 2 F is 7 to 20%
Excluding beelite-based low-heating cement clinker)
A cement composition comprising:
【請求項3】 セメントクリンカー中のAl23とFe
23を、Al23/Fe23比で、0.05〜0.62とし、且
つC 3 S含有量を35%以上としたことを特徴とするセ
メントクリンカー。
3. Al 2 O 3 and Fe in cement clinker
The 2 O 3, with Al 2 O 3 / Fe 2 O 3 ratio, and 0.05 to 0.62,且
A cement clinker having a C 3 S content of 35% or more .
【請求項4】 セメントクリンカー中のAl23とFe
23を、Al23/Fe23比で、0.05〜0.62とし、且
つC 3 S含有量を35%以上としたセメントクリンカー
を含有することを特徴とするセメント組成物。
4. Al 2 O 3 and Fe in cement clinker
The 2 O 3, with Al 2 O 3 / Fe 2 O 3 ratio, and 0.05 to 0.62,且
A cement composition comprising a cement clinker having a C 3 S content of 35% or more .
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