JP2013001580A - Geopolymer composition and method for producing the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、設定した圧縮強度を発現するジオポリマー組成物およびその製造方法に関する。 The present invention relates to a geopolymer composition that exhibits a set compressive strength and a method for producing the same.
地球温暖化の問題から、二酸化炭素といった温暖化ガスの排出量を減少させるべく省エネルギー化が進められ、材料も、出来るだけ二酸化炭素の排出量が少ないものが選択されるようになってきている。現在、大量に生産されているセメントは、ポルトランドセメントであり、その主原料は石灰石であることから、焼成時に、酸化カルシウムに分解される際、二酸化炭素を排出する。このため、ポルトランドセメントを使用しないコンクリートを製造する技術として、ジオポリマー法が注目されている。 Due to the problem of global warming, energy conservation has been promoted to reduce emissions of greenhouse gases such as carbon dioxide, and materials that emit as little carbon dioxide as possible have been selected. At present, the mass-produced cement is Portland cement, and its main raw material is limestone. Therefore, carbon dioxide is discharged when it is decomposed into calcium oxide during firing. For this reason, the geopolymer method has attracted attention as a technique for producing concrete that does not use Portland cement.
ジオポリマー法は、ケイ酸の縮重合体をバインダとして利用し、粉末同士を接合して人工の岩石を製造する技術である。このジオポリマー法により形成されるジオポリマー組成物は、フィラーとアルカリ溶液の二つの材料で構成され、これらは、セメントにおけるセメントと水に相当するものである。フィラーは、ケイ素とアルミニウムが豊富である必要があり、天然のものとしては、カオリンや粘土等が挙げられ、そのほか、フライアッシュ、シリカフューム、高炉スラグ、もみ殻灰等も利用することが可能である。アルカリ溶液としては、水酸化ナトリウムまたは水酸化カリウムと水ガラス（Ｎａ２ＳｉＯ３）またはケイ酸カリウム（Ｋ２ＳｉＯ３）の化合物の水溶液が一般的である。 The geopolymer method is a technique for producing artificial rocks by joining powders together using a condensation polymer of silicic acid as a binder. The geopolymer composition formed by this geopolymer method is composed of two materials, a filler and an alkaline solution, which correspond to cement and water in cement. The filler must be rich in silicon and aluminum, and natural ones include kaolin and clay, as well as fly ash, silica fume, blast furnace slag, rice husk ash, etc. . As the alkaline solution, an aqueous solution of a compound of sodium hydroxide or potassium hydroxide and water glass (Na 2 SiO 3 ) or potassium silicate (K 2 SiO 3 ) is generally used.
例えば、特許文献１には、フィラーと、アルカリ活性剤と、骨材とを原料とし、これらを混合し、その混合物を反応させてジオポリマー組成物を製造することが記載されている。また、この特許文献１には、無水メタ珪酸ナトリウムを添加して練り混ぜることで、アルカリの量を増加させ、水を減らすことができ、これにより、高強度のジオポリマー組成物であるジオポリマーモルタル・コンクリートを得ることができ、長期強度においても、８０℃で８時間養生した場合と同程度の強度を得ることができることが記載されている。 For example, Patent Document 1 describes that a geopolymer composition is produced by using a filler, an alkali activator, and an aggregate as raw materials, mixing them, and reacting the mixture. In addition, in this Patent Document 1, by adding anhydrous sodium metasilicate and kneading, the amount of alkali can be increased and water can be reduced, whereby a geopolymer which is a high-strength geopolymer composition. It is described that mortar and concrete can be obtained, and that long-term strength can be obtained at the same level as when cured at 80 ° C. for 8 hours.
特許文献２には、フィラーとして８５０℃〜９５０℃で熱処理した焼成カオリンを配合したフィラーと、ジオポリマーと水とを混合し、成形し、高温で養生することにより硬化するジオポリマー高強度硬化体が記載されている。 Patent Document 2 discloses a geopolymer high-strength cured product that is cured by mixing, molding, and curing at high temperature, a filler blended with calcined kaolin heat treated at 850 ° C. to 950 ° C. as a filler, a geopolymer and water. Is described.
また、特許文献３には、ケイ酸ナトリウム水溶液およびカオリン質粉体を原料とし、反応促進剤として珪弗化カリウムまたは高炉水砕スラグもしくはその両方を添加し、常温養生でジオポリマー固化材料を製造することができることが記載されている。 In Patent Document 3, a sodium silicate aqueous solution and kaolin powder are used as raw materials, and potassium silicofluoride and / or blast furnace granulated slag or both are added as reaction accelerators to produce a geopolymer solidified material by curing at room temperature. It is described that it can be done.
特許文献４には、ケイ酸ナトリウム水溶液およびフライアッシュ粉体を原料とし、そのケイ酸ナトリウムを固化剤として用い、常温養生でフライアッシュ粉体を固化してジオポリマー固化材料を製造することが記載されている。 Patent Document 4 describes that a sodium silicate aqueous solution and fly ash powder are used as raw materials, and the sodium silicate is used as a solidifying agent to solidify the fly ash powder by normal temperature curing to produce a geopolymer solidified material. Has been.
一般にジオポリマー組成物を製造する場合、ジオポリマーの固化には加熱が必要であるため、蒸気養生を行うが、上記の反応促進剤や固化剤を用いることにより常温養生でもジオポリマー組成物を製造することができる。 Generally, when a geopolymer composition is produced, heating is necessary for solidification of the geopolymer, so steam curing is performed, but the geopolymer composition is produced even at room temperature curing by using the above reaction accelerator and solidifying agent. can do.
しかしながら、特許文献１〜４に記載されている技術では、ジオポリマー組成物を製造することができるが、圧縮強度を設定し、その設定した圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を製造することはできない。これは、ジオポリマーの基礎的物性には不明な点が多く、配合設計法も確立していないためである。 However, in the techniques described in Patent Documents 1 to 4, it is possible to produce a geopolymer composition, but it is possible to set a compressive strength and produce a geopolymer composition that expresses the set compressive strength. Can not. This is because there are many unclear points in the basic physical properties of geopolymers, and no formulation design method has been established.
必要とされる圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を、必要に応じて製造することができる技術が望まれており、そのためには、配合設計法を確立することが重要で、配合を変えることにより必要とされる圧縮強度を得ることができるジオポリマー組成物およびその製造方法の提供が望まれていた。 A technology capable of producing a geopolymer composition that expresses the required compressive strength as needed is desired. To that end, it is important to establish a formulation design method and to change the formulation Therefore, it has been desired to provide a geopolymer composition and a method for producing the same, which can obtain the compressive strength required by the above.
本発明の発明者らは、鋭意検討の結果、フライアッシュと高炉スラグの微粉末（以下、高炉スラグ微粉末とする。）をフィラーとして用い、水酸化ナトリウムまたは水酸化カリウムと水ガラスまたはケイ酸カリウムとの混合物の水溶液をアルカリ溶液として用い、これらと骨材とを混練し、成形し、養生を行ってジオポリマー組成物を製造する場合において、フライアッシュと高炉スラグ微粉末の配合割合を変化させることにより、その変化に伴って、製造されたジオポリマー組成物の圧縮強度も変化することを見出した。本発明は、このことを見出すことによりなされたものであり、上記課題は、本発明のジオポリマー組成物およびその製造方法を提供することにより解決することができる。 As a result of intensive studies, the inventors of the present invention used fly ash and fine powder of blast furnace slag (hereinafter referred to as blast furnace slag fine powder) as fillers, sodium hydroxide or potassium hydroxide and water glass or silicic acid. When using an aqueous solution of a mixture of potassium as an alkaline solution, kneading these with aggregate, molding, curing and producing a geopolymer composition, the blending ratio of fly ash and blast furnace slag fine powder is changed It was found that the compressive strength of the produced geopolymer composition also changes with the change. This invention is made | formed by discovering this, The said subject can be solved by providing the geopolymer composition of this invention, and its manufacturing method.
具体的には、フライアッシュと高炉スラグとから構成されるフィラーと、アルカリ溶液と、骨材とを混練し、養生して硬化させることにより製造されるジオポリマー組成物であって、設定される圧縮強度に応じてフライアッシュと高炉スラグの配合割合が変更されることを特徴とする、ジオポリマー組成物が提供される。 Specifically, a geopolymer composition produced by kneading, curing and curing a filler composed of fly ash and blast furnace slag, an alkaline solution, and an aggregate, and set. A geopolymer composition is provided in which the blending ratio of fly ash and blast furnace slag is changed according to the compressive strength.
上記配合割合を基にフィラーに対して高炉スラグを内割り置換し、常温養生を行い硬化させて製造されるジオポリマー組成物も提供することができる。フライアッシュを高炉スラグへ置換する割合が、このように高い場合、蒸気養生を行わなくても、充分な圧縮強度を発現するからである。 A geopolymer composition produced by internally replacing the blast furnace slag with respect to the filler based on the above blending ratio, curing at room temperature, and curing can also be provided. This is because, when the ratio of replacing fly ash with blast furnace slag is so high, sufficient compressive strength is exhibited without performing steam curing.
アルカリ溶液は、水ガラスと水酸化ナトリウムとを含み、水ガラスと水酸化ナトリウムの体積比が２：１〜３：１であることが好ましい。ジオポリマーの流動特性はこれらの混合比により変化するが、安定した可使性を得るためにはこの範囲が望ましいからである。 The alkaline solution contains water glass and sodium hydroxide, and the volume ratio of water glass to sodium hydroxide is preferably 2: 1 to 3: 1. This is because the flow characteristics of the geopolymer vary depending on the mixing ratio thereof, but this range is desirable in order to obtain a stable usability.
ジオポリマー組成物の製造方法は、設定される圧縮強度に応じて決定されたフライアッシュと高炉スラグの配合割合に従って計量した当該フライアッシュと高炉スラグをフィラーとして用い、当該フィラーとアルカリ溶液と骨材とを混練し、養生を行って硬化させることにより当該圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を製造する工程とを含む。 The production method of the geopolymer composition uses the fly ash and blast furnace slag measured according to the blending ratio of fly ash and blast furnace slag determined according to the set compressive strength as the filler, the filler, the alkaline solution, and the aggregate. And a step of producing a geopolymer composition that expresses the compressive strength by curing and curing.
上記の製造する工程では、常温養生を行い硬化させてジオポリマー組成物を製造することができる。 In the manufacturing step, the geopolymer composition can be manufactured by curing at room temperature and curing.
また、圧縮強度に対応する配合割合を決定するために、フライアッシュと高炉スラグの配合割合を変えた複数のフィラーを用い、各フィラーにアルカリ溶液と骨材とを混練して成形し、複数の供試体を製作し、養生後、各供試体の圧縮強度を測定する工程をさらに含むことができる。 In order to determine the blending ratio corresponding to the compressive strength, a plurality of fillers having different blending ratios of fly ash and blast furnace slag were used, and an alkaline solution and an aggregate were kneaded and molded into each filler. The method may further include a step of manufacturing the specimen and measuring the compressive strength of each specimen after curing.
本発明のジオポリマー組成物およびその製造方法を提供することにより、フライアッシュと高炉スラグの配合割合を変えるだけで、所望する圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を提供することができ、また、そのジオポリマー組成物を製造することができる。このため、セメントに変えてジオポリマーを用いて様々な形状や強度をもつ構造物を簡易に構築することができ、製造時に二酸化炭素を発生しないので、温暖化ガスの排出量を大幅に削減することができる。また、このジオポリマー組成物は、短期間で所望の強度を発現することから、工期を短縮することが可能となる。 By providing the geopolymer composition of the present invention and the method for producing the same, it is possible to provide a geopolymer composition that expresses a desired compressive strength simply by changing the blending ratio of fly ash and blast furnace slag. The geopolymer composition can be produced. For this reason, it is possible to easily construct structures with various shapes and strengths using geopolymers instead of cement, and since carbon dioxide is not generated during production, greenhouse gas emissions are greatly reduced. be able to. Moreover, since this geopolymer composition expresses desired strength in a short period of time, it is possible to shorten the construction period.
高炉スラグを内割り置換することで、蒸気養生を行わなくても充分な強度を発現するため、熱の供給が不要となり、養生管理が容易となる。また、水ガラスと水酸化ナトリウムの混合比を適切に制御することで、安定した可使性を得ることができる。 By replacing the blast furnace slag internally, sufficient strength can be obtained without performing steam curing, so that heat supply becomes unnecessary and curing management becomes easy. Moreover, stable usability can be obtained by appropriately controlling the mixing ratio of water glass and sodium hydroxide.
本発明のジオポリマー組成物は、フライアッシュと高炉スラグとから構成されるフィラーと、アルカリ溶液と、骨材とを混練し、養生して硬化させることにより製造されるジオポリマー組成物であり、作業員等によって設定される圧縮強度に応じてフライアッシュと高炉スラグの配合割合が変更されるものである。 The geopolymer composition of the present invention is a geopolymer composition produced by kneading, curing and curing a filler composed of fly ash and blast furnace slag, an alkaline solution, and an aggregate, The blending ratio of fly ash and blast furnace slag is changed according to the compressive strength set by an operator or the like.
フィラーは、アルカリ溶液に可溶な材料で、ケイ素、アルミニウム、鉄とカルシウム等を豊富に含むものとされる。本発明では、火力発電所において微粉炭を燃焼する際に副生物として得られるフライアッシュを用いる。このフライアッシュの主成分は、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｃａ等である。また、本発明では、高炉で銑鉄を生成する際に同時に生成される高炉スラグ微粉末も用いる。この高炉スラグの主成分は、ＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯである。 The filler is a material that is soluble in an alkaline solution and is rich in silicon, aluminum, iron, calcium, and the like. In the present invention, fly ash obtained as a by-product when pulverized coal is burned in a thermal power plant is used. The main components of this fly ash are SiO 2 , Al 2 O 3 , Ca and the like. Moreover, in this invention, the blast furnace slag fine powder produced | generated simultaneously when producing | generating pig iron with a blast furnace is also used. The main components of this blast furnace slag are CaO, SiO 2 , Al 2 O 3 , and MgO.
アルカリ溶液は、水酸化ナトリウムまたは水酸化カリウムと、水ガラスまたはケイ酸カリウムとの化合物の水溶液とされる。骨材は、モルタルやコンクリートを製造するために一般に用いられる砂、砂利、砕石等とすることができる。 The alkaline solution is an aqueous solution of a compound of sodium hydroxide or potassium hydroxide and water glass or potassium silicate. Aggregates can be sand, gravel, crushed stone, etc. that are commonly used to produce mortar and concrete.
混練は、フィラー、アルカリ溶液、骨材を撹拌混合することにより行われ、バッチ式や連続式等の各種ミキサによって行うことができる。混練後、成形が行われるが、型枠を用い、任意の形状に成形することが可能である。養生は、常温養生あるいは蒸気養生により行われ、蒸気養生には、一定の温度かつ一定の湿度に保持するための恒温恒湿装置が用いられる。 The kneading is performed by stirring and mixing the filler, the alkaline solution, and the aggregate, and can be performed by various mixers such as a batch type and a continuous type. Molding is performed after kneading, but it can be molded into an arbitrary shape using a mold. Curing is performed by normal temperature curing or steam curing, and a constant temperature and humidity apparatus for maintaining a constant temperature and a constant humidity is used for the steam curing.
このように、上記のフィラー、アルカリ溶液、骨材といった原料を混合して所定時間処理することによりジオポリマー組成物を得ることができる。これは、アルカリ溶液によってフィラーが活性化され、フィラー中に含まれるケイ素成分および金属成分が重合することによるものである。 Thus, a geopolymer composition can be obtained by mixing raw materials such as the filler, alkaline solution, and aggregate and treating them for a predetermined time. This is because the filler is activated by the alkaline solution and the silicon component and the metal component contained in the filler are polymerized.
本発明では、フィラーとして用いるフライアッシュと高炉スラグの配合割合を変えることにより、その変化に伴って、製造されたジオポリマー組成物の圧縮強度も変化することを見出した。このため、例えば、配合割合を変えた供試体を複数製作し、これらについて圧縮強度を測定し、その配合割合と対応付けた対応情報として作成しておくことで、製造したいジオポリマー組成物の圧縮強度を設定すると、その対応情報から配合割合を求めることができ、その配合割合に従ってフィラーを作り、その後は、上記のように混練、成形、養生を行うことにより、その設定された圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を製造することができる。 In the present invention, it has been found that by changing the blending ratio of fly ash used as a filler and blast furnace slag, the compressive strength of the produced geopolymer composition is also changed. For this reason, for example, by preparing a plurality of specimens with different blending ratios, measuring the compressive strength for these specimens, and creating correspondence information associated with the blending ratios, compression of the geopolymer composition desired to be manufactured When the strength is set, the blending ratio can be obtained from the corresponding information, and the filler is made according to the blending ratio, and then the set compressive strength is expressed by kneading, molding and curing as described above. A geopolymer composition can be produced.
ここで、上記の配合割合を変えることにより圧縮強度も変化することを見出すために行った試験の概要について説明する。この試験には、表１に示すような材料を使用した。 Here, an outline of a test conducted to find out that the compressive strength is changed by changing the blending ratio will be described. For this test, materials as shown in Table 1 were used.
（表１）
(Table 1)
フライアッシュには、４５μｍふるい残分が１０％のフライアッシュ（ここでは１種）を用いた。高炉スラグ微粉末は、固化促進のために用いた。フライアッシュは、その粒子が球状であるが、高炉スラグ微粉末は、尖部が多いものとなっている。これらフライアッシュおよび高炉スラグ微粉末を蛍光Ｘ線定量分析した結果を表２に示す。 For fly ash, fly ash (here, 1 type) having a sieve residue of 45 μm and 10% was used. Blast furnace slag fine powder was used to promote solidification. The fly ash has spherical particles, but the blast furnace slag fine powder has many cusps. The results of fluorescent X-ray quantitative analysis of these fly ash and blast furnace slag fine powder are shown in Table 2.
（表２）
(Table 2)
各材料の配合割合は、表３に示すようなものとした。ここで、内割り置換率は、フィラーのすべてをフライアッシュにした場合を置換率０％とし、フライアッシュを１０％減らし、それに相当する量の高炉スラグ微粉末に置換した場合を置換率１０％、フライアッシュを２０％減らした場合を置換率２０％、フライアッシュを３０％減らした場合を置換率３０％としている。高炉スラグ微粉末の量は、減ったフライアッシュの量をその密度で除し、高炉スラグ微粉末の密度を乗算することにより算出している。 The blending ratio of each material was as shown in Table 3. Here, the internal substitution rate is 0% when all of the filler is made fly ash, 10% when the fly ash is reduced by 10%, and the equivalent amount is replaced with 10%. When the fly ash is reduced by 20%, the replacement rate is 20%, and when the fly ash is reduced by 30%, the replacement rate is 30%. The amount of blast furnace slag fine powder is calculated by dividing the reduced amount of fly ash by its density and multiplying by the density of the blast furnace slag fine powder.
（表３）
(Table 3)
混練には、容量５リットルのホバート型ミキサを用いた。表１に示したフライアッシュ、高炉スラグ微粉末、細骨材を、表３に示した配合に従って計量し、これをミキサに入れて、まず、３０秒間空練りした。その後、表１に示したアルカリ溶液を、表３に示した配合に従って計量し、それをミキサに入れて１分間一次練り混ぜを行い、１５秒間掻き落とし、その後２分間二次練り混ぜを行った。なお、材料はいずれも２０℃の室内で保管し、温度管理を行ったものを用いた。強度試験を行うための供試体を製作する必要があるが、これはＪＩＳ Ｒ ５２０１に準拠して製作した。 For kneading, a Hobart mixer having a capacity of 5 liters was used. The fly ash, blast furnace slag fine powder, and fine aggregate shown in Table 1 were weighed according to the formulation shown in Table 3, and placed in a mixer, and then kneaded for 30 seconds. Thereafter, the alkaline solution shown in Table 1 was weighed according to the formulation shown in Table 3, and placed in a mixer for primary mixing for 1 minute, scraped for 15 seconds, and then secondary mixed for 2 minutes. . All materials were stored in a room at 20 ° C. and temperature-controlled. Although it is necessary to manufacture a specimen for performing a strength test, this was manufactured in accordance with JIS R 5201.
フライアッシュを主成分としたフィラーでは、強度発現を促進させるために加熱が必要とされることから、蒸気養生を行うのが一般的である。そこで、恒温恒湿装置を用いた蒸気養生２パターンと、常温養生１パターンの計３パターンで養生を行った。蒸気養生は、一般的な蒸気養生方法に準拠したもので、第１パターンは、脱型直後から湿度９０％の下で３時間かけて６０℃まで上昇させ、その後３時間その温度で保持し、再び３時間かけて２０℃まで下げ、その後は室温（２０℃、湿度６０％）で所定の材齢まで貯蔵した。第２パターンは、打込み直後から６０℃、湿度９０％で蒸気養生を開始し、４時間経過後に脱型し、その後所定時間に達するまでその温度および湿度で蒸気養生を継続し、所定時間に達したところで、常温養生（２０℃、湿度６０％）に移行させた。第３パターンは、養生開始から９時間、２０℃、湿度９０％とし、その後は２０℃、湿度６０％とした。なお、第１パターンおよび第３パターンにおける脱型は、打設後２４時間で行った。 In a filler mainly composed of fly ash, steam curing is generally performed because heating is required to promote strength development. Therefore, curing was performed with a total of three patterns, two steam curing patterns using a constant temperature and humidity apparatus and one normal temperature curing pattern. The steam curing is based on a general steam curing method, and the first pattern is raised immediately after demolding to 60 ° C. over 3 hours under 90% humidity, and then held at that temperature for 3 hours. The temperature was lowered again to 20 ° C. over 3 hours, and thereafter stored at room temperature (20 ° C., humidity 60%) until a predetermined age. In the second pattern, steam curing is started at 60 ° C. and 90% humidity immediately after implantation, demolding after 4 hours, and then steam curing is continued at that temperature and humidity until the predetermined time is reached. Then, it was made to transfer to normal temperature curing (20 degreeC, 60% of humidity). The third pattern was set to 20 ° C. and humidity 90% for 9 hours from the start of curing, and then 20 ° C. and humidity 60%. The demolding in the first pattern and the third pattern was performed 24 hours after the placement.
アルカリ溶液は、水ガラスと水酸化ナトリウムとを含む。したがって、これらの配合割合も重要である。そこで、水ガラス：水酸化ナトリウムの混合比を、体積比で、２：１、３：１、４：１とした供試体を製作し、上記第１および第３パターンの養生を施した。 The alkaline solution contains water glass and sodium hydroxide. Therefore, these blending ratios are also important. Therefore, specimens were prepared in which the mixing ratio of water glass: sodium hydroxide was 2: 1, 3: 1, and 4: 1 by volume, and the above first and third patterns were cured.
その試験結果を図１および図２に示す。図１は、アルカリ溶液における水ガラスと水酸化ナトリウムの混合比の経過時間と、マーシャル安定度試験で供試体に載荷したときの最大荷重における変形量（フロー値）の関係を示した図である。図１は、横軸に経過時間（分）を示し、縦軸にフロー値を示している。この結果は、第１パターンの蒸気養生を施した場合の結果である。 The test results are shown in FIG. 1 and FIG. FIG. 1 is a graph showing the relationship between the elapsed time of the mixing ratio of water glass and sodium hydroxide in an alkaline solution and the amount of deformation (flow value) at the maximum load when loaded on a specimen in a Marshall stability test. . In FIG. 1, the horizontal axis indicates the elapsed time (minutes), and the vertical axis indicates the flow value. This result is a result when the steam curing of the first pattern is performed.
混合比が２：１、３：１では、ほぼ同じ傾向を示し、初期変動はなく、３０分が経過した後からフロー値が減少している。その一方、混合比が４：１では、練混ぜ直後からフロー値が低下し、４０分が経過した後は、混合比が２：１、３：１よりフロー値が小さくなった。このことから、混合比によって流動特性が異なるものの、混合比が２：１や３：１であれば、安定した可使性を得ることができることが見出された。したがって、水ガラス：水酸化ナトリウムの混合比は、２：１〜３：１とすることが好ましい。 When the mixing ratio is 2: 1, 3: 1, there is almost the same tendency, there is no initial fluctuation, and the flow value decreases after 30 minutes. On the other hand, when the mixing ratio was 4: 1, the flow value decreased immediately after kneading, and after 40 minutes, the flow value became smaller than the mixing ratio of 2: 1, 3: 1. From this, it was found that although the flow characteristics differ depending on the mixing ratio, a stable usability can be obtained if the mixing ratio is 2: 1 or 3: 1. Therefore, the mixing ratio of water glass: sodium hydroxide is preferably 2: 1 to 3: 1.
図２は、各混合比と、圧縮試験機を用いて測定した圧縮強度および曲げ強度（Ｎ／ｍｍ２）との関係を示した図である。図２は、横軸に混合比（体積比）を示し、縦軸に圧縮強度および曲げ強度を示している。図２では、第１パターンの蒸気養生した結果に加えて、第３パターンの常温養生した結果も示している。常温養生では、いずれの混合比にしてもほぼ同じ圧縮強度、曲げ強度を示した。また、蒸気養生でも、曲げ強度はいずれの混合比でもほぼ同じ値を示した。蒸気養生における圧縮強度は、わずかではあるが、混合比が４：１と大きくなるにつれて低下する傾向を示した。このことから、混合比の強度への影響はそれほど大きくはないことが見出された。 FIG. 2 is a diagram showing the relationship between each mixing ratio and the compressive strength and bending strength (N / mm 2 ) measured using a compression tester. FIG. 2 shows the mixing ratio (volume ratio) on the horizontal axis and the compressive strength and bending strength on the vertical axis. In FIG. 2, in addition to the result of steam curing of the first pattern, the result of room temperature curing of the third pattern is also shown. The room temperature curing showed almost the same compressive strength and bending strength at any mixing ratio. Moreover, even in the steam curing, the bending strength showed almost the same value at any mixing ratio. The compressive strength in steam curing showed a slight tendency to decrease as the mixing ratio increased to 4: 1. From this, it was found that the influence of the mixing ratio on the strength is not so great.
普通ポルトランドセメントを用いたモルタルの流動性は、単位水量や水セメント比を変化させることによって調整することができ、単位骨材量が同じである場合は、液相の割合が多いほど、その流動性は高い。そこで、フィラーの質量をアルカリ溶液の質量で除して１００を乗じて得られる比率を、３９．７％、４４．７％、４９．７％として供試体を製作し、上記第１および第３パターンの養生を施した。 The fluidity of mortar using ordinary Portland cement can be adjusted by changing the unit water amount or water cement ratio. When the unit aggregate amount is the same, the higher the liquid phase ratio, the more The nature is high. Therefore, the specimens were manufactured with the ratio obtained by dividing the mass of the filler by the mass of the alkali solution and multiplying by 100 to 39.7%, 44.7%, and 49.7%. The pattern was cured.
図３は、上記比率とフロー値との関係を示した図である。図３は、横軸に比率（％）を示し、縦軸にフロー値を示している。なお、アルカリ溶液は、水ガラスと水酸化ナトリウムの体積比が３：１のものを用いた。また、フィラーの質量に対するアルカリ溶液の質量の比率は、水セメント比に相当するものである。この結果から、モルタルの流動性と同様、液相の割合が高いほど、流動性が向上することが見出された。 FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the ratio and the flow value. In FIG. 3, the horizontal axis indicates the ratio (%), and the vertical axis indicates the flow value. The alkaline solution used was a water glass / sodium hydroxide volume ratio of 3: 1. Moreover, the ratio of the mass of the alkaline solution to the mass of the filler corresponds to the water cement ratio. From this result, it was found that the higher the liquid phase ratio, the higher the fluidity as in the mortar fluidity.
この流動性の影響を確認するために、この比率を変えたときの強度の変化について検討した。図４は、フィラーに対するアルカリ溶液の比率と、圧縮強度および曲げ強度との関係を示した図である。図４は、横軸に比率（％）を示し、縦軸に圧縮強度および曲げ強度（Ｎ／ｍｍ２）を示している。全体的に、質量比が大きい（液相の割合が高い）ほど、圧縮強度および曲げ強度が低下することが確認された。また、比率が４４．７％以下では、常温養生であっても、材齢７日で３０Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強度が得られることが確認された。このことから、常温養生を行ってジオポリマー組成物を製造することも可能である。 In order to confirm the influence of this fluidity, the change in strength when this ratio was changed was examined. FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the ratio of the alkaline solution to the filler, and the compressive strength and bending strength. In FIG. 4, the horizontal axis indicates the ratio (%), and the vertical axis indicates the compressive strength and bending strength (N / mm 2 ). Overall, it was confirmed that the compressive strength and the bending strength decrease as the mass ratio increases (the liquid phase ratio increases). Moreover, when the ratio was 44.7% or less, it was confirmed that a compressive strength of 30 N / mm 2 or more was obtained at a material age of 7 days even at room temperature curing. From this, it is also possible to produce a geopolymer composition by curing at room temperature.
フィラーとしてフライアッシュのみでもジオポリマーを製造することは可能である。しかしながら、高炉スラグ微粉末を添加することで、強度を高めることができると考えられる。そこで、高炉スラグ微粉末の内割り置換率を、１０％、２０％、３０％と変えて供試体を製作し、上記第１パターンの養生を施した。 It is possible to produce a geopolymer using only fly ash as a filler. However, it is considered that the strength can be increased by adding blast furnace slag fine powder. Therefore, specimens were manufactured by changing the internal substitution rate of the blast furnace slag fine powder to 10%, 20%, and 30%, and the above first pattern was cured.
図５は、高炉スラグ微粉末の置換率と、圧縮強度および曲げ強度との関係を示した図である。図５は、横軸に置換率（％）を示し、縦軸に圧縮強度および曲げ強度（Ｎ／ｍｍ２）を示している。高炉スラグ微粉末の置換率が高くなるにつれて、圧縮強度および曲げ強度が上昇し、特に圧縮強度が大きく上昇することが見出された。１０％の置換率でも、約４０Ｎ／ｍｍ２の圧縮強度を得ることができ、３０％の置換率では、約７５Ｎ／ｍｍ２で、置換率０％の約７．５倍もの強度が得られることが見出された。このため、さらに置換率を高くすれば、さらに高い強度を得ることができるものと推測される。なお、このように高炉スラグ微粉末を内割り置換することで、高炉スラグ微粉末が、ＣａＯ含有率が高く、フライアッシュに比較してイオン化傾向が高いこと等から、初期強度発現が高く、蒸気養生を行わなくても、早期に充分な強度を発現させることができる。 FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the replacement rate of blast furnace slag fine powder, compressive strength, and bending strength. In FIG. 5, the horizontal axis represents the substitution rate (%), and the vertical axis represents the compressive strength and bending strength (N / mm 2 ). It has been found that the compressive strength and bending strength increase as the replacement ratio of the blast furnace slag fine powder increases, and in particular, the compressive strength increases greatly. Even with a replacement rate of 10%, a compressive strength of about 40 N / mm 2 can be obtained, and with a replacement rate of 30%, a strength of about 7.5 times the replacement rate of 0% can be obtained at about 75 N / mm 2. It was found. For this reason, it is presumed that if the substitution rate is further increased, higher strength can be obtained. In addition, by replacing the blast furnace slag fine powder in this way, the blast furnace slag fine powder has a high CaO content and a high ionization tendency compared to fly ash. Even without curing, sufficient strength can be expressed at an early stage.
ちなみに、打設後に第１パターンの蒸気養生を施し、その後は所定の材齢まで恒温室内（２０℃、湿度９０％）で貯蔵した場合、典型的なモルタルでは、日がたつにつれて強度は高くなっていくが、ジオポリマーを用いた場合には、脱型直後に既に２８日経過したときの強度の約７５％を得ることができ、７日目までは強度が高くなっていくがそれ以降は変化しなかった。 By the way, when the first pattern of steam curing is applied after placement, and then stored in a constant temperature room (20 ° C, humidity 90%) until a predetermined age, in a typical mortar, the strength increases with time. However, when geopolymer is used, about 75% of the strength when 28 days have passed already immediately after demolding can be obtained, and the strength increases until the seventh day, but thereafter It did not change.
また、養生として第２パターンを採用し、各蒸気養生時間の蒸気養生を行い、その後、常温養生に移行して７日で強度を測定すると、圧縮強度が、養生時間が２４時間を経過するまでは直線的に上昇し、それを超えると、ほぼ一定となった。曲げ強度については、養生時間が１２時間を経過するまでは直線的に上昇し、それを超えると、ほぼ一定になった。このため、養生時間は、２４時間もあれば、最大の圧縮強度および曲げ強度を得ることができる。このように短時間で最大の強度を発現することから、工期を大幅に短縮することが可能である。 In addition, adopting the second pattern as curing, performing steam curing for each steam curing time, and then measuring the strength in 7 days after moving to room temperature curing, until the curing time has passed 24 hours Rises linearly, beyond which it becomes almost constant. The bending strength increased linearly until the curing time passed 12 hours, and was almost constant after that. For this reason, if the curing time is 24 hours, the maximum compressive strength and bending strength can be obtained. Since the maximum strength is developed in a short time in this way, the construction period can be greatly shortened.
以上の結果から、置換率の上昇に伴って圧縮強度が上昇するため、任意の置換率に設定すれば、その置換率に対応する圧縮強度を得ることが可能である。このため、例えば、上記の配合割合を変えた供試体を複数作り、これらについて圧縮強度を測定し、その配合割合と対応付けた対応情報を予め作成しておくことで、その後、製造したいジオポリマー組成物の圧縮強度を設定すれば、その対応情報から配合割合を求めることができ、その配合割合に従ってフィラーを作り、上記のように混練、成形、養生を行うことにより、その設定した圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を製造することができる。なお、供試体を作り、対応情報を作成する作業は、ジオポリマー組成物を製造するたびに実施する必要はなく、１回実施しておけば、それを利用して配合割合を求め、所望する圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を製造することができる。 From the above results, the compressive strength increases as the replacement rate increases. Therefore, if an arbitrary replacement rate is set, the compressive strength corresponding to the replacement rate can be obtained. For this reason, for example, by making a plurality of specimens with different blending ratios, measuring the compressive strength for these specimens, and creating correspondence information associated with the blending ratios in advance, the geopolymer to be manufactured thereafter If the compressive strength of the composition is set, the blending ratio can be obtained from the corresponding information, the filler is made according to the blending ratio, and the set compressive strength is obtained by kneading, molding, and curing as described above. A developing geopolymer composition can be produced. In addition, it is not necessary to carry out the work of making a specimen and creating correspondence information every time the geopolymer composition is produced. Geopolymer compositions that exhibit compressive strength can be produced.
ここでは、フィラーに対する高炉スラグ微粉末の内割り置換率を２０％以上とすれば、常温養生を行い硬化させて、材齢７日で３０Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を製造することができる。さらに、アルカリ溶液に含まれる水ガラスと水酸化ナトリウムの混合比も、２：１〜３：１とすることで、安定した可使性を得ることができる。 Here, if the internal substitution rate of the blast furnace slag fine powder with respect to the filler is 20% or more, the geopolymer composition is cured by curing at room temperature and develops a compressive strength of 30 N / mm 2 or more at 7 days of age. Can be manufactured. Furthermore, stable usability can be obtained by setting the mixing ratio of water glass and sodium hydroxide contained in the alkaline solution to 2: 1 to 3: 1.
以上のことをまとめると、図６に示すフローチャートに示すような流れになる。すなわち、このジオポリマー組成物の製造方法は、ステップ６００から開始し、ステップ６０５で、フライアッシュと高炉スラグの配合割合を変えた複数の供試体を製作する。上記の試験においては、高炉スラグ微粉末を使用したが、微粉末に限定されるものではない。製作の方法は、上記試験で例示した方法と同様の方法を採用することができる。ステップ６１０では、複数の供試体の圧縮強度を測定する。例えば、アムスラー型万能試験機等の圧縮試験機を用い、一軸荷重をかけ、供試体が破断するときの最大応力を圧縮強度として測定する。そして、ステップ６１５で、配合割合と強度とを対応付けた対応情報を作成する。 To summarize the above, the flow is as shown in the flowchart of FIG. That is, the manufacturing method of this geopolymer composition starts from step 600, and in step 605, a plurality of specimens are manufactured with different blending ratios of fly ash and blast furnace slag. In the above test, blast furnace slag fine powder was used, but it is not limited to fine powder. As a manufacturing method, a method similar to the method exemplified in the above test can be adopted. In step 610, the compressive strength of a plurality of specimens is measured. For example, using a compression tester such as an Amsler universal tester, a uniaxial load is applied, and the maximum stress when the specimen breaks is measured as the compressive strength. In step 615, correspondence information in which the blending ratio and the strength are associated is created.
その後、ステップ６２０で、実際に製造するジオポリマー組成物の圧縮強度を設定する。ステップ６２５で、設定された圧縮強度を基に、対応情報からフライアッシュと高炉スラグの配合割合を決定する。ステップ６３０で、決定した配合割合を基にフライアッシュと高炉スラグの量を決定し、計量し、アルカリ溶液および骨材も適量用意する。アルカリ溶液の量は、上記の３９．７％〜４９．７％という範囲から適切な量を決定することができ、骨材は、フィラーの量の２〜４倍として決定することができる。 Thereafter, in step 620, the compressive strength of the actually produced geopolymer composition is set. In step 625, the blending ratio of fly ash and blast furnace slag is determined from the correspondence information based on the set compressive strength. In step 630, the amounts of fly ash and blast furnace slag are determined and measured based on the determined blending ratio, and appropriate amounts of alkaline solution and aggregate are prepared. The amount of the alkaline solution can be determined as an appropriate amount from the above range of 39.7% to 49.7%, and the aggregate can be determined as 2 to 4 times the amount of the filler.
ステップ６３５で、フィラーおよび骨材をミキサに入れ混練し、アルカリ溶液を加えてさらに混練する。そして、ステップ６４０で、型枠を設置し、その型枠内に流し入れて成形し、養生を行って硬化させ、型枠を取り除き、さらに一定時間養生を行い、ステップ６４５で作業を終了する。 In step 635, the filler and aggregate are put into a mixer and kneaded, and an alkaline solution is added and further kneaded. Then, in step 640, the mold is installed, poured into the mold, molded, cured and cured, removed from the mold, and further cured for a certain period of time, and the operation is terminated in step 645.
これまで本発明のジオポリマー組成物およびその製造方法を上述した実施形態をもって詳細に説明してきたが、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、他の実施形態や、追加、変更、削除など、当業者が想到することができる範囲内で変更することができ、いずれの態様においても本発明の作用・効果を奏する限り、本発明の範囲に含まれるものである。 The geopolymer composition of the present invention and the method for producing the same have been described in detail with the above-described embodiments, but the present invention is not limited to the above-described embodiments, and other embodiments, additions, Modifications, deletions, and the like can be made within the scope that can be conceived by those skilled in the art, and any aspect is included in the scope of the present invention as long as the effects and advantages of the present invention are exhibited.
Claims (6)
設定される圧縮強度に応じて前記フライアッシュと前記高炉スラグの配合割合が変更されることを特徴とする、ジオポリマー組成物。 A geopolymer composition produced by kneading, curing and curing a filler composed of fly ash and blast furnace slag, an alkaline solution, and an aggregate,
The geopolymer composition characterized in that the blending ratio of the fly ash and the blast furnace slag is changed according to the set compressive strength.
設定される圧縮強度に応じて決定されたフライアッシュと高炉スラグの配合割合に従って計量した当該フライアッシュと当該高炉スラグをフィラーとして用い、当該フィラーとアルカリ溶液と骨材とを混練し、養生を行って硬化させることにより当該圧縮強度を発現するジオポリマー組成物を製造する工程とを含む、方法。 A method for producing a geopolymer composition comprising:
Using the fly ash and blast furnace slag weighed according to the blending ratio of fly ash and blast furnace slag determined according to the set compressive strength, the filler, alkaline solution and aggregate are kneaded and cured. And a step of producing a geopolymer composition that exhibits the compressive strength by curing.
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