JP7231409B2

JP7231409B2 - 再生燃料電池

Info

Publication number: JP7231409B2
Application number: JP2018549635A
Authority: JP
Inventors: ブランドン，ナイジェル; ユフィット，ブラディミール; クチェルナク，アンソニー; ルビオ－ガルシア，ジャビエ
Original assignee: アイピー２アイピーオーイノベ－ションズリミテッド
Priority date: 2015-12-14
Filing date: 2016-12-13
Publication date: 2023-03-01
Anticipated expiration: 2036-12-13
Also published as: JP2023025023A; EP3391450A1; US20180366759A1; EP3391450B1; JP2018537838A; ES2899235T3; CN115295848A; CN108475802A; WO2017103578A1; GB201522003D0; US10756377B2

Description

技術分野
本発明は、一般に、再生燃料電池（regenerative fuel cell：ＲＦＣ）技術の分野に関する。より具体的には、本発明は、ＲＦＣ技術における添加剤の使用に関する。

背景技術
再生燃料電池および再生燃料電池が電気を貯蔵して供給する方法は、長年にわたって公知である。それらは、エネルギ貯蔵および電力供給のための電気化学装置である。電力供給局面では、電気化学的に活性な種が電極に供給され、電極において電気化学的に反応して、電気化学的パワーを発生させる。貯蔵局面では、電力を使用して、電気化学的に活性な種を再生して貯蔵する。

電気化学的に活性な種は、電極室とは別に貯蔵され、必要なときに供給可能であるので、この機器の発電能力は、相当大きくかつスケーラブルであり得る。

電気化学反応は、イオン輸送システム（膜など）の両側で起こり、電荷キャリアは、当該膜によって輸送または交換される。

これらの再生燃料電池（ＲＦＣ）システムにおける基本的な電気化学プロセスは、単純なレドックス式によって表わすことができ、当該作用は、当該システムのエネルギ貯蔵モード時は一方向に進み、当該システムの電力供給モード中は反対方向に進み、「レドックス」という用語は、還元および補完的な酸化が一緒に起こる反応を定義する。

しかし、実際の用途でのこれらのシステムの実施は、単純な電気化学プロセスであるように思われるにもかかわらず、多くの制約に直面してきた。現実的問題としては、危険な材料の使用、効率の悪さ、システムサイズ、電解液の流れの閉塞および詰まり、種のクロスオーバ、ガスの発生、ならびに特に材料のコストおよび機器のコストがあった。これらは、ＲＦＣを産業界で幅広く利用することを妨げてきた。

エネルギ貯蔵技術には幅広い潜在的な応用先がある。大半の再生可能エネルギ技術は、変動する需要に見合うように電力出力を容易に調整することができないため、低炭素／再生可能エネルギ源を実際に実現できるようにする上でエネルギ貯蔵は重要である。また、エネルギ貯蔵技術は、一定の電力供給および質を確実にするためのリモート電源として使用されてもよく、電気が安価であるときにエネルギを貯蔵して貯蔵されたエネルギをピーク時に分配することによって電気のコストを削減するために使用されてもよい。

金属レドックス対を有する全ての再生燃料電池が直面する不利点のうちの１つは、金属イオンが電気化学的に還元されたときに水素および／または酸素共進化が起こり得るというものである。

水素ガスおよび液体臭素電解質を利用する液体／気体燃料電池がリフシッツ等によって研究されてきた（エレクトロケミストリー・コミュニケーションズ、２００６、第８巻（８）、１３５８－６２）。後に、エンストレージ・フロー・システムズによって水素－臭素燃料電池が改変されてＲＦＣになった。このシステムは高い放電出力パワーを示したが、動作中の触媒安定性および臭素ガスの発生が低いこのシステムを使用することには複数の欠点がある。さらに最近では、ＷＯ２０１１／０８９５１８において、水素－臭素再生燃料電池が提案され、水素－鉄レドックスシステムを使用することについても言及されている。しかし、鉄ＩＩ／ＩＩＩレドックス対の標準電気化学電位が低いために（０．７７Ｖ対ＳＨＥ）、放電時のこのような水素－鉄システムの平均動作電圧はさらに低くなり（実際、公知の再生燃料電池の間で最も低い）、これは実際のレドックス電池適用例にとっては非常に不利である。研究されてきた別の液体／気体ＲＦＣは、バナジウム／空気ＲＦＣ（ホセイニー，Ｓ．Ｓ等、エレクトロケミストリー・コミュニケーションズ、２０１１、第１３巻、７５１～７５４）であるが、このシステムは、効率が低く、パワー密度が低く、再充電性が低い。

再生燃料電池が標準的な燃料電池とは異なっているということを認識することが重要である。標準的な燃料電池は、燃料を消費して、通常は電力供給モードでのみ動作することができ、（電力が貯蔵される）エネルギ貯蔵モードでは動作することができないか、または動作できたとしても非常に非効率な態様でしか動作することができない。さらに、燃料電池において電気化学反応を逆転させることは、触媒への永久的な損傷を生じさせる可能性がある。標準的な燃料電池は、エネルギ生成モードでの動作に対してのみ最適化される一方、再生燃料電池は、電力供給モードとエネルギ貯蔵モードとの組み合わせに対して最適化される。したがって、再生燃料電池では、可逆性の強い電気化学反応のみを使用することができる一方、特定の燃料電池（ダイレクトアルコールまたはダイレクトホウ化水素燃料電池または水素／酸素燃料電池など）では、反応は可逆的でなくてもよく、実際に通常は可逆的でない。これらの問題点のために、再生燃料電池は、通常、標準的な燃料電池と比較して、少なくとも１つの異なる電気化学反応を使用するが、可逆性の強いレドックス反応を両方ともが使用する半電池、たとえば「ダイレクト水素レドックス燃料における進歩（Advancements in the Direct Hydrogen Redox Fuel）」（電気化学およびソリッドステートレター、１１（２）Ｂ１１～Ｂ１５（２００８））に開示されている水素－Ｉシステム、を燃料電池が明らかに使用する場合には、このようなシステムは燃料電池でも再生燃料電池でも使用することができる。

また、放電中の平均動作電圧が重要である。低電圧システムは、電圧を上昇させるために電気的に直列のより多くの電池を必要とするか、または低電圧－高電流システムに対処するために特注のパワーコンバータの設計を必要とし、これはシステムの複雑さおよびコストを増大させる。

したがって、再生燃料電池で使用するための２つのレドックス対であって、可逆的であり、実際の濃度（約１Ｍまたはそれ以上）で溶けやすく、対の標準電極電位（Ｅ^０／Ｖ）間の好適な電位差を有し、先行技術における問題を克服する２つのレドックス対を見つけることは、難しい課題である。

ＷＯ２０１３１０４６６４（Ａ１）は、水素ガス／溶解金属イオン再生燃料電池を提供することによって上記の問題を克服し、金属は、バナジウム、セリウム、マンガン、または安定性がありかつ電気化学的に可逆性のそれらの水性錯体から選択される。バナジウム、セリウムおよびマンガンは、比較的高い電気化学レドックス電位を有する。

特に好ましい実施形態において、ＷＯ２０１３１０４６６４（Ａ１）では、水素ガス／溶解バナジウムイオン再生燃料電池が提供されている。この発明の再生燃料電池、特に水素／バナジウムイオンシステムは、必要とされる高価なバナジウムの量を半分にすることによってコストを大幅に減少させるという点において、現在使用されている全バナジウムＲＦＣ（ＶＲＢ）の問題を少なくとも部分的に克服する。さらに、大型の液体電解質貯蔵タンクを水素用の圧縮ガス貯蔵容器と置換することによって、再生燃料電池が占める空間の量を大幅に減少させ、コストをさらに減少させる。他の利点としては、水素酸化反応の過電位が低いことによる当該システムの出力パワーの増加が挙げられる。好ましい水素／バナジウムＲＦＣは、既存のバナジウム／バナジウムＲＦＣシステムがバナジウムアノードを水素アノードと交換するように容易に適用可能であることにより、システム全体を取り付ける必要がないようにすることによって本発明の再生燃料電池を取り付ける資本コストを減少させるという点においてさらなる利点を提供する。したがって、この後付けの局面は、すでに既存の技術に相当の資本を投資してきた人々が新たなシステムを使用することの実質的な欠点を克服することになり、本発明の重要な局面である。

問題はＷＯ２０１３１０４６６４Ａ１に開示されているＲＦＣによって克服されるが、効率の悪さ、システムサイズ、電解液の流れの閉塞および詰まり、イオン交換膜汚染および高い資本コストの問題は残っており、ＲＦＣが産業界で広く利用されることを妨げる。

たとえば、Ｍｎは、レドックス電位が高い（Ｅ^０－Ｍｎ（ＩＩＩ）／Ｍｎ（ＩＩ）＝１．５１Ｖ）、豊富で安価な金属であり、エネルギ貯蔵用途にとっては興味深い。しかし、再生燃料電池でのＭｎベースの電解液の実施は、望ましくない沈殿反応により今日に至るまで実現が難しかった。電池充電中、Ｍｎ（ＩＩＩ）が生成され、以下の式２に示されるように、このイオンは、ＭｎＯ_２の沈殿につながる不均化を自発的に起こし、その結果、電池容量が低下する。

液相における金属溶解度が高くなることにより、電池エネルギ密度が高くなり、電解液の流れの閉塞および詰まりの頻度が減少し、イオン交換膜汚染が減少する。この文脈において、本発明は、性能の向上につながる水素（アノード）／液体電解質（カソード）再生燃料電池における有機および／または無機添加剤を含む液体電解質に関する。これは、今日に至るまで報告されてこなかった電池のシステムのコスト、効率およびエネルギ密度に著しく良い影響を及ぼす。

再生燃料電池は、一般に、それらの「配管」によって燃料電池と区別することができる。再生燃料電池は、電力供給局面で燃料を電極に供給するための導管と、使用済み燃料を再生可能であるように貯蔵所に導くための導管とを有する。多くの場合、燃料は、電力供給局面後に使い尽くされる電解液の形態をとり、この場合、導管は、使い尽くされた（または使用済みの）電解液を貯蔵所に導いて、それをたとえば適切なポンプを使用してエネルギ貯蔵モード中に半電池に戻すようにも配置される。それにひきかえ、燃料電池は、使い尽くされた電解液を電気化学的に補充するようにエネルギ貯蔵モードで動作するように構成されてはいない。ガス電極を含む半電池を有する再生燃料電池の場合、エネルギ貯蔵モード中に発生するガスを圧縮して、将来的な電力供給局面のために当該ガスを圧縮ガス貯蔵タンクに収集できるようにするために、一般に圧縮器が設けられる（酸素は大気から自由に入手可能であるので、電極が酸素電極である場合には圧縮器も貯蔵タンクも必要ない）。それにひきかえ、燃料電池は概してこのような圧縮器を有していない。

発明の開示
本発明は、添付の特許請求の範囲に定義されている。

本発明は、再生燃料電池（ＲＦＣ）、すなわち電気化学装置に関し、当該再生燃料電池は、エネルギ貯蔵および電力供給の両方のために構成され、膜によって分離される陽極液室と陰極液室とを有し、当該膜は、プロトンを選択的に通過させることができ、すなわち当該膜は、たとえばプロトンに対して選択的に透過性があることによってプロトンを移動させることができ、またはプロトン交換膜である。具体的には、本発明は、システムを向上させるための電解液調合物での添加剤の使用に関する。

再生燃料電池の分野における標準的な用語法によれば、「アノード」および「カソード」という用語は、電力供給モードでの電極の機能によって定義される。混乱を避けるために、ＲＦＣの２つの動作モード（電力供給およびエネルギ貯蔵）を通して同一の用語は同一の電極を表わすものとする。「陽極液」および「陰極液」という用語は、「アノード」および「カソード」と接触する電解液を表わすために使用される。

電力供給モードでは、電気化学的に活性な種は、アノードにおいて酸化され、電気化学的に活性な種は、カソードにおいて還元されて反応済みの（または「使用済みの」）種を形成する。エネルギ貯蔵モードでは、電気化学システムは逆になって、「使用済みの」カソード種は、カソードにおいて電気化学的に酸化されて、対応する電気化学的に活性な種を再生する。電気化学的に活性な種（水素ガス）が、電解液に溶解されるプロトンに変換されるので、水素ガスアノードにおけるレドックス反応は、電力供給モードでいかなる「使用済みの」種も発生させない、ということが理解されるであろう。プロトンは、アノード室とカソード室とを分離する膜によって、膜のアノード側から膜のカソード側に選択的に通過させられる。電力供給モード中のアノードでの水素ガスの酸化中に生成された電子は、集電器によって収集される。しかし、未反応の水素ガスはいずれも、１つ以上の導管によってアノード室から移されて、加圧ガス源容器に戻され得る。エネルギ貯蔵モードでは、プロトンは、アノード室とカソード室とを分離する膜によって、膜のカソード側から膜のアノード側に選択的に通過させられ、プロトンは、アノードにおいて還元されて水素ガスを再生し、アノードの電気化学的に活性な種を形成する。

したがって、本開示の局面に従って、アノードでの電気化学的に活性な種の反応およびカソードでの異なる電気化学的に活性な種の反応によって電力を発生させる電力供給モードで動作することができ、上記電気化学的に活性な種を生成するために電力を消費するエネルギ貯蔵モードでも動作することができる再生燃料電池が提供され、当該電池は、
アノード室における可逆性水素ガスアノードと、
カソード室における可逆性カソードと、
アノード室とカソード室とを分離する膜とを備え、当該膜は、プロトンを選択的に通過させることができ、当該電池はさらに、
上記電力供給モードでは電気化学的に活性な種をアノードおよびカソードに供給し、上記エネルギ貯蔵モードでは生成された電気化学的に活性な種をアノードおよびカソードから運び出すように構成された導管を備え、
アノードにおけるレドックス反応は、以下の通りであり、

カソードにおけるレドックス反応は、以下から選択され、

当該電池はさらに、
添加剤として存在する、Ａｌ^３＋、ＴｉＯ^２＋、Ｔｉ^４＋などの金属イオン、または、界面活性剤、キレート剤、ポリマーもしくはデンドリマーなどの有機材料を備える。

再生燃料電池のカソード側では、電気化学的に活性な種は、陰極液電極室に供給される液体陰極液内に存在する。アノードに関しては、電気化学的に活性な種は水素であり、陽極液電極はガス透過性電極である。

陰極液内に存在する電気化学的に活性な種は、第１の容器に貯蔵され、電力供給モードでカソード室に移動する準備ができている状態であってもよい。アノードでは、電気化学的に活性な種は、水素ガスであり、一般に加圧ガス源の形態である。

電力供給モード中、使用済みの陰極液は、容器に収集され、当該容器は、第１の容器または別の第２の容器であってもよい。エネルギ貯蔵モード中、使用済みの電解液は、容器からカソード室に供給され得て、カソード室において電気化学的に活性な種が再生される。第１および第２の容器（設けられる場合）は、単一の容器の異なる室であってもよい。

再生燃料電池は、液体陰極液を導管を介して貯蔵容器とカソード室との間で循環させることを可能にするポンプをさらに含み得る。上記のように、再生燃料電池は、電気化学電池の外側の供給源容器に水素ガスをある圧力で貯蔵することを可能にする圧縮器を含み得る。また、再生燃料電池は、供給源容器に貯蔵する前に水素ガスを乾燥させる乾燥器も含み得る。再生燃料電池は、圧縮ガスの膨張の結果として電気を供給するために水素膨張発生器も備え得る。

電気化学反応は、個別のアノードおよびカソードで起きてもよく、または特にガスアノードの場合には、電気化学反応は、一般にガス分離膜／触媒多孔性ガス電極界面で起きるため、個別のアノードおよびカソードを識別することは必ずしも容易ではなく、アノードおよびカソードが主に顕在化したものは、単にアノードおよびカソード集電器であり得て、これらは、外部回路から電極への電子の供給および電極から外部回路への電子の除去を容易にする（電力供給モードでは、アノード集電器は、アノードから外部回路に電子を移動させ、カソード集電器は、外部回路からカソードに電子を供給する。エネルギ貯蔵モードでは、これが逆になる。）
アノードは多孔性ガス電極であり、カソードは多孔性電極であってもよく、または非多孔性電極であってもよいが、多孔性電極が好ましい。好適な電極の例は、当該技術分野において周知である。本発明では、触媒多孔性炭素電極、たとえば触媒カーボン紙、布地、フェルトまたは複合物、が特に好ましい。炭素は、黒鉛状であってもよく、非晶質であってもよく、またはガラス状構造を有していてもよい。本発明の特に好ましい実施形態では、アノードは触媒電極であり、カソードは非触媒電極である。カソードにおけるレドックス反応は通常は触媒作用を必要としないので、１つの電極だけが触媒作用を受ける再生燃料電池を有することにより、再生燃料電池の生産コストを大幅に削減することが可能になり得る。何らかの非貴金属触媒を使用することが可能であるが不可欠ではなく、これによっても、貴金属触媒の使用と比較してコストを抑えられるであろう。アノードにおいて使用される触媒は、たとえば白金、パラジウム、イリジウム、ルテニウム、レニウム、ロジウム、オスミウム、もしくは合金、たとえば白金／ルテニウム合金を含むそれらの組み合わせなどの貴金属からなっていてもよく、またはＰｔＣｏ、ＰｔＮｉ、ＰｔＭｏなどの二成分触媒であってもよく、またはＰｔＲｕＭｏ、ＰｔＲｕＳｎ、ＰｔＲｕＷなどの三成分触媒であってもよく、またはＲｕＳｅ、Ｐｔ－ＭｏＯ_ｘなどのカルコゲン化物／酸化物であってもよい。いくつかの二成分／三成分またはそれ以外の純貴金属触媒は、陰極液種クロスオーバの結果として起こり得る触媒中毒に対して耐性があるだろう。貴金属の量は、通常の触媒燃料電池ガス電極と比較して大幅に減少させることができる。なぜなら、ＲＦＣは、従来の燃料電池と同じ高出力モードで動作する必要がないからである。

アノード半電池内に存在する電気化学的に活性な種は、水素ガスである。したがって、アノードで起きるレドックス反応は、以下の通りである。

水素ガスは、加圧ガス源容器であってもよい容器におけるアノード室の外部に貯蔵される。水素ガスは、電力供給モードでは１つ以上の導管によってアノード室に供給され得て、エネルギ貯蔵モードでは１つ以上の導管によってアノード室から運び出され得る。

カソード半電池内に存在する電気化学的に活性な種は、Ｖ^５＋、Ｃｅ^４＋またはＭｎ^３＋のうちの１つであり得て、それぞれの「使用済みの」種は、Ｖ^４＋、Ｃｅ^３＋またはＭｎ^２＋である。したがって、カソードで起きるレドックス反応は、以下から選択される。

好ましい実施形態では、カソードで起きるレドックス反応は、以下の通りである。

また、陰極液は、望ましくない沈殿反応を防止することに役立つ添加剤を含む。添加剤は、無機添加剤であってもよく、または有機添加剤であってもよい。添加剤は、有機である場合には、界面活性剤であってもよく、ポリマーであってもよく、またはデンドリマーであってもよい。添加剤は、無機である場合には、金属イオンの供給源であってもよい。具体的には、添加剤は、Ａｌ^３＋、ＴｉＯ^２＋またはＴｉ^４＋の供給源であってもよい。

本発明の再生燃料電池は、上記の利点を提供し／上記の問題を克服する。中でも注目すべきは、（ａ）必要とされる高価な金属イオン、特にバナジウムの量を半分にすることによって、現在使用されている全バナジウムＲＦＣ（ＶＲＢ）と比較してコストが削減されること、（ｂ）ＶＲＢにおける大型の液体電解質貯蔵タンクを水素のための圧縮ガス貯蔵容器と置換することに起因して、再生燃料電池が占める空間の量を減少させること、（ｃ）水素酸化反応の過電位が低いことによりシステムの出力パワーが増加すること、（ｄ）好ましい水素／バナジウムＲＦＣの場合、既存のＶＲＢに後付することができ、ＶＲＢを交換するのに必要な設備投資を減少させること、および（ｅ）電気活性種の沈殿速度が遅くなることにより、液相での金属溶解度が高くなり、電池エネルギ密度を高くすることができ、電解液の流れの閉塞および詰まりの頻度を減少させ、イオン交換膜汚染を減少させることである。

カソード半電池内に存在する電気化学的に活性な種は、遊離カチオン、たとえばＭ^ｎ＋と呼ばれるが、任意の安定性があるプラスに帯電した錯体、たとえばＶＯ_２ ^＋およびＶＯ^２＋などのオキサイド錯体、または界面活性剤、ポリマーもしくはデンドリマー添加剤により形成される錯体として陰極液溶液内に存在してもよい。プラスに帯電した錯体の性質は、陰極液溶液の生成に使用される材料次第である。たとえば、カソード半電池内に存在する電気化学的に活性な種がバナジウムである場合、液体陰極液は、四価酸化バナジウム（ＶＯ_２）、硫酸バナジル（ＶＯＳＯ_４）または五価酸化バナジウム（Ｖ_２Ｏ_５）、Ｃｅ^ＩＩＩ _２（ＳＯ_４）_３／Ｃｅ^ＩＶ（ＳＯ_４）_２または三価炭酸セリウムＣｅ^ＩＩＩ _２（ＣＯ_３）_３を用いて調製されてもよい。カソード半電池内に存在する電気化学的に活性な種がマンガンである場合、液体陰極液は、二価マンガン（ＭｎＳＯ_４）または二価炭酸マンガン（ＭｎＣＯ_３）を用いて調製されてもよい。電解液は、一般に水性である。

カソード半電池における電気化学的に活性な種は、液体電解質に存在する。酸性電解液は当該技術分野において周知であり、いかなる標準的な酸性電解液も本発明に従って使用してもよい。好ましい電解液としては、濃硫酸の水溶液であってもよい硫酸、メタンスルホン酸（ＭＳＡ）もしくはトリフルオロメタンスルホン酸（ＴＦＳＡ）、またはそれらの混合物であってもよく、最も好ましくは硫酸である。ＣｅおよびＭｎなどのレドックス対の電気化学ポテンシャルが高いことにより、エネルギ貯蔵モード（充電）中の酸素の発生を最小限に抑えるためには有機酸電解液の使用が好ましい。その他の強酸の使用は、当該酸が可溶性金属カチオンを形成し得るが陰極液を還元または酸化させない場合には、禁止されるものではない。陰極液における電気化学的に活性な種の濃度は、再生燃料電池のパワー密度およびエネルギ密度を決定する。したがって、陰極液における電気化学的に活性な種の濃度は、好ましくは少なくとも０．２Ｍであり、より好ましくは０．５Ｍよりも高く、たとえば１Ｍよりも高いかまたは１．５Ｍよりも高い。電気化学的に活性な種の実際の最大濃度は、一般に電解液へのその溶解度によって左右される。なぜなら、濃度が高くなると、電解液からの沈殿の問題が深刻化するからである。電池内に沈殿材料が存在することは、電解液の流れおよび対象の再生燃料電池の機能を妨げるので、回避されることが好ましい。

アノード室とカソード室とを分離する膜は、プロトン（水素イオン）を選択的に通過させることができる膜であり、当該膜がプロトン交換膜またはプロトンに対して透過性がある膜であってもよいことを意味する。好ましくは、膜は、プロトン交換膜である。プロトン交換膜は、当該技術分野において周知であり、たとえばデュポン社によって製造されるナフィオン（商標）イオン交換膜である。ナフィオン（商標）膜は、優れたプロトン伝導性および優れた化学安定性を有しているが、バナジウムカチオンに対する透過性が高く、コストが高いといった複数の不利点を有している。したがって、他の好ましい実施形態では、膜は、金属カチオン、たとえばバナジウムカチオン、セリウムカチオンおよびマンガンカチオンに対して実質的に不透過性である。

添加剤は、リン酸アンモニウム、リン酸カリウム、炭酸アンモニウム、ポリアクリル酸、ポリアクリルアミド、ポリマレイン酸、アラニン、グリシン、ポリリン酸ナトリウム、トリポリリン酸ナトリウム、硫酸アンモニウム、硫酸カリウム、ポリスチレンＳ．酸、ＴｅｒｉｃＰＥ６１、ＩＣＩ、ＴｅｒｉｃＢＬ８、ＩＣＩ、Ｆｌｏｃｏｎ－１００、ＣａｌｇｏｎＥＬ－５６００、Ｂｒｉｑｕｅｓｔ３０１０－２５、ｐＨｒｅｅｄｏｍ、ＳＨＭＰ、Ｋ２ＳＯ４、Ｋ３ＰＯ４、ＫＨＳＯ４、エチレンジアミンテトラメチレンホスホン酸（ＥＤＴＭＰ）、およびＣＬ－４０００のうちの１つ以上を含み得る。これらの添加剤は、カソードにおけるレドックス反応が以下の通りである特定の用途を見つけることができる。

実際には、さらなる局面にしたがって、アノードおよびカソードでの電気化学的に活性な種の反応によって電力を発生させる電力供給モード、および、上記電気化学的に活性な種を生成するために電力を消費するエネルギ貯蔵モードで動作することができる再生燃料電池が提供され、当該電池は、
アノード室における可逆性水素ガスアノードと、
カソード室における可逆性カソードと、
アノード室とカソード室とを分離する膜とを備え、当該膜は、プロトンを選択的に通過させることができ、当該電池はさらに、
上記電力供給モードでは電気化学的に活性な種をアノードおよびカソードに供給し、上記エネルギ貯蔵モードでは生成された電気化学的に活性な種をアノードおよびカソードから運び出すように構成された導管を備え、
アノードにおけるレドックス反応は、以下の通りであり、

カソードにおけるレドックス反応は、以下から選択され、

カソード室は、添加剤を備える。添加剤は、塩化水素、リン酸アンモニウム、リン酸カリウム、別のリン酸塩種、炭酸アンモニウム、ポリアクリル酸、ポリアクリルアミド、ポリマレイン酸、アラニン、グリシン、ポリリン酸ナトリウム、トリポリリン酸ナトリウム、硫酸アンモニウム、硫酸カリウム、ポリスチレンＳ．酸、ＴｅｒｉｃＰＥ６１、ＩＣＩ、ＴｅｒｉｃＢＬ８、ＩＣＩ、Ｆｌｏｃｏｎ－１００、ＣａｌｇｏｎＥＬ－５６００、Ｂｒｉｑｕｅｓｔ３０１０－２５、ｐＨｒｅｅｄｏｍ、ＳＨＭＰ、Ｋ２ＳＯ４、Ｋ３ＰＯ４、ＫＨＳＯ４、エチレンジアミンテトラメチレンホスホン酸（ＥＤＴＭＰ）、およびＣＬ－４０００のうちの１つ以上を含み得る。対応する方法も提供され得る。当業者が認識するであろうように、１つの局面に適用される好ましいまたは任意の特徴が、別の局面にも適用されてもよい。

本発明の液体／気体再生燃料電池の概略断面図である（「液体」および「気体」という用語は、２つの電極に供給される電気化学的に活性な材料の相を示す）。０．２３Ｍバナジウムを使用したバナジウム／水素再生燃料電池の充電／放電曲線である。可変電流密度での０．２３Ｍバナジウムを使用したバナジウム／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。可変流量での０．２３Ｍバナジウムを使用したバナジウム／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。５０ｍｌ／分の流量での０．２３Ｍバナジウムを使用したバナジウム／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。１００ｍｌ／分の流量での０．２３Ｍバナジウムを使用したバナジウム／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。１００ｍｌ／分の流量での１．０Ｍバナジウムを使用したバナジウム／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示し、当該グラフは、結合Ｉ－Ｖ曲線（左側）およびパワー曲線（右側）を示す。４つのサイクルにわたる５０ｍｌ／分の流量および２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。５０ｍｌ／分の流量および可変電流密度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度および可変流量での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。さまざまな充電状態における５０ｍｌ／分の流量および０．００１Ａ／秒、２０秒／ｐでの５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。４サイクルにわたる５０ｍｌ／分の流量での５ＭＨ_２ＳＯにおける０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を有する０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。５０ｍｌ／分の流量および可変電流密度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を有する０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。５０ｍｌ／分の流量および２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度および可変マンガン濃度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。２０秒／点での０．００１Ａ／秒の走査速度および５０ｍｌ／分の流量での、さまざまなマンガン濃度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を使用したマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。２０秒／点での０．００１Ａ／秒の走査速度および５０ｍｌ／分の流量での０．２ＭＭｎＳＯ_４および０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を使用したさまざまな酸濃度でのマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。さまざまな充電状態における２０秒／点での０．００１Ａ／秒の走査速度および５０ｍｌ／分の流量での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４および０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を使用したマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。Ｔｉ（ＩＶ）が存在する状態およびＴｉ（ＩＶ）が存在しない状態でのマンガン／水素再生燃料電池の容量保持の比較を示す。３ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用した２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度でのマンガン／水素再生燃料電池の充電および放電曲線を示す。３ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４および０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を使用した２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度でのマンガン／水素再生燃料電池の充電および放電曲線を示す。支持電解液としてＨＣｌを使用するＨ_２－ＶＲＦＢの５０ｍＡｃｍ^－２、７５ｍＡｃｍ^－２および１００ｍＡｃｍ^－２での定電流充電および放電を示す。７５ｍＡｃｍ^－２、６ＭＨＣｌにおける２．５ＭＶＯＳＯ_４の電解液、５０ｍＬ分^－１の液体流量、１００ｍＬ分^－１のガス流量での定電流充電および放電時のクーロン効率、電圧効率、エネルギ効率および比容量を示す。添加剤として０．２ＭＮＨ_４Ｈ_２ＰＯ_４を使用し、電解液が３ＭＨ_２ＳＯ_４における３ＭＶＯＳＯ_４であり、液体流量が５０ｍＬ分^－１であり、ガス流量が１００ｍＬ分^－１であるＨ_２－ＶＲＦＢの５０ｍＡｃｍ^－２での定電流充電および放電を示す。

実施形態および実施例の説明
図１は、電力を発生させるために用いられる電気化学的に活性な材料が（ａ）水素ガス（アノードに供給される）および（ｂ）液体陰極液における溶解金属イオン（カソードに供給される）である再生燃料電池の概略図を示す。

電力供給モードでは、電気化学的に活性な種Ｍ^ｎ＋１を含む液体陰極液が、ポンプ（１１）によって陰極液貯蔵容器（１２Ａ）の室から導管（１２Ｂ）を介して陰極液室（９）に注入され、以下の半反応に従ってカソード（２）で還元される。

次いで、使用済みの電解液種Ｍ^ｎを含む陰極液は、陰極液室から第２の導管（１）を介して陰極液貯蔵容器（１２Ａ）に運ばれ、未使用陰極液室とは別の室に貯蔵される。陰極液は、添加剤をさらに含む。

アノードおよび陽極液室（８）の少なくとも一部は、多孔性ガスフロー電極によって形成され、水素は、加圧ガス源容器（７）から導管（１３）を介してアノード／アノード室（８）に供給され、以下の半反応に従ってプロトン（Ｈ^＋）に酸化される。

集電器（４）によって電流が収集される。プロトン交換膜（３）は、陽極液室（８）と陰極液室（９）とを分離し、膜（３）の陽極液側から陰極液側にプロトンを選択的に通過させて充電を平衡させ、それによって電気回路を完了させる。いかなる未反応の水素も第２の導管（５）によって陽極液室（８）から運ばれ、加圧ガス源容器（７）に戻される。

エネルギ貯蔵モードでは、当該システムは逆にされるため、電気化学的に活性な種Ｍ^ｎは、陰極液貯蔵容器（１２Ａ）から導管（１）を介して陰極液室（９）に注入され、使用済みの電解液種Ｍ^ｎは、カソードで酸化されて、電気化学的に活性な種Ｍ^ｎ＋１を形成する。結果として生じる再生電解液は、ポンプ（１１）によって陰極液容器（９）から第２の導管（１２Ｂ）を介して陰極液貯蔵容器（１２Ａ）に伝達される。その間、プロトン交換膜（３）の陽極液側のプロトンは、多孔性ガスアノード（４）で水素ガスに触媒還元される。水素は、多孔性アノード（４）から導管（５）を介して伝達され、任意に、加圧ガス源容器（７）に貯蔵される前に圧縮器（６）によって圧縮される。

種Ｍ^ｎ＋１／Ｍ^ｎは、Ｖ^５＋／Ｖ^４＋、Ｃｅ^４＋／Ｃｅ^３＋、Ｍｎ^３＋／Ｍｎ^２＋のうちのいずれかであってもよく、好ましくはＭｎ^３＋／Ｍｎ^２＋であってもよいということが理解されるであろう。

実施例１：バナジウム電池
２５ｃｍ^２活性面積再生バナジウム燃料電池（ＲＶＦＣ）を後述のように生成して試験した。上記の電池で使用される特定の構成要素の詳細について以下に記載する。燃料電池バイポーラプレート用途のために意図的に製造された高導電性ポリマー複合体エレクトロフェン（Ｂａｃ２社）からサーペンタインフローチャネルプレートをＣＮＣ機械加工した。ＰＴＦＥシートからプラスチックエンドプレートを切断し、当該プラスチックエンドプレートをアルミニウムプレート同士の間に挟んで、電池全体にわたって均一な圧力分布を保証した。触媒活性面積が２５ｃｍ^２である市販のＨｉＳＰＥＣ（商標）Ｍ－２００クラスＭＥＡ（ジョンソン・マッセイ・フュエル・セルズ社）を全ての実験で使用した［Johnson Matthey http://www.jmfuelcells.com/products/meas］。ｉＲ損失を最小限に抑えて優れた電気伝導性を提供するために、エンドプレートとフローチャネルプレートとの間に金めっき銅集電器を挿入した。最後に、異なる電池構成要素間にバイトンゴムガスケットを設置して、動作中にシステムを適切に封止できるようにした。

硫酸バナジウム溶液の調製
対応する量の硫酸バナジル（シグマ・アルドリッチ社）を５Ｍ濃硫酸に溶かすことによって、０．２３Ｍおよび１Ｍのバナジウム陰極液溶液を調製した。マスターフレックス・イージーロード・ペリスタルティック・ポンプおよびマスターフレックス・ケムデュランス管を使用して、バナジウム陰極液を電池に送り込んだ。

一般に、ＶＲＢでは、１．５Ｍ～２．０Ｍ程度のバナジウム濃度が使用される。しかし、０．２３Ｍ溶液が、電池性能の初期の目安になるのに十分であるという理由で選択された。より低い濃度を使用すると、低電流密度での充電および放電時間が短くなる。別段の指示がない限り、この溶液を全ての実験で使用した。

充電および放電サイクル
標準的なサイクル
以下の手順は、充電／放電サイクルを実行する際にとられる標準的なステップを詳述している。手順全体を通して、陰極液流量および水素流量は一定のままであった。

１．サイクルが実行される電流密度を使用して、システムを０．４５Ｖという目標電圧に放電した。システムの充電状態（ＳＯＣ）がこの目標値未満である場合には、目標ＳＯＣを上回る程度までシステムを充電してから、０．４５Ｖに放電した。

２．システムの開回路電圧（open circuit voltage：ＯＣＶ）を５分間にわたって測定した。

３．電圧カットオフ上限に達するまで所望の電流密度でシステムを充電した。
４．システムのＯＣＶを５分間にわたって測定した。

５．電圧カットオフ下限に達するまで所望の電流密度でシステムを放電した。
６．システムのＯＣＶを５分間にわたって測定した。

設定容量間のサイクル
１．サイクルが実行される電流密度を使用して、システムを０．４５Ｖという目標電圧に放電した。システムのＳＯＣがこの目標値未満である場合には、目標ＳＯＣを上回る程度までシステムを充電してから、０．４５Ｖに放電した。

２．特定の電流について所望の容量に達するのに必要な時間ｔ（単位：秒）を式２を用いて計算する。

式中、ｎは電子の数であり、Ｆはファラデー数であり、Ｃは種の濃度［モル／Ｌ］であり、Ｖは溶液全体積［Ｌ］であり、Ｉは電流［Ａ］であり、Ｑは容量［ｍＡｈ］である。

３．システムのＯＣＶを５分間にわたって測定した。
４．ステップ２で計算した時間にわたって、または電圧カットオフ上限に達するまで、所望の電流密度でシステムを充電した。

５．システムのＯＣＶを５分間にわたって測定した。
６．ステップ２で計算した時間にわたって、または電圧カットオフ下限に達するまで、所望の電流密度でシステムを放電した。

７．システムのＯＣＶを５分間にわたって測定した。
１．９Ｖを上回る電圧でのカーボン紙の腐食（ヨリセン等、ジャーナル・オブ・パワー・サイエンシズ、２００４、第１２７巻（１－２）、９８－１０４）および水の酸化による過剰な酸素の発生のリスクのために、１．７Ｖという電圧カットオフ上限を選択した。０．３５Ｖを下回る電圧でのＶ（ＩＩＩ）イオンへのＶ（ＩＶ）イオンの還元（ｐＨ０でのプールベダイアグラム）のために、０．４５Ｖという電圧カットオフ下限を選択した。

システム試験
０．２３ＭＶ（Ｖ）／Ｖ（ＩＶ）における充電／放電サイクル
複数の充電／放電サイクルを実行して、ＲＶＦＣの挙動を分析した。

図２は、８ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度での充電放電挙動を示す。システムは、滑らかな充電／放電曲線を示す。バナジウム／水素システムの開回路電位（ＯＣＶ）は、ネルンストの式（式３）から計算することができる。

電力供給モードでの反応は、以下の通りである：
アノード：Ｈ_２（ｇ）→２Ｈ^＋＋２ｅ^－
カソード：２ＶＯ_２ ^＋＋４Ｈ^＋＋２ｅ^－→２ＶＯ^２＋＋２Ｈ_２Ｏ
合計：Ｈ_２（ｇ）＋２ＶＯ_２ ^＋＋２Ｈ^＋→２ＶＯ^２＋＋２Ｈ_２Ｏ。

図２におけるサイクルの充電状態におけるＯＣＶは、１．０９９Ｖである。ネルンストの式を用いて、Ｖ（ＩＶ）種に対するＶ（Ｖ）種の割合は、９９％であると計算された。充電状態ではＶ（Ｖ）種の濃度が高くなることが予想され、ＯＣＶが高いことは、ＳＯＣが非常に高いことを意味するであろう。放電後のＯＣＶは０．９２１３Ｖであり、これはＶ（Ｖ）の濃度が７％であることに対応する。溶液が放電されるにつれてＶ（Ｖ）濃度が下がることが予想され、濃度が低いことは、放電が深いことを意味するであろう。

さまざまな電流密度での０．２３ＭＶ（Ｖ）／Ｖ（ＩＶ）における充電／放電サイクル
７４０ｍＡｈという最大理論容量のうちの３６％を利用したことを示したので、２６４ｍＡｈという目標容量にシステムを充電した。水素流量およびバナジウム流量は、各サイクル全体を通して５０ｍＬ／分に維持された（図３Ａ）。これらの結果から、電流密度が増加するにつれて充電および放電の両方のステップについて過電位が増加することが観察された。過電位は、オーム抵抗、電荷移動および質量輸送現象に関連付けられた損失に起因する。各充電／放電ステップの開始時には、当該損失は電荷移動プロセスによって最も支配されるが、終了時には、過電位に寄与するのは主に質量輸送制約である。

さまざまな流量での０．２３ＭＶ（Ｖ）／Ｖ（ＩＶ）における充電／放電サイクル
レドックス種の利用に影響を及ぼすシステムパラメータは、電流密度、電圧窓および電解液流量である。電流密度が増加するにつれて電解液の利用が減少することが観察された。また、電流密度は、システムの動作パワーも決定する。電解液の利用率とパワー出力との間にはトレードオフがある。１４ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度での容量利用率に対するバナジウム流量の影響を調査した（図３Ｂ）。７５％のＳＯＣでの最大パワーポイントが、システムにとって優れた代表ポイントであると考えられるので選択された。

バナジウム流量が５０ｍＬ／分であるとき、システムは、１６．２％の容量利用率を有していた（表１を参照）。

流量を３０ｍＬ／分に減少させることにより、容量利用率が９．５％に減少した。しかし、流量を７０ｍＬ／分に増加させることにより、容量利用率が３１．６％に増加した。流量の４０％の減少は、利用率の４１％の減少を引き起こしたが、４０％の増加は、利用率の９５％の増加を引き起こした。これは、質量輸送および濃度分極損失がシステムにとって重要であることを示している。さらに流量を１００ｍＬ／分に増加させることにより、容量利用率が３２．７％にわずかに増加し、より高い効率が達成された。

５０ｍｌ／分の流量での０．２３ＭＶ（Ｖ）／Ｖ（ＩＶ）のパワー密度
５０ｍＬ／分のバナジウム流量および３つの充電状態（ＳＯＣ）でシステムのパワー曲線を測定した（図４Ａ）。７５％のＳＯＣでは、システムは、１４ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度で７．７ｍＷ／ｃｍ^２の最大パワーポイントに達した。

１００ｍｌ／分の流量での０．２３ＭＶ（Ｖ）／Ｖ（ＩＶ）のパワー密度
１００ｍＬ／分の流量および３つの異なるＳＯＣについてパワー曲線を測定した（図４Ｂ）。１００％のＳＯＣでは、２４ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度で１３．３ｍＷ／ｃｍ^２の最大パワーポイントに達した。７５％のＳＯＣでは、達した最大パワーは、２１ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度で１０．７ｍＷ／ｃｍ^２であった。これは、５０ｍＬ／分の流量で達したパワーと比較して最大パワーが３９％増加したことを示している。より高いバナジウム流量で動作させると、質量輸送制約を減少させて容量利用率を増加させることによってシステム性能が向上する。

１００ｍｌ／分の流量での１．０ＭＶ（Ｖ）／Ｖ（ＩＶ）のパワー密度
バナジウム濃度を上昇させることの効果および大規模システムでの重要事項を調査するために、バナジウムの濃度を０．２３Ｍから１．０Ｍに上昇させた。典型的な大規模ＶＲＢシステムは、バナジウム濃度が１．５～２．０Ｍであるだろう。２．０Ｍを上回る濃度では、Ｖ^５＋の溶解度および沈殿が問題になる。１．０Ｍ溶液が、元のシステムからの濃度の大幅な上昇であり、大規模で使用されるであろう１．５Ｍの濃度に近づくので、選択された。

１００ｍＬ／分のバナジウム流量および１００％、７５％および５０％のＳＯＣで１．０Ｍシステムのパワー曲線を測定した（図５）。１００％のＳＯＣで達した最大パワーは、８４ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度で５４．３ｍＷ／ｃｍ^２であった。また、７５％のＳＯＣでの最大パワーポイントは、８４ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度で４８．４ｍＷ／ｃｍ^２の比パワーであった。０．２３Ｍシステムについて７５％のＳＯＣで決定される最大パワーポイントが線形に１．０Ｍに増加する場合、９１ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度で４６．５ｍＷ／ｃｍ^２のパワーが達成されるであろう。これは、最大パワーとバナジウム濃度との間の著しく線形の関係を示す。この研究では、我々の非最適化ＲＶＦＣが現行の市販のＶＲＢ技術と比較して驚くほどに高いパワー密度を示したことが分かった。たとえば、２Ｍバナジウム溶液を有し、平均動作電圧が１．３Ｖである一般的なＶＲＢシステムの放電パワー密度は、約６５ｍＷ／ｃｍ^２である（リフチク・Ｍ．およびスカイラス－カザコス・Ｍ．、ジャーナル・オブ・パワー・ソーシーズ、１９８８、第２２巻、５６－６７）か、または１Ｍバナジウム溶液では３２ｍＷ／ｃｍ^２であり、これは我々の非最適化ＲＶＦＣよりも４０％小さい。この結果はさらに、現行の従来技術の全バナジウムシステムと比較したパワー出力の観点での最適化ＲＶＦＣシステムの可能性を補強するものである。

（最大パワーポイントを少し下回る）７２ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度および１００ｍＬ／分のバナジウム流量で動作させたとき、１．０Ｍシステムでは３０．９％のエネルギ効率が達成された。これは、同様の条件下での０．２３Ｍシステムの３３．５％のエネルギ効率に匹敵する（表２）。１．０Ｍ溶液は、主にその電圧効率が低いために、全体エネルギ効率が低いが、高いクーロン効率を達成する。

実施例２：マンガン電池
特に明記しない限り、上記の実験構成をマンガンＲＦＣの実験に使用した。

充電および放電サイクルならびにパワー曲線測定などのマンガンＲＦＣを特徴付けるための方法も同じであった。放電カットオフ電圧は０．５Ｖであったが、充電は１．８Ｖで停止させた。

硫酸マンガン溶液の調製
対応する量の炭酸マンガン（シグマ・アルドリッチ社）を濃硫酸に溶かすことによって、０．２Ｍおよび０．５Ｍのマンガン陰極液溶液を調製した。炭酸マンガンを添加すると、ＣＯ_２が放出されて金属溶解度を促進させる。硫酸濃度は、３Ｍまたは５Ｍの濃度に達するように調整される。マスターフレックス・イージーロード・ペリスタルティック・ポンプおよびマスターフレックス・ケムデュランス管を使用して、バナジウム陰極液を電池に送り込んだ。

放電中の電気化学反応

システム試験
標準的なＭｎ電解液（添加剤なし）：サイクル効率
図６は、４サイクルにわたる５０ｍｌ／分の流量および２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。

各サイクルについてのクーロン効率、電圧効率およびエネルギ効率を以下の表３にまとめる。

標準的なＭｎ電解液（添加剤なし）：電流密度
図７は、５０ｍｌ／分の流量および可変電流密度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。

さまざまな電流密度におけるクーロン効率、電圧効率およびエネルギ効率を以下の表４にまとめる。

標準的なＭｎ電解液（添加剤なし）：流量
図８は、２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度および可変流量での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。

標準的なＭｎ電解液（添加剤なし）：パワー曲線
図９は、さまざまな充電状態における２０秒／点での０．００１Ａ／秒の走査速度および５０ｍｌ／分の流量での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。

実施例３：添加剤を有するマンガン電池
添加剤を有する再生マンガン燃料電池を特徴付けるために、上記と同様の実験構成および一連の実験を行った。

特に明記しない限り、上記の実験構成を付加的な実験を有するマンガンＲＦＣに使用した。

硫酸マンガン／硫酸チタン溶液の調製
好適な前駆体を濃硫酸に溶かすことによって、０．２Ｍ～１．５Ｍの付加的な溶液を調製した。対応する量の炭酸マンガン（シグマ・アルドリッチ社）を濃硫酸に溶かすことによって、０．２Ｍおよび０．５Ｍのマンガン陰極液溶液を調製した。炭酸マンガンを添加すると、ＣＯ_２が放出されて金属溶解度を促進させる。硫酸濃度は、３Ｍまたは５Ｍの濃度に達するように調整される。マスターフレックス・イージーロード・ペリスタルティック・ポンプおよびマスターフレックス・ケムデュランス管を使用して、バナジウム陰極液を電池に送り込んだ。

システム試験
（Ｔｉ（ＩＶ）添加剤を有する）最適化Ｍｎ電解液：サイクル効率
図１０は、４サイクルにわたる５０ｍｌ／分の流量での５ＭＨ_２ＳＯにおける０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を有する０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。

（Ｔｉ（ＩＶ）添加剤を有する）最適化Ｍｎ電解液：電流密度
図１１は、５０ｍｌ／分の流量および可変電流密度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を有する０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。

（Ｔｉ（ＩＶ）添加剤を有する）最適化Ｍｎ電解液：マンガン濃度
図１２は、５０ｍｌ／分の流量および２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度および可変マンガン濃度での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を使用したマンガン／水素再生燃料電池の充電／放電曲線を示す。

図１３は、２０秒／点での０．００１Ａ／秒の走査速度および５０ｍｌ／分の流量での５ＭＨ_２ＳＯ_４を使用したさまざまなマンガン濃度でのマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。

（Ｔｉ（ＩＶ）添加剤を有する）最適化Ｍｎ電解液：酸濃度
図１４は、２０秒／点での０．００１Ａ／秒の走査速度および５０ｍｌ／分の流量での０．２ＭＭｎを使用したさまざまな酸濃度でのマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。

（Ｔｉ（ＩＶ）添加剤を有する）最適化Ｍｎ電解液：充電状態
図１５は、さまざまな充電状態における２０秒／点での０．００１Ａ／秒の走査速度および５０ｍｌ／分の流量での５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎを使用したマンガン／水素再生燃料電池のパワー密度曲線を示す。

容量損失およびＭｎＯ _２の沈殿に対するＴｉ ^４＋の影響
図１７は、３ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を使用した２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度でのマンガン水素再生燃料電池の充電および放電曲線を示す。完全に充電されると、放電が開始する前に１０分の一時停止があった。第１のサイクルと第２のサイクルとの間には容量の大幅な減少があったことが分かる。ＭｎＯ_２の沈殿が明白であり、容量の損失の主な原因であると考えられた。

図１８は、３ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４および０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を使用した２０ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度でのマンガン／水素再生燃料電池の充電および放電曲線を示す。完全に充電されると、放電が開始する前に１０分の一時停止があった。明らかに、サイクル間で容量の損失がほとんどまたは全くない。液体を１２時間にわたって完全に充電されたままにしても、固体の沈殿の形跡はなかった。明らかに、Ｔｉ^４＋の存在によって溶液は安定化し、サイクル間で容量が保持される。

図１６は、４サイクルにわたって５ＭＨ_２ＳＯ_４における０．２ＭＭｎＳＯ_４を有するマンガン／水素再生燃料電池、０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を有するマンガン／水素再生燃料電池、０．２ＭＴｉ（ＳＯ_４）_２を持たないマンガン／水素再生燃料電池の容量保持の比較を示す。やはり、チタンが存在する場合の容量保持の大幅な向上が明らかである。これは、溶液の安定性の向上（すなわち、ＭｎＯ_２の沈殿の減少）に起因する。

さらなる考察
バナジウム－（Ｖ）状態は、ｐＨおよびバナジウム濃度に依存する金属錯体構造を有する豊かな水溶性の化学的性質を示す。バナジウムＲＦＣまたはレドックスフロー電池（ＲＦＢ）では、電池充電中に正極でＶＯ_２ ^＋が生成される。この種は、その濃度が１．５Ｍを上回っている場合に重合してＶ_２Ｏ_５として沈殿する傾向がある。この挙動は、温度が上昇して４０Ｃを上回ると高まる。固体沈殿物の形成は、容量低下およびセル詰まりの結果としてのＲＦＣ／ＲＦＢの不可逆的劣化につながる。それに加えて、それらのバナジウム溶解度制約は、エネルギ密度が中程度から低い（１０～１５Ｗｈ／Ｌ^－１）のＲＦＣ／ＲＦＢにつながる。

最近になって、高いＶ（Ｖ）濃度および安定性を達成するための戦略として支持電解液としてＣｌ^－リガンドおよびＨＣｌを利用することが報告されてきた。このような陰極液調合物は、全バナジウムＲＦＢ（液体－液体構成）において成功裏に実現されたが、Ｈ２－バナジウムシステムについての報告は、文献の中で入手できない。さらに、水素発生および酸化触媒（通常はＰｔ）の腐食を引き起こすガス側へのハロゲン化合物のクロスオーバのために、支持電解液としてＨＣｌを実施することが推奨される。この効果については、Ｈ２－Ｂｒシステムおよび塩素アルカリ業界で広く報告されてきた。意外にも、白金黒－カーボン紙電極アノード（ＦｕｅｌＣｅｌｌＳｔｏｒｅ、０．５ｍｇＰｔｃｍ－２ローディング）、ナフィオン１１７膜およびＳＧＬジグラセットグラファイトフェルトカソードを使用してＨ２－バナジウムシステムにおいて正の電解液として６ＭＨＣｌにおける２．５ＭＶＯＳＯ４から成る電解液を利用することにより、優れた性能がもたらされた。図１９Ａは、さまざまな電流密度、すなわち５０ｍＡｃｍ^－２、７５ｍＡｃｍ^－２、１００ｍＡｃｍ^－２をそれぞれ使用して、システムの定電流充電および放電を示す。長期間にわたる充電および放電性能が７５ｍＡｃｍ^－２で１０サイクルにわたって調査され、発生するガスの量を考慮することなく、平均して９０％を上回るエネルギ効率および約４９ＷｈＬ^－１の比容量をもたらした（図１９Ｂ）。

独立して報告される別の正の電解液調合物は、添加剤としてのＮＨ_４Ｈ_２ＰＯ_４のインサイチュ形成または添加である。この部分は、高濃度（３Ｍ）で長期間にわたってＶ（Ｖ）を安定させる能力を示した。このような電解液調合物は、Ｈ_２－バナジウム濃度では調査されてこなかった。図２０は、白金黒－カーボン紙電極アノード（ＦｕｅｌＣｅｌｌＳｔｏｒｅ、０．５ｍｇＰｔｃｍ－２ローディング）、ナフィオン１１７膜およびＳＧＬジグラセットグラファイトフェルトカソードを使用した５０ｍＡｃｍ^－２の電流密度でのこのようなシステムの第１の成功した定電流充電および放電を示す。電解液調合物は、０．２ＭのＮＨ_４Ｈ_２ＰＯ_４を含む３ＭＨ_２ＳＯ_４における３ＭＶＯＳＯ_４であった。図２０は、特に、添加剤として０．２ＭＮＨ_４Ｈ_２ＰＯ_４を使用し、電解液が３ＭＨ_２ＳＯ_４における３ＭＶＯＳＯ_４であり、液体流量が５０ｍＬ分^－１であり、ガス流量が１００ｍＬ分^－１であるＨ_２－ＶＲＦＢの５０ｍＡｃｍ^－２での定電流充電および放電を示す。

特にバナジウム電解液の文脈において有益であると考えられる代替的な添加剤としては、とりわけリン酸カリウムおよびヘキサメタリン酸ナトリウム（ＳＨＭＰ）などの他のリン酸塩種が挙げられる。添加剤は、とりわけ、炭酸アンモニウム、ポリアクリル酸、ポリアクリルアミド、ポリマレイン酸、アラニン、グリシン、ポリリン酸ナトリウム、トリポリリン酸ナトリウム、硫酸アンモニウム、硫酸カリウム、ポリスチレンＳ．酸、ＴｅｒｉｃＰＥ６１、ＩＣＩ、ＴｅｒｉｃＢＬ８、ＩＣＩ、Ｆｌｏｃｏｎ－１００、ＣａｌｇｏｎＥＬ－５６００、Ｂｒｉｑｕｅｓｔ３０１０－２５、ｐＨｒｅｅｄｏｍ、ＳＨＭＰ、Ｋ２ＳＯ４、Ｋ３ＰＯ４、ＫＨＳＯ４、エチレンジアミンテトラメチレンホスホン酸（ＥＤＴＭＰ）、およびＣＬ－４０００のうちの１つ以上を含み得る。

Claims

アノードおよびカソードでの電気化学的に活性な種の反応によって電力を発生させる電力供給モード、および、前記電気化学的に活性な種を生成するために電力を消費するエネルギ貯蔵モードで動作することができる再生燃料電池であって、
アノード室における可逆性水素ガスアノードと、
カソード室における可逆性カソードと、
前記アノード室と前記カソード室とを分離する膜とを備え、前記膜は、プロトンを選択的に通過させることができ、前記電池はさらに、
前記電力供給モードでは電気化学的に活性な種を前記アノードおよび前記カソードに供給し、前記エネルギ貯蔵モードでは生成された電気化学的に活性な種を前記アノードおよび前記カソードから運び出すように構成された導管を備え、
前記アノードにおけるレドックス反応は、以下の通りであり、

前記カソードにおけるレドックス反応は、

であり、
前記カソード室は、Ｔｉ（ＩＶ）を含む添加剤を含む、再生燃料電池。
前記カソード室は、Ｔｉ（ＳＯ_４）_２を含む、請求項１に記載の再生燃料電池。
前記カソード室は、ＴｉＯ^２＋イオンを含む、請求項１又は２に記載の再生燃料電池。
前記カソードの電気化学的に活性な種を含む液体陰極液を収容するように構成された少なくとも１つの容器を含み、前記電力供給モードでは、前記電気化学的に活性な種を含む液体陰極液を前記カソード室に供給するために第１の容器が前記カソード室に接続される、請求項１から３のいずれか１項に記載の再生燃料電池。
前記エネルギ貯蔵モードでは、前記少なくとも１つの容器は、生成された電気化学的に活性な種を含む陰極液を前記カソード室から受け取るために前記カソード室に接続される、請求項４に記載の再生燃料電池。
使用済みの電気化学的に活性な種を含む液体陰極液を収容するように構成された少なくとも１つの容器を含み、前記電力供給モードでは、前記使用済みの電気化学的に活性な種を含む陰極液を前記カソード室から受け取るために第２の容器が導管に接続される、請求項１～３のいずれか１項に記載の再生燃料電池。
前記エネルギ貯蔵モードでは、前記少なくとも１つの容器は、前記使用済みの電気化学的に活性な種を含む陰極液を前記カソード室に供給するために導管に接続される、請求項６に記載の再生燃料電池。
水素を収容するように構成された加圧ガス源容器を含み、前記加圧ガス源容器は、前記電力供給モードでは前記アノードに接続可能である、請求項１～７のいずれか１項に記載の再生燃料電池。
前記加圧ガス源容器は、前記エネルギ貯蔵モードでは、前記エネルギ貯蔵モードで発生した水素を受け取るために前記アノードに接続可能である、請求項８に記載の再生燃料電池。
前記エネルギ貯蔵モードにおいて前記アノードで発生して前記加圧ガス源容器に貯蔵される水素を加圧するように構成された少なくとも１つの圧縮器を含み、任意に、圧縮ガスの膨張の結果として電気を供給する水素膨張発生器も含む、請求項９に記載の再生燃料電池。
前記膜は、プロトン交換膜である、請求項１～１０のいずれか１項に記載の再生燃料電池。
前記膜は、水素イオンおよび溶媒和水素イオンに対して浸透性がある、請求項１～１１のいずれか１項に記載の再生燃料電池。
ａ）アノードおよびカソードでの電気化学的に活性な種の反応によって電力を発生させる電力供給モード、および、ｂ）前記電気化学的に活性な種を生成するために電力を消費するエネルギ貯蔵モードで再生燃料電池を動作させる方法であって、前記電池は、
アノード室における可逆性水素ガスアノードと、
カソード室における可逆性カソードと、
前記アノード室と前記カソード室とを分離する膜とを備え、前記膜は、プロトンを選択的に通過させることができ、
前記方法は、前記電力供給モードでは電気化学的に活性な種を前記アノードおよび前記カソードに運び、エネルギ貯蔵モードでは生成された電気化学的に活性な種を前記アノードおよび前記カソードから運び出すことを備え、
前記アノードにおけるレドックス反応は、以下の通りであり、

前記カソードにおけるレドックス反応は、

であり、
前記カソード室は、Ｔｉ（ＩＶ）を含む添加剤を含む、方法。
前記再生燃料電池は、請求項１から１２のいずれか１項に記載の再生燃料電池である、請求項１３に記載の方法。